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无锡恒隆项目空调水系统深化设计要点分析
摘要：根据菲迪克条款要求，施工单位中标后需针对合同图纸及工料规范对此工程进行二次深化设计。需重新核算所有设计参数，无锡恒隆综合发展项目（塔楼一）建筑高度约250米，属超高层建筑。而超高层建筑中的空调水系统存在系统承压问题，拟在施工前期深化设计过程中可解决以下问题，为日后施工及运行调试做好准备。针对所有楼层冷（热）负荷核算；针对所有循环水泵流量、扬程核算；针对空调水管道内流量、流速、管径、沿程阻力及局部阻力的核算；针对为减小系统承压而设置在中间换热层板式换热器换热量的核算。
关键词：工程通用技术 超高层建筑 冷（热）负荷 系统承压
1引言
1.1工程概况
无锡恒隆广场综合发展项目基地位于无锡市崇安区中心位置的东大街地块，北临人民中路，南向后西溪，西至健康路，东侧为规划道路，四面临街，基地总面积约为3.7万平方米。地上建筑面积约为24.3万平方米，地下建筑面积约为14.7万平方米。项目包括大型高级购物中心、两栋高层办公大楼及停车库。购物中心共有地上7层，楼高约44米。其中一座塔楼一共有44层（包括裙楼），楼高约为250米；另一座塔楼二共有33层（包括裙楼），楼高约为200米。
写字楼的空调水系统均采用四管制系统，系统的立管和水平干管采用异程式系统，在每层的空调机房或分支管装设压差调节阀，以保证供回水管路压力平衡。空调水系统采用闭式循环系统，整个系统在垂直方向上通过在十八层（中间设备层）设置板式换热器分为两个独立的系统。塔楼采用一次泵变流量系统，一次水泵设有变频驱动器，根据冷冻水循环水系统管网内由符合变化而引起的压力变化，调节水泵的转速及流量，维持系统压力在一定范围内，以达到节能的目的。冷却水塔安装在塔楼屋面，制冷机组及水泵安装在地下室的制冷机房内，十八层设热交换器及水泵，系统用闭式补水系统定压，水箱谓语屋顶层冷却塔群。
1.2二次深化设计
二次深化设计主要是根据业主提供的合同图纸及招标文件。对各个系统设计参数进行复核计算，对设备进行重新选型，发现能否满足设计原有的意图，复核正常使用功能，对各专业管路、桥架等进行综合排布，并在各个方面满足要求后使整个建筑的观感得到最大限度的发挥。
由于本项目楼层过高，对空调水系统承压要求低于1.6mpa，所以需针对空调水循环系统进行逐一核算，确保深化设计过程中完善系统问题，机房布置等具体工作，为今后系统施工及调试做好充分准备。
2空调冷（热）负荷计算分析
首先针对冷（热）负荷进行核算，必须保证在室内外设计参数满足的条件下符合设计手册要求。
2.1室外设计参数：无锡
表1 无锡市室外设计参数表
参数
季节
干球温度（℃）
湿球温度（℃）
相对湿度%
大气压力hPa
空调
通风
夏季
34.6
32
28.6
82
1004.9
冬季
-5
2
-6
76
1025.9
2.2 室内空调设计参数：
表2 室内空调设计参数表
房间名称
夏季
冬季
新风量
噪声标准
温度（℃）
相对湿度%
温度（℃）
相对湿度%
m³/小时·人
NC
办公层
25
≤65
21
≥35
30
35
电梯大堂
25
≤65
18
≥35
20
45
办公层卫生间
25

16

二次补风
45
观光层
25
≤65
20
≥35
30
40

2.3 空调设计冷（热）负荷的组成及计算公式
空调设计冷负荷主要由维护结构的冷负荷和室内热源引起的冷负荷两部分组成。维护结构的冷负荷是指由于室内外温差和太阳辐射作用，通过建筑维护结构传入室内的热量形成的冷负荷。维护结构的冷负荷又分为维护结构逐时传热形成的冷负荷和透过玻璃窗的日射得热形成的冷负荷。室内热源散热引起的冷负荷主要指室内工艺设备散热、照明散热和人体散热三部分。
2.3.1 维护结构的冷负荷：
Qc（τ）=K F（t c（τ）－tR） W
Qc（τ）——外墙和屋面瞬变传热引起的冷负荷的逐时值；
K——围护结构传热系数，W/m2·K;
F——围护结构计算面积，m2;
tn——室内计算温度°C;
t c（τ）——外墙和屋面冷负荷计算温度的逐时值。
无锡恒隆项目塔楼的外墙传热系数为1.0W/(㎡K),办公层室内设计温度为25℃，查设计手册得在12：00的外墙冷负荷计算温度为35.9℃，则此时西外墙的冷负荷为：
Qc（τ）=1.0×4.35×（21.4＋9.6＋12.3）×（35.9-25）=2053W
（2）透过玻璃窗的日射得热形成的冷负荷：
Qc（τ）=CaAwCsCiDjmaxCLQ
Ca——有效面积系数；
Aw——窗口面积；
Cs——窗玻璃的遮阳系数；
Ci——窗玻璃的内遮阳系数；
Djmax——最大日射得热因数；
CLQ——窗玻璃的冷负荷系数。
查设计手册，单层钢窗有效面积系数Ca=0.85，故窗的有效面积Aw=0.85×6=5.1㎡，遮挡系数Cs=1.0，内遮阳系数Ci=0.65，因无锡位于北纬31.7°，属于北区，最大日射得热因素Djmax=539W/㎡，西向12：00的CLQ=0.2，故透过玻璃窗的日射得热形成的冷负荷：
Qc（τ）=5.1×1.0×0.65×539×0.2=357W
2.3.2 室内热源散热引起的冷负荷：
（1）设备散热形成的冷负荷：
Qs=1000n1n2n3N/η
N——电动设备的安装功率；
η——电动机效率；
n1——利用系数；
n2——电动机负荷系数；
n3——同时使用系数。
本项目一台20KW的Y系列三相异步电动机，其效率η=89%；利用系数一般可取0.7～0.9,此处取0.8；电动机负荷系数取0.5；同时使用系数一般取0.5～0.8,此处取0.7。则该设备散热形成的冷负荷为：
Qs=1000×0.8×0.5×0.7×20/0.89=6292W
（2）照明散热形成的冷负荷：
Qc(τ)=1000n1n2NCLQ
Qc(τ)——灯具散热形成的冷负荷；
n1——镇流器消耗功率系数；
n2——灯罩隔热系数；
CLQ——照明散热冷负荷系数。
对于一盏功率为1KW的荧光灯，当暗装荧光灯镇流器装在顶棚内是，可取n1=1.0；荧光灯罩五通风孔可取n2=0.6～0.8，此处取0.7；照明散热冷负荷系数12：00时取CLQ=0.35.故照明散热形成的冷负荷为：
Qc(τ)=1000×1.0×0.7×1×0.35=245W
（3）人体散热形成的冷负荷：
①人体显热散热形成的冷负荷:
Qc(τ)=qsnφCLQ
Qc(τ)——人体散热形成的冷负荷
qs——不同室温和劳动强度成年男子显热散热量；
n——室内全部人数；
φ——群居系数；
CLQ——人体显热散热冷负荷系数。
在室温25℃的环境下，一个成年男子的显热散热量qs=67W；室内人数为n=100；群集系数φ=0.89；人体显热散热冷负荷系数可取CLQ=1.0。故热体显热散热形成的冷负荷为：
Qc(τ)=67×100×0.89×1.0=5963W
②人体潜热散热引起的冷负荷：
Qc=qlnφ
Qc——人体潜热散热形成的冷负荷
ql——不同室温和劳动强度成年男子潜热散热量；
n,φ——同前式
在室温25℃的环境下，一个成年男子的显热散热量Qc=41W；室内人数为n=100；群集系数φ=0.89。故热体显热散热形成的冷负荷为：
Qc=41×100×0.89×=3649W
2.3.3 新风负荷：
空调系统中引入室外新鲜空气（简称新风）是保障良好室内空气品质的关键。在夏季室外空气焓值和气温高于室内空气焓值和气温时，空调系统为处理新风势必要消耗冷量。
夏季，空调新风冷负荷：
Qc.0`=M0`(h0-hR)
Qc.0` —— 夏季新风冷负荷，KW；
M0` ——新风量，m³/h；
h0 ——室外空气的焓值，kj/kg；
hR ——室内空气的焓值，kj/kg。
由湿空气焓湿图查得：室内空气焓值为58.6kj/kg(tR=25℃，相对湿度为65%)；室外空气焓值77.4kj/kg(干球温度为34.6℃，湿球温度为28.6℃)。每人的新风量为30m³/h，则夏季空调新风冷负荷为：
Qc.0`=(30/3600)×100×（77.4-58.6）=15667W
2.3.4 空调冷负荷计算结果汇总：
根据上述公式(均与手册中查得)和理论依据结合实际测量数据，经计算，整栋塔楼一空调系统的冷负荷总量为12849.948KW。其中,新风冷负荷为3424.072KW，B4至B1的新风冷负荷为190KW，L6至L17的新风冷负荷为1179.444KW，L19至L30的新风冷负荷为1036.944KW，L32至L43的新风冷负荷为1017.684KW。经过计算分析,原设计合理,可按原设计参数对制冷机组及末端空调机组进行选型。
3循环水泵流量和扬程核算分析
本工程为一次变流量水系统，循环水泵均为并联运行，会造成流量衰减。由于楼层较高，管路沿程阻力较大。所以需要针对循环水泵的流量和扬程进行重新核算。
3.1水泵流量的确定：
水泵流量的计算公式为：
G=1.1Q∆t·c·ρ
Q——担负系统的总负荷，W；
∆t——系统的供回水温差，℃；
ρ——水的密度，kg/m³；
C——水的比热容j/kg·℃；
1.1——安全系数。
带入数值，计算得到整个空调水系统的总流量为558.159l/s 。在整个空调冷冻水系统中，由五台（四用一备）型号相同的水泵提供所需的动力。
根据陆耀庆主编的《实用供热空调设计手册》（上册）第十二章中有关水泵并联同时使用时的衰减问题：两台水泵并联时总流量为单台流量的1.9倍，三台水泵并联使用时总流量为单台流量的2.51倍，四台水泵并联使用总流量为单台流量的2.84倍。假设单台水泵的流量为Q,则四台水泵并联同时使用时的总流量为2.84Q。故有，2.84Q=558.159l/s，Q=196.5l/s。当水泵并联启动时，单台水泵运行超负荷，流量超出额定流量，应考虑10%增量：196.5×1.1=216l/s。最终确定单台水泵的流量为216l/s。
由以上结论可以推出：两台水泵并联使用时单台水泵承担的流量为单台满流的95%（1.9÷2=0.95）；三台水泵并联使用时单台水泵承担的流量为单台满流的83.7%（2.51÷3=0.837）；四台水泵并联使用时单台水泵承担的流量只达到单台满流的71%（2.84÷4=0.71）。显然，当四台水泵并联同时使用时，单台水泵的流量使用率是比较低。但是，在实际的工程项目中，有一点必须明确指出的是：空调系统经常性地处于部分负荷下运行，相应的系统实际需要的水量和输配电耗也经常地小于设计值，并随着空调负荷按一定的比例变化。如果采用挡水板和阀门来调节流量，压力等，不仅增加了系统的复杂性，也造成了能源的大量浪费。故本项目采用了四台变频水泵来根据实际负荷的需要调节水泵的转速控制空调水系统的流量和压力，这既保证了四台制冷机组的正常启动和运转，也能够大量减少电耗，让整个系统的方案趋于最合理，达到技术经济最优。
3.2水泵扬程的确定：
设计空调水系统，为使系统中各管段的水流量符合设计要求，以保证个空调机组的制冷量满足需要，就要进行管路的水力计算来确定水泵的扬程。当流体沿管道流动时，由于流体分子间及其与管壁间的摩擦，就要损失能量；而当流体流过管道的一些附件（阀门、弯头、三通、空调末端机组等）时，由于流动方向或速度的改变，产生局部漩涡和撞击，也要损失能量。前者称为沿程阻力损失，后者成为局部阻力损失。因此，空调水系统中计算管段的压力损失，可用下式表示：
∆P=∆Py+∆Pj
∆P ——计算管段的压力损失，Pa；
∆Py ——计算管段的沿程损失，Pa，
∆Py=λldρv2/2 =Rl ,R=λdρv2/2 ，R为每米管长的沿程损失，Pa/m，l为管段长度，m；
∆Pj ——计算管段的局部损失，Pa，∆Pj=Σξρv2/2。
在管路的水力计算中，通常把管路中水流量和管径都没有改变的一段管子称为一个计算管段。根据上述公式和理论知识结合实际情况画出空调水系统的轴测图并把个计算管段进行编号

图一管道编号轴测图
经过核算,原设计流量及扬程可满足设计要求,可按原设计参数进行选型。
4空调水系统水流速和管径的核算分析
由于合同图纸管径设计不合理，针对1000冷吨制冷机组进出水管径设计上采用DN250管道，不满足冷机厂家提供参数，所以需针对整个空调水系统管道的管径进行重新核算。
根据设计手册，空调冷冻水的支路的推荐流速是0.9~3.0m/s，干路的推荐流速是1.5~3.0m/s。所以，在进行水利核算的时候，管径的选择的基本原则是在保证空调机组所需冷冻水流量的前提下，尽可能把支路的冷冻水流速控制在0.9m/s左右，干路的冷冻水流速控制在1.5m/s左右。各计算管段的管径和管内流速详见附件1。
经核算，最终确定管道管径及水流速。并可通过管径确定手动阀门及电动开关阀型号，通过管道内的水流速确定平衡阀及调节开度的电动阀门的型号。
5中间换热层板式换热器换热量的核算分析
为确保空调水系统承压小于1.6mpa，必须在中间层设置板式换热器，其作用是降低空调水系统承压。需重新核算其换热量，确保换热器后系统满足负荷要求。
无锡恒隆项目的塔楼属于超高层建筑，在进行超高层建筑的空调水系统的管路布置时，应考虑水系统的水静压力较大，以及层数较多时垂直失调问题会更严重，需要合理地确定管路系统的型式。为了节约能源又不降低经济效益，采用板式换热器将整个空调水系统在垂直方向上分为两个独立的系统，就越发显示出它独特的作用效果。
在超高层建筑的空调水系统中运用板式换热器除了在技术上能够有效减弱垂直失调的问题外，在经济上对降低工程的整体造价，节约系统运行的管理维护成本都有显著的体现。在超高层建筑中，由于整个水系统的静压较大，如果没有在中建设备层换热器，则底层的水泵和制冷机组等都将承受巨大的静压。故为了使系统正常安全运行，对设备和管道的材质和壁厚都有非常高的要求，无形中就使工程的造价和成本大大增加。因此，在中间换热层设置板式换热器让系统在竖向上分为两个独立的系统，是技术经济最优的选择。
本项目所选方案是利用板式换热器，将其设置于塔楼的中间设备层L18内，而使低区设备承压不超过1MPa,即将低区6.5℃/12℃的一次冷冻水通过板式换热器交换成7.5℃/13℃的二次冷冻水。以十八层的板式换热器为界，低区系统承担L6至L17层的冷负荷，总量为4010.484KW。高区系统承担L19至L46的冷负荷，总量为8189.464KW。
可根据以上结论对板式换热器进行选型，并根据负荷对板式换热器的循环水泵进行选型。
6结语
通过以上计算,对本项目空调水系统负荷,流量,扬程,板换等系统要点进行分析，对整个系统进行深入透彻的了解，针对整个系统存在的设计漏洞进行了修改和完善。确定了整个系统内管道、阀门、设备的具体参数。确保了系统的合理性和完善性。

参考文献

1. 陆耀庆，《使用供热空调设计手册》（第二版），中国建筑工业出版社；
2. 陆亚俊，马最良，邹平华，《暖通空调》（第二版），中国建筑工业出版社；
3. 曹琦，付明星，《变频水泵性能分析》，西安交通大学能源动力学院内刊；
4. 程珈宁，《板式换热器在高层建筑中的运用》，长沙有色冶金设计研究院建筑分院内参；
5. 顾建平，《论高层绿色建筑》，建筑施工，第31卷第10期。

附件1
表1——L6至L18环路水力计算表
序号
负荷(kW)
流量(L/s)
管径
管长(m)
ν(m/s)
R(Pa/m)
△Py(Pa)
ξ
动压(Pa)
△Pj(Pa)
△Py+△Pj(Pa)
备注
1
12849.948
558.159
DN600
30
1.873
45.692
1370.753
7
1753.72
12276.036
13646.789
三个弯头，四个直流三通
2
12849.948
558.159
DN600
19.2
1.873
45.692
877.282
3
1753.72
5261.158
6138.44
两个弯头，一个直流三通
2--3
10194.706
442.824
DN500
64
2.126
72.767
4657.092
5.5
2259.44
12426.918
17084.01
四个弯头，一个直流三通，一个变径（突然缩小+0.5）
3
2005.242
87.1011
DN300
26.4
1.161
42.042
1109.92
10.3
674.497
6947.317
8057.237
一个分流三通，一个弯头，一个立管分流三通
4
1887.282
81.9773
DN250
4.35
1.58
95.818
416.81
6.3
1248.59
7866.144
8282.954
一个立管分流三通
5
1769.322
76.8535
DN250
4.35
1.482
84.532
367.715
6.3
1097.39
6913.565
7281.28
一个立管分流三通
6
1651.362
71.7297
DN250
4.35
1.383
73.948
321.673
6.3
955.944
6022.445
6344.118
一个立管分流三通
7
1533.402
66.6059
DN250
4.35
1.284
64.066
278.686
6.3
824.252
5192.785
5471.471
一个立管分流三通
8
1415.442
61.4821
DN250
4.35
1.185
54.886
238.754
6.3
702.315
4424.584
4663.338
一个立管分流三通
9
1297.482
56.3583
DN250
4.35
1.086
46.409
201.879
6.3
590.134
3717.842
3919.721
一个立管分流三通
10
1179.522
51.2345
DN200
4.35
1.385
91.533
398.168
6.8
959.519
6524.726
6922.894
一个立管分流三通
11
1061.562
46.1107
DN200
4.35
1.247
74.653
324.74
6.3
777.199
4896.351
5221.091
一个立管分流三通
12
943.602
40.9869
DN200
4.35
1.108
59.477
258.727
6.3
614.072
3868.651
4127.378
一个立管分流三通
13
825.642
35.8632
DN200
4.35
0.97
46.007
200.132
6.3
470.137
2961.866
3161.998
一个立管分流三通
14
707.682
30.7394
DN200
4.35
0.831
34.244
148.962
6.3
345.396
2175.996
2324.958
一个立管分流三通
15
589.722
25.6156
DN150
4.35
1.34
129.56
563.577
6.3
898
5657.402
6220.979
一个立管分流三通
16
589.722
25.6156
DN150
36
1.34
129.56
4664.088
6
898
5388.002
10052.09
六个弯头
17
589.722
25.6156
DN150
36
1.34
129.56
4664.088
6
898
5388.002
10052.09
六个弯头
18
589.722
25.6156
DN150
4.35
1.34
129.56
563.577
6.3
898
5657.402
6220.979
一个立管分流三通
19
707.682
30.7394
DN200
4.35
0.831
34.244
148.962
6.3
345.396
2175.996
2324.958
一个立管分流三通
20
825.642
35.8632
DN200
4.35
0.97
46.007
200.132
6.3
470.137
2961.866
3161.998
一个立管分流三通
21
943.602
40.9869
DN200
4.35
1.108
59.477
258.727
6.3
614.072
3868.651
4127.378
一个立管分流三通
22
1061.562
46.1107
DN200
4.35
1.247
74.653
324.74
6.3
777.199
4896.351
5221.091
一个立管分流三通
23
1179.522
51.2345
DN200
4.35
1.385
91.533
398.168
6.8
959.519
6524.726
6922.894
一个立管分流三通
24
1297.482
56.3583
DN250
4.35
1.086
46.409
201.879
6.3
590.134
3717.842
3919.721
一个立管分流三通
25
1415.442
61.4821
DN250
4.35
1.185
54.886
238.754
6.3
702.315
4424.584
4663.338
一个立管分流三通
续表1
26
1533.402
66.6059
DN250
4.35
1.284
64.066
278.686
6.3
824.252
5192.785
5471.471
一个立管分流三通
27
1651.362
71.7297
DN250
4.35
1.383
73.948
321.673
6.3
955.944
6022.445
6344.118
一个立管分流三通
28
1769.322
76.8535
DN250
4.35
1.482
84.532
367.715
6.3
1097.39
6913.565
7281.28
一个立管分流三通
29
1887.282
81.9773
DN250
4.35
1.58
95.818
416.81
6.3
1248.59
7866.144
8282.954
一个立管分流三通
30
2005.242
87.1011
DN250
27.8
1.679
107.81
2997.022
8.3
1409.55
11699.288
14696.31
一个立管分流三通，两个弯头
31
10194.706
442.824
DN600
67.5
1.486
29.117
1965.427
6
1103.84
6623.05
8588.477
四个弯头，一个直流三通，一边变径（突然扩大+1.0）
32
12849.948
558.159
DN600
32
1.873
45.692
1462.137
8
1753.72
14029.756
15491.893
一个弯头，六个直流三通

表2——L19至L46环路水力计算表
序号
负荷(kW)
流量(L/s)
管径
管长(m)
ν(m/s)
R(Pa/m)
△Py(Pa)
ξ
动压(Pa)
△Pj(Pa)
△Py+△Pj(Pa)
备注
1
4094.732
177.866
DN400
13
1.302
36.218
470.83
8.5
848.006
7208.051
7678.881
一个乙字弯，五个直流三通，两个旁流三通
2
4094.732
177.866
DN400
42
1.302
36.218
1521.142
12
848.006
10176.072
11697.214
七个弯头，两个旁流三通，六个直流三通
3
3984.44
173.076
DN350
4.35
1.627
65.053
282.982
6.3
1323.84
8340.1857
8623.1677
一个立管分流三通
4
3874.147
168.285
DN350
4.35
1.582
61.596
267.941
6.3
1251.56
7884.8469
8152.7879
一个立管分流三通
5
3763.855
163.494
DN350
4.35
1.537
58.232
253.308
6.3
1181.32
7442.2971
7695.6051
一个立管分流三通
6
3653.562
158.703
DN350
4.35
1.492
54.962
239.083
6.3
1113.1
7012.5237
7251.6067
一个立管分流三通
7
3543.27
153.912
DN350
4.35
1.447
51.785
225.266
6.3
1046.91
6595.533
6820.799
一个立管分流三通
8
3432.977
149.121
DN350
4.35
1.402
48.703
211.858
6.3
982.749
6191.3187
6403.1767
一个立管分流三通
9
3322.685
144.33
DN350
4.35
1.357
45.714
198.857
6.3
920.617
5799.8871
5998.7441
一个立管分流三通
10
3212.392
139.539
DN350
4.35
1.312
42.82
186.265
6.3
860.514
5421.2382
5607.5032
一个立管分流三通
11
3102.1
134.749
DN350
4.35
1.267
40.019
174.081
6.3
802.439
5055.3657
5229.4467
一个立管分流三通
12
2991.807
129.958
DN350
4.35
1.222
37.312
162.306
6.3
746.393
4702.2759
4864.5819
一个立管分流三通
13
2881.515
125.167
DN350
4.35
1.177
34.699
150.939
6.3
692.377
4361.9751
4512.9141
一个立管分流三通
14
2771.222
120.376
DN350
4.35
1.132
32.179
139.981
6.3
640.388
4034.4444
4174.4254
一个立管分流三通
15
2252.75
97.8546
DN300
4.35
1.305
52.536
228.532
6.8
851.303
5788.8604
6017.3924
一个立管分流三通，一个变径（突然缩小+0.5）
16
2144.091
93.1347
DN300
4.35
1.242
47.742
207.68
6.3
771.16
4858.308
5065.988
一个立管分流三通
17
2035.432
88.4148
DN300
4.35
1.179
43.176
187.816
6.3
694.978
4378.3614
4566.1774
一个立管分流三通
18
1926.773
83.6949
DN300
4.35
1.116
38.837
168.941
6.3
622.758
3923.3754
4092.3164
一个立管分流三通
续表2
19
1818.114
78.975
DN300
4.35
1.053
34.725
151.056
6.3
554.498
3493.3374
3644.3934
一个立管分流三通
20
1709.455
74.2551
DN250
4.35
1.431
78.918
343.295
6.8
1024.41
6966.0016
7309.2966
一个立管分流三通，一个变径（突然缩小+0.5）
21
1600.796
69.5352
DN250
4.35
1.34
69.483
302.252
6.3
898.321
5659.4223
5961.6743
一个立管分流三通
22
1492.137
64.8152
DN250
4.35
1.249
60.644
263.8
6.3
780.507
4917.1941
5180.9941
一个立管分流三通
23
1383.478
60.0953
DN250
4.35
1.158
52.4
227.941
6.3
670.971
4227.1173
4455.0583
一个立管分流三通
24
1274.819
55.3754
DN200
4.35
1.497
106.21
462.021
6.8
1120.86
7621.8276
8083.8486
一个立管分流三通，一个变径（突然缩小+0.5）
25
1166.16
50.6555
DN200
4.35
1.37
89.354
388.689
6.3
937.928
5908.9464
6297.6354
一个立管分流三通
26
1057.501
45.9356
DN200
4.35
1.242
73.941
321.644
6.3
771.284
4859.0892
5180.7332
一个立管分流三通
27
948.842
41.2157
DN200
4.35
1.114
59.974
260.888
6.3
620.927
3911.8401
4172.7281
一个立管分流三通
28
816.842
35.4819
DN200
4.35
0.959
44.954
195.549
6.3
460.181
2899.1403
3094.6893
一个立管分流三通
29
684.842
29.7481
DN150
4.35
1.556
172.8
751.668
6.8
1211.08
8235.3712
8987.0392
一个立管分流三通，一个变径（突然缩小+0.5）
30
684.842
29.7481
DN150
18
1.556
172.8
3110.351
6
1211.08
7266.504
10376.855
六个弯头
31
684.842
29.7481
DN150
20
1.556
172.8
3455.945
6
1211.08
7266.504
10722.449
六个弯头
32
684.842
29.7481
DN150
4.35
1.556
172.8
751.668
7.3
1211.08
8840.9132
9592.5812
一个立管分流三通，一个变径（突然扩大+1.0）
33
816.842
35.4819
DN200
4.35
0.959
44.954
195.549
6.3
460.181
2899.1403
3094.6893
一个立管分流三通
34
948.842
41.2157
DN200
4.35
1.114
59.974
260.888
6.3
620.927
3911.8401
4172.7281
一个立管分流三通
35
1057.501
45.9356
DN200
4.35
1.242
73.941
321.644
6.3
771.284
4859.0892
5180.7332
一个立管分流三通
36
1166.16
50.6555
DN200
4.35
1.37
89.354
388.689
6.3
937.928
5908.9464
6297.6354
一个立管分流三通
37
1274.819
55.3754
DN200
4.35
1.497
106.21
462.021
7.3
1120.86
8182.2561
8644.2771
一个立管分流三通，一个变径（突然扩大+1.0）
38
1383.478
60.0953
DN250
4.35
1.158
52.4
227.941
6.3
670.971
4227.1173
4455.0583
一个立管分流三通
39
1492.137
64.8152
DN250
4.35
1.249
60.644
263.8
6.3
780.507
4917.1941
5180.9941
一个立管分流三通
40
1600.796
69.5352
DN250
4.35
1.34
69.483
302.252
6.3
898.321
5659.4223
5961.6743
一个立管分流三通
41
1709.455
74.2551
DN250
4.35
1.431
78.918
343.295
7.3
1024.41
7478.2076
7821.5026
一个立管分流三通
42
1818.114
78.975
DN300
4.35
1.053
34.725
151.056
6.3
554.498
3493.3374
3644.3934
一个立管分流三通，一个变径（突然扩大+1.0）
43
1926.773
83.6949
DN300
4.35
1.116
38.837
168.941
6.3
622.758
3923.3754
4092.3164
一个立管分流三通
44
2035.432
88.4148
DN300
4.35
1.1