饲料车间超高模板专项施工方案.docx

DDGS车间（13.5m）高支模专项施工方案

工程名称：黑龙江省盛龙酒精有限公司特优级食用酒精技术改造升级项目
建设单位：黑龙江盛龙酒精有限公司
监理单位：哈尔滨工业大学建设工程项目管理公司
施工单位：黑龙江省九建建筑工程股份有限公司
编制日期：2016年3月20日

目 录
一、编制说明 3
二、编制依据 3
三、工程概况 3
四、高支模支撑体系设计 4
1、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求 4
2、顶梁板模板高支架体系设计图 6
五、高支模支撑体系的施工 8
1、材料选择 8
2、施工方案选择 8
3、高支撑模板的安装 9
4、高支撑模板的拆除 11
六、高支模支撑体系计算书 11
计算书1：一层顶板支撑体系 11
计算书2：一层顶梁支撑体系 20
七、高支模施工组织机构 34
八、质量控制 34
九、安全文明施工 37
十、环境保护措施 38
十一、监测措施 38
十二、针对高支模混凝土浇筑制定的措施 39
十三、应急救援预案 39

一、编制说明
1、本工程一层B轴-D轴/2轴-12轴层高13.5m，属于高支模工程设计的范围，故本方案梁板从支撑体系设计、施工及保证措施等方面进行编制。
二、编制依据
1、《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)
5、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)
6、《建筑施工手册》第四版
7、《建筑施工计算手册》
8、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010
9、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）
10、《施工技术》
三、工程概况
1、总体概况

项目
内容
1
工程名称
黑龙江省盛龙酒精有限公司特优级食用酒精技术改造升级项目
2
工程地址
黑龙江省哈尔滨市双城区站北工业区盛龙酒精有限公司院内
3
建设单位
黑龙江盛龙酒精有限公司
4
设计单位
吉林石化工程设计有限公司
5
监理单位
哈尔滨工业大学建设工程项目管理公司
6
施工单位
黑龙江省九建建筑工程股份有限公司

2、建筑概况
序号
项目
内容
1
占地面积

2
建筑层数

3
建筑高度

3、结构概况
序号
项目
内容
1
基础形式
静压管桩基础，桩型采用预应力高强混凝土管桩
2
机构体系
框架结构
3
结构材料
钢筋混凝土
4
抗争等级
抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为6度，框架抗震等级为三级

四、高支模支撑体系设计
1、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求
1.1模板支架的构造要求：
1.1.1梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
1.1.2立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
1.1.3梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
1.2立杆步距的设计：
1.2.1当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
1.2.2当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
1.2.3高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
1.3整体性构造层的设计：
1.3.1当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
1.3.2单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
1.3.3双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
1.3.4在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
1.4剪刀撑的设计：
1.4.1 沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
1.4.2 中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
1.5.顶部支撑点的设计：
1.5.1 最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
1.5.2 顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
1.5.3 支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
1.6.支撑架搭设的要求：
1.6.1 严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
1.6.2 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
1.6.3 确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
1.6.4 地基支座的设计要满足承载力的要求。
1.7.施工使用的要求：
1.7.1 精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
1.7.2 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
1.7.3 浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
2、顶梁板模板高支架体系设计图
2.1一层高支模立杆、斜撑布置平面图

2.2一层高支模剪刀撑布置平面图

2.3一层顶板高支模支架立面图

2.4一层顶梁高支模支架立面图

五、高支模支撑体系的施工
1、材料选择
1.1 顶梁板模板选用15mm厚胶合板，顶梁板支撑系统采用钢管脚手架，支架上放可调油拖，顶梁板模板的主龙骨采用Φ48×3.0钢管，次龙骨选用40mm×70mm木方，大于500mm梁选用直径14的对拉螺栓。
2、施工方案选择
2.1一层顶板
2.1.1 立杆（支撑钢管）：横向间距600mm，纵向间距600mm，步距1200mm，每个立杆（钢管）上放置油拖。
2.1.2 托梁：油拖上放置托梁，托梁采用2根直径48*3.0钢管，做为顶板的主龙骨，间距为600mm。
2.1.3 次龙骨：托梁上放置40mm*70mm木方，立向放置，做为次龙骨，间距为250mm。
2.2 一层顶梁
2.2.1 梁下立杆（支撑钢管）：横向间距600mm，纵向间距600mm，步距1200mm。
2.2.2 梁下外楞（主龙骨）：选用直径48*3.0钢管，纵向间距600mm。
2.2.3 梁下内楞（次龙骨）：选用40mm*70mm木方，梁下设3根。
2.2.4 梁侧面外楞（主龙骨）：选用直径48*3.0钢管，纵向间距500mm。
2.2.5 梁侧面内楞（次龙骨）：选用40mm*70mm木方，梁下设4根。
2.2.6 对拉螺栓：梁高大于500mm增设直径14的对拉螺栓，间距500mm，外侧用直径48*3.0双钢管进行加固。
2.5 加强层：在支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）设单向水平加强层，单水平加强层可以每5米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接。
2.6 剪刀撑：沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑，中部按每隔10m设置。
3、高支撑模板的安装
3.1、模板安装的一般要求：
3.1.1 模板安装前，必须核查轴线和模板定位线的尺寸，确保梁、板、柱模板定位准确。同时，对相关工种的上一道质量进行检查，如发现钢筋位移或下层混凝土表面的松软层未剔凿者，应先处理好当前工序后再支模板。
3.1.2 模板安装要遵守施工规范和工艺标准的要求，确保模板与轴线位置、标高、垂直准确，支撑牢固稳定和结构构件尺寸准确，不跑模、不涨模、拼缝严密、不漏浆、不错台，不位移、不变形。
3.2 顶板模板安装；
3.2.1 顶板模板安装工艺流程：弹线（在墙柱上测出50线和轴线控制线）→搭设支架→安装大龙骨→安装小龙骨→调整模板下皮标高→铺设面板→检验板面标高平整度与梁侧模板连接的密实牢固和平整度→清扫→预检
3.2.2 顶板模板的支撑架，从边跨一侧开始安装，先安第一排立杆，临时固定后再安第二排立杆，同时安装好横杆两道，依次逐排安装，调整立杆标高，安装主次龙骨并找平。铺装竹胶板，从一侧开始，模板交接处硬拼拼缝。
3.2.3 顶板与梁侧模板连接时，采用搭接方法并在阴角处设有木方，不得设悬挑面板，同时应保证顶板与梁梆垂直，不得出现凹凸错位现象。
3.2.4 板模板起拱：起拱高度为全跨长度的2L/1000。中间部位起供，周边不起供。注意在起供过程中容易出现的问题是中间部分油托向上升，其他部位的油托会出现松动的现象，所以要注意中间部位油托上升其他油托同样要逐一检查，保证起供顺畅，支撑稳固。
3.3梁模板的安装
3.3.1先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放木方及梁底，并拉线找平。现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱，起拱高度为跨度的2L/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。梁下均增加一根立杆支撑。
3.3.2为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：
3.3.2.1支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。
3.3.2.2 梁侧模必须拉线通直将梁侧模钉固。
3.4 支撑架搭设：
3.4.1 支撑搭设前，对钢管、配件进行检查和验收，严禁使用不合格的钢管及配件。对工作面进行清理干净，不得有杂物。
3.4.2 根据立杆平面布置图要求放线定位，先弹出钢管立杆位置线，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆水平纵横加固杆。
3.4.3 一层立杆底座：在一层立杆底部垫40板，保持整体受力均匀。
3.4.4 水平杆与立杆扣接牢固，纵横扫地杆离地面高度不大于200mm。
3.4.5 脚手架立杆的垂直度控制，立杆的全部绝对偏差≦50mm。
3.4.6 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
3.4.7 立杆、可调托座应根据支撑高度设置，并不超出200 mm。
3.4.8 立杆、水平杆及剪刀撑的布置应严格按要求布置。
3.4.9 模板承重架应与已浇注的柱作拉结节点，增强整体稳定性。
4、高支撑模板的拆除
4.1 顶板模板拆除时先拆除板模板，再拆除梁模板，模板拆除时每跨支撑及模板拆除后及时运走码好，并及时进行回顶。板模拆除方法为：将可调螺旋向下退100mm，使龙骨与板脱离，先拆主龙骨，后拆次龙骨，最后取顶板模。拆除时人站在碗扣架下，待顶板上木料拆完后，拆模时间以混凝土同条件养护试块抗压强度为依据，故顶板混凝土应多做一组同条件养护试块。拆模时不要用力过猛，拆下来的材料要及时运走，拆模后及时将工作面清理干净。
4.2 底模拆除时的混凝土强度要求
结构类型
结构跨度
设计强度标准值百分率（％）
梁、拱、壳
≤8m
≥75
>8m
100
板
≤2m
≥50
>2m、≤8m
≥75
>8m
100

六、高支模支撑体系计算书
计算书1：一层顶板支撑体系
1、参数信息:
1.1 模板支架参数
横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.60；步距(m):1.20；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.40；模板支架搭设高度(m):13.26；
采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；
1.2 荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；
1.3 材料参数
面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；
托梁材料为：钢管(双钢管) :Φ48 × 3；
1.4 楼板参数
钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C30；
每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；
楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):15.000；
楼板的计算宽度(m):8.70；
楼板的计算厚度(mm):100.00；

图2 楼板支撑架荷载计算单元
2、模板面板计算:
面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 100×1.52/6 = 37.5 cm3；
I = 100×1.53/12 = 28.125 cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图
2.1 荷载计算
2.1.1 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1 = 25×0.1×1+0.35×1 = 2.85 kN/m；
2.1.2 活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：
q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m；
2.2 强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

其中：q=1.2×2.85+1.4×2.5= 6.92kN/m
最大弯矩M=0.1×6.92×0.252= 0.043 kN·m；
面板最大应力计算值 σ= 43250/37500 = 1.153 N/mm2；
面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 1.153 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
2.3 挠度计算
挠度计算公式为

其中q = 2.85kN/m
面板最大挠度计算值 v = 0.677×2.85×2504/(100×9500×4166666.667)=0.002 mm；
面板最大允许挠度 [V]=250/ 250=1 mm；
面板的最大挠度计算值 0.002 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!
3、模板支撑方木的计算:
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；
I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；

方木楞计算简图
3.1 荷载的计算：
3.1.1 钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1= 25×0.25×0.1 = 0.625 kN/m；
3.1.2 模板的自重线荷载(kN/m):
q2= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；
3.1.3 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
p1 = 2.5×0.25 = 0.625 kN/m；
3.2 强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 1.2 × (q1 + q2)+ 1.4 ×p1 = 1.2×(0.625 + 0.088)+1.4×0.625 = 1.73 kN/m；
最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×1.73×0.62 = 0.062 kN.m；
最大支座力 N = 1.1×q×l = 1.1 × 1.73×0.6 = 1.142 kN ；
方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.062×106/83333.33 = 0.747 N/mm2；
方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 0.747 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3.3 抗剪验算：
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力: Q = 0.6×1.73×0.6 = 0.623 kN；
方木受剪应力计算值 T = 3 ×0.623×103/(2 ×50×100) = 0.187 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [T] = 1.4 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.187 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!
3.4 挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载 q = q1 + q2 = 0.712 kN/m；
最大挠度计算值 ω= 0.677×0.712×6004 /(100×9500×4166666.667)= 0.016 mm；
最大允许挠度 [V]=600/ 250=2.4 mm；
方木的最大挠度计算值 0.016 mm 小于 方木的最大允许挠度 2.4 mm,满足要求!
4、托梁材料计算:
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
托梁采用：钢管(双钢管) :Φ48 × 3；
W=8.98 cm3；
I=21.56 cm4；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.142 kN；

托梁计算简图

托梁计算弯矩图(kN.m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.168 kN.m ；
最大变形 Vmax = 0.09 mm ；
最大支座力 Qmax = 3.029 kN ；
最大应力 σ= 168283.347/8980 = 18.74 N/mm2；
托梁的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
托梁的最大应力计算值 18.74 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度为 0.09mm 小于 600/150与10 mm,满足要求!
5、模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
5.1 静荷载标准值包括以下内容：
5.1.1 脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.158×13.26 = 2.096 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
5.1.2 模板的自重(kN)：
NG2 = 0.35×0.6×0.6 = 0.126 kN；
5.1.3 钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25×0.1×0.6×0.6 = 0.9 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.122 kN；
5.2 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) ×0.6×0.6 = 1.62 kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N = 1.2NG + 1.4NQ = 6.015 kN；
6、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 6.015 kN；
φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；
σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
L0---- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算
l0 = h+2a
k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；
u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.7；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.4 m；
上式的计算结果：
立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.2+0.4×2 = 2 m；
L0/i = 2000 / 15.9 = 126 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.417 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=6014.887/（0.417×424） = 34.019 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 34.019 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
l0 = k1k2(h+2a)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.243；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 2 按照表2取值1.027 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.027×(1.2+0.4×2) = 2.553 m；
Lo/i = 2553.122 / 15.9 = 161 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.271 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=6014.887/（0.271×424） = 52.347 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 52.347 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

计算书2：一层顶梁支撑体系
梁段:KL19。

1、参数信息
1.1 模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.35；梁截面高度 D(m):0.75；
混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.60；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；
立杆步距h(m):1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；
梁支撑架搭设高度H(m)：13.38；梁两侧立柱间距(m):0.60；
承重架支设:无承重立杆，方木支撑垂直梁截面；
采用的钢管类型为Φ48×3；
扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；
1.2 荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；
1.3 材料参数
木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
1.4 梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；
梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：15.0；
1.5 梁侧模板参数
主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；
主楞竖向支撑点数量为：3；
支撑点竖向间距为：200mm，200mm；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
穿梁螺栓直径(mm)：M14；
主楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度100mm；
主楞合并根数：2；
次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；
2、梁模板荷载标准值计算
2.1 梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。
2.2 梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)
3.1 强度计算
跨中弯矩计算公式如下:

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50×1.5×1.5/6=18.75cm3；
M -- 面板的最大弯距(N.mm)；
σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；
q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；
计算跨度(内楞间距): l = 210mm；
面板的最大弯距 M= 0.1×10.98×2102 = 4.84×104N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 4.84×104 / 1.88×104=2.582N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =2.582N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
3.2 挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18×0.5 = 9N/mm；
l--计算跨度(内楞间距): l = 210mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×9×2104/(100×9500×1.41×105) = 0.089 mm；
面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =210/250 = 0.84mm；
面板的最大挠度计算值 ω =0.089mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=0.84mm，满足要求！
4、梁侧模板内外楞的计算
4.1 内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 6×82×1/6 = 64cm3；
I = 6×83×1/12 = 256cm4；

内楞计算简图
4.1.1 内楞强度验算
强度验算计算公式如下:

其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 内楞的最大弯距(N.mm)；
W -- 内楞的净截面抵抗矩；
[f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.21=4.61kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；
内楞的最大弯距: M=0.1×4.61×500.002= 1.15×105N.mm；
最大支座力:R=1.1×4.612×0.5=2.536 kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.15×105/6.40×104 = 1.801 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 1.801 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
4.1.2 内楞的挠度验算

其中 l--计算跨度(外楞间距)：l = 500mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.21= 3.78 N/mm；
E -- 内楞的弹性模量： 10000N/mm2；
I -- 内楞的截面惯性矩：I = 2.56×106mm4；
内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×3.78×5004/(100×10000×2.56×106) = 0.062 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 500/250=2mm；
内楞的最大挠度计算值 ω=0.062mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2mm，满足要求！
4.2 外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.536kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 8×102×2/6 = 266.67cm3；
I = 8×103×2/12 = 1333.33cm4；

外楞计算简图

外楞弯矩图(kN.m)

外楞变形图(mm)
4.2.1 外楞抗弯强度验算

其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距(N.mm)；
W -- 外楞的净截面抵抗矩；
[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。
根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.254 kN.m
外楞最大计算跨度: l = 200mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 2.54×105/2.67×105 = 0.951 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =0.951N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
4.2.2 外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.046 mm
外楞的最大容许挠度值: [ω] = 200/250=0.8mm；
外楞的最大挠度计算值 ω =0.046mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=0.8mm，满足要求！
5、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
穿梁螺栓的直径: 14 mm；
穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm；
穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.3 =3.66 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×105/1000 = 17.85 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.66kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=17.85kN，满足要求！
6、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 600×15×15/6 = 2.25×104mm3；
I = 600×15×15×15/12 = 1.69×105mm4；

6.1 抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =116.67mm；
q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×0