公寓转换层施工方案.docx

目 录第一章 编制说明及依据第二章 工程概况 第三章 施工计划第四章 施工工艺技术第五章 施工安全保障措施第六章 劳动力计划第七章 计算书及相关图纸附件：1、转换层模板支撑架计算书2、大梁内冷却水管预埋示意图3、大梁支模架搭设图4、砼浇筑顺序示意图第一章 编制说明及依据XX公寓1#楼 结构转换层施工方案是依据法律法规及现行国家规范、标准、规程编制的。本方案编制依据为现行的法律法规、标准及规范、规程，主要有：1、建筑工程质量管理条例2、建质200987号危险性较大的分部分项工程安全管理办法3、建筑施工手册（第四版）4、建筑结构荷载规范 GB5009-20015、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程 JGJ130-20016、建筑施工安全检查标准 JGJ59-997、建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-918、钢结构工程施工质量验收规范GB50205-2001 9、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-200210、建筑施工模板安全技术规程 JGJ162-200811、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则12、施工组织总设计、施工图第二章 工程概况XX公寓1#楼 结构转换层系该大厦裙楼部分与塔楼的结构转换层，是上部荷载重新分布传递至下部结构的结构层。该转换层在第五层，其标高为19.5m。其特点为：1、上部塔楼范围纵横布置b*h=8001200、8002300、8001800、8002700、10002100、8502300、8002200、8001500、500800、12003000、10002200、8501600、8002400、6001200、600800等大梁若干。大梁跨度5.19.6m不等。2、下部框支柱、剪力墙结构在梁内收头，上部结构转换为薄壁短肢柱、剪力墙结构，所有薄壁短肢柱、剪力墙均设置在大梁上，局部间距较密，轴线距离很小。3、转换层板厚较厚，为200mm。4、梁内主筋直径大（32），数量多（一个截面最多有3432），排数多（有23排）。5、梁内吊筋较密，最多处有625。6、钢筋、砼量大，钢筋有一级、三级，砼墙柱为C40、梁板为C30。该层层高5.0m，其下各层层高4.2m。第三章 施工计划本工程根据现场实际情况，采取钢管扣件满堂架来确保施工安全和外围不受影响。架体材料以型钢（18槽钢）、钢管、扣件、木方、顶托等为主，以安全网、竹笆、钢丝网等为辅，确保施工安全。在1#楼转换层1.2*3.0m大梁下楼面上铺设槽钢，其他大梁下铺设硬木方，间距同大梁支模架立杆间距，具体见附图。3.1满堂架基本构造参数：表3.1 单位（m）板厚（mm）立杆间距(mm)大横杆步距(mm)剪刀撑间距其他纵向横向2009009001500每跨不少于二道1201000100018503.2 材料准备与材质要求3.2.1钢管：全部采用483.5钢管，满足GB/T13793、GB/T700要求，表面去污，刷防锈漆及橘黄色油漆。3.2.2 扣件：扣件必须符合GB15831要求的可锻铸铁制作。3.2.3 脚手板：用竹脚手板，长3m/块,厚度50mm, 宽250mm。3.2.4 槽钢： 18b。3.2.5 安全网：立网采用深绿色，平网采用白色，有安全生产许可证的生产厂家。3.2.6 木方：60*80mm、100*100mm。3.2.7 顶托3.3 劳动力计划与要求3.3.1从事明天见施工的操作人员，必须是经过按现行国家标准GB50361考核合格的专业架子工，须持证、挂牌上岗。3.3.2操作人员上岗前均须接受转换层施工安全操作技术交底。3.3.3架子工、钢筋工、木工等操作人员须戴安全帽和穿软底工作鞋。3.4 劳动力人数及施工进度计划：详见施工总进度计划和分解计划。第四章 施工工艺技术4.1 施工工序：浇筑墙柱砼搭设支模架及支撑架铺梁底支模架及底模安装东西向框支梁最下排面筋安装南北向框支梁最下排面筋放置322000短钢筋做层间分隔如有34排重复上两个步骤安装东西向框支梁最上排面筋安装东西向框支梁箍筋安装南北向框支梁最上排面筋安装南北向框支梁箍筋安装东西向框支梁底筋及垫块（过程中穿插吊筋安装）安装南北向框支梁底筋及垫块（与东西向面筋分层交错安装）安装次梁钢筋（与框支梁安装顺序相同）冷却水管安装（仅b=1200mm时设置）安装梁侧腰筋梁侧模第一次安装高度为H-0.2m位置铺平台板模梁模底部加固插上部暗柱钢筋大梁砼第一次浇筑至H-0.60.8m位置结合面垂直插入抗剪钢筋（300*300）绑板筋及插上部剪力墙钢筋梁板及外围柱砼浇筑砼养护。4.2 施工顺序：1-L1-Q轴间大梁先施工，其次1-A1-D轴间再施工，再进行1- D1- L轴间的施工，最后进行其他部位的施工。4.3 满堂架搭设后须立即对大梁下的支模架按附图进行加固，并经检查验收后方能安装底模。4.4 大梁底模按15%0的跨度起拱。考虑到大梁的重量，跨度5m以下的按10mm控制起拱，跨度57m的按30mm起拱，跨度7m的按净跨的5%0起拱。4.5 大梁下立杆沿梁轴方向间距450500mm，具体见附图。4.6 钢筋工程：4.6.1钢筋加工：严格按设计、规范和技术交底的要求，先编制钢筋下料表，作业队专业工长、技术员审核后，交技术部审核，由技术负责人、项目副经理审批后方可下料。4.6.2钢筋安装：4.6.2.1转换层柱纵筋的施工操作措施：1、详细熟悉结施修019、020等配筋图，并将18.5m以下柱中纵筋能延伸至上一层剪力墙中的在图中标注出来，并做交底，要求伸出楼板面。2、将柱中不能向上延伸的纵筋按03G1011第67页中的构造要求向梁或板中弯锚LaE。3、为便于柱纵筋对接，操作架适当升高，使高度适应操作要求。4、须机械连接的梁、柱钢筋统一切平，并严格控制器长度，以便控制柱筋端部弯钩位置。4.6.2.2转换层大梁钢筋的处理1、根据设计要求：支座负筋第二排伸出长度为L=L/3(L为梁净跨)。2、为避免梁纵向钢筋在角柱点处水平弯锚区钢筋密集，梁上部纵向钢筋在柱内伸至对边柱纵筋内侧距柱纵筋50mm下弯，每层钢筋弯点位置间距为50mm；梁下部纵向钢筋在柱内伸至对面梁筋或柱筋边并满足0.4LaE条件下起弯，每层钢筋弯点位置控制间距为50mm，以保证砼浇筑顺利进行（主次梁端部节点亦照此进行处理）。3、大梁上部及下部钢筋各层适当加大间距调整纵向钢筋的根数，纵向钢筋分布区域控制在200内调整。如图：4、梁箍筋按抗震要求采用135弯钩无法用135弯钩时用直钩焊接封闭。5、大梁受力主筋的连接均按设计要求采用机械直螺纹套筒连接，多跨贯通筋吊运至楼面安装好再采用套筒连接。大梁面筋接头位置均设于跨中1/3范围以内，大梁底筋尽可能连接下料，机械连接位置设于跨中1/3范围以外。连接前作试样并送检，试验合格后方可正式施工。严禁采用绑扎搭接。6、大梁钢筋绑扎过程中搭设钢管支撑1.5m，用来支撑钢筋，待钢筋全部绑扎完毕，安装好侧面垫块侧模，待大梁第一次砼浇筑后再拆除。7、次梁端部与主梁交界处，次梁面筋从主梁面筋下锚入主梁内，保证满足锚固长度LaE；次梁底筋也要保证满足LaE。8、经设计认可将大梁中的梁宽相同的面筋、底筋一排内的根数调成相同，多出的钢筋往底筋最上排移（总根数不变），以便于砼振捣时振捣棒可垂直下达梁底。9、梁内拉钩均按设计和规范要求进行布置。10、上部剪力墙插筋锚入大梁内的长度按03G101-1，上部暗柱筋锚入到大梁梁底；对转换层以下的抗震剪力墙、暗柱筋均伸入到大梁面筋下，弯锚入板中。11、在梁结合面处增设816附加钢筋（仅设于支座处）长度为Ln/3。12、凡图中设计的水平加腋梁的两侧向抗扭筋，均应伸入支座内La。13、未尽事项均按03G101-1施工。4.6.3 垫块及定位卡1、梁最下一排钢筋下的垫块采用花岗岩间距1.0m进行布置，梁钢筋排距采用 32钢筋做垫块，间距1.2m。2、因KZL梁钢筋水平层数较多，间距密集，为保证砼浇筑缝隙满足石子粒径及砼振动棒直径要求，在梁上、下部钢筋设置定位卡，加工定位卡如下图，定位卡用25和32的钢筋制作（并作分隔筋用），设于梁的两端和中部。4.6.4墙柱与梁相交处的处理：因其墙、柱砼为C40，梁板的砼为C30，两者砼不能混用，在钢筋施工时，在梁内距墙、柱边500mm处上扎一道钢板网和一道密目钢丝网，并用20200与梁同宽的钢筋固定，将砼分开，不混流到一起。4.7 模板工程4.7.1柱模板1、因转换层外围墙柱内伸入的KZL面筋长度为1216mm（梁下部柱墙仅为2000mm），为此外围墙柱模与上部梁板模一起安装。2、除外围墙柱及有KZL面筋伸入柱中的柱外，所有柱模按现行方式先行安装浇筑，砼浇筑高度均为梁底以上20mm。因结构层大梁重达1395.4 kN/m，故模板施工要求如下：1、转换层以下二层模板支撑体系严禁拆除，以做转换层大梁荷载卸荷之用。拆除时间应在转换层砼强度达到100%后进行。2、铺梁底模时，应按规范要求起拱，起拱高度为15，考虑梁重，跨度大的起拱大一点。3、梁底模采用1.8cm木胶合板拼装，梁侧模采用1.2cm竹胶合板拼装。4、大梁模板支撑体系：采用钢管支撑，立杆横向间距1000-1500mm，纵向间距450500mm， 梁底模中部加设调节螺杆顶撑双向500mm，如下图（具体见各大梁详图）。顶托伸出钢管外不大于200mm，顶托下钢管口距水平横杆不大于100mm。5、所有立杆不得采用钢管错接形式接长。所有立杆顶头部位均用顶托。所有架管或扫地杆下必须垫好木枋或槽钢（梁高2.1m的均用18b槽钢），扫地杆纵横设置，距楼面30cm高。6、梁模加固：梁侧模采用一次性14对拉螺杆（不设PVC套管）500500，不同标高楼板处用同规格的止水螺杆。梁底模下需加一道14对拉螺杆。对拉螺杆每端用双螺母、23片蝴蝶卡，所用材料必须符合国家标准要求，有合格证等。7、局部梁间距较密处，采用两根梁共同穿一套螺杆加固，空隙部位装木盒子，内部用木枋龙骨支撑加固。8、局部大梁下部没有相应的梁对齐布置的位置，除在其下方立杆下设置横向槽钢500外，在其下层楼板的对应位置增设钢管立柱顶撑500，下垫槽钢，并通过双向横杆与原有支模架连成整体。9、混凝土浇注前在支模架所有刚性水平横杆保险扣内外处用白色油漆划好标注，混凝土浇注时派专人进行观察，发现滑扣偏移等情况立即汇报项目部进行加固处理。10、木工应配合钢筋工施工，在梁钢筋未绑扎完毕并验收前，不得安装梁侧模板。梁钢筋验收合格后，方能进行梁侧模安装（第一次混凝土浇完后再安装小梁和板筋）。11、所有大梁及梁柱混凝土结合处，均在模板上开孔，防止模内积水，影响混凝土质量，混凝土浇筑前再封堵好。12、平面方向每隔68m设一道水平剪刀撑，高度方向设23道，剪刀撑搭设宽度为23根立杆，与立杆搭设位置应尽量靠近主节点。水平剪刀撑应尽量设在大梁下。水平剪刀撑和水平大横杆与先已浇好的竖向结构要刚性连接。4.8 砼工程 1、根据设计图纸要求，转换层结构梁墙、柱为C40砼，梁板为C30砼。2、在周边外围一圈梁中，由于与柱边平齐且钢筋直径较大会导致梁外侧钢筋保护层过大（57cm）。为防止砼开裂，在梁侧满挂410cm10cm的钢丝网，与梁底和梁面各搭接250mm，沿梁长通长设置。3、中部柱墙均先行浇筑至梁底以上20mm再铺梁底钢筋。梁板砼分二次浇筑，边柱、外墙与转换层梁先行浇筑至大梁高度H-0.8m的位置，浇筑完毕后，绑板筋及插上部剪力墙钢筋，最后浇筑梁板砼。4、大梁浇筑：采用斜面分层浇筑方式，一台HTB60输送泵从西往东连续浇筑，浇筑时从梁侧中部选两个下料口用料斗下料，尽量防止混凝土污染钢筋。具体要求： 1-A1-D轴间，大梁混凝土浇至H-0.6m处，但不超过与之相交的次梁底； 1-J1-L轴间，大梁混凝土浇至H-0.6m处，但不超过与之相交的次梁底； 1-L1-Q轴间，大梁混凝土浇至H-0.8m处，但不超过与之相交的次梁底(1.2*3.0m的大梁混凝土浇筑高度尽可能小一些H-0.81.0m，以减少大梁一次性浇筑混凝土的重量)；5、大梁及板二次浇筑：采用一台HTB60输送泵从西往东连续浇筑。6、测温：本次砼通过降温处理并经温差计算（详细计算见附件），内外理论温差不超过20，在规范允许范围以内。为更好的对砼质量进行控制，对梁宽1000的梁设置测温点三组（一组三个点），测温点埋设在梁中央。埋设深度为第一次砼浇筑面以下30 cm、90cm、150 cm /30 cm 、50cm、70 cm（后面为第二次浇筑时）深，测温管的制作为50的薄壁钢管，底部用钢板焊实，埋设后的钢管应高出砼浇筑面10cm，上口用纤维布进行封闭，以免砼浇筑时钢管内灌满砼。测温次数：各次砼浇筑完后测温期不少于五天，从砼浇筑后10h开始每60min测温一次，当温度在持续上升过程中每1530min测一次；当温度稳定后每60min测一次；三天后，每8小时一次；若情况有异应加强观测。测温时先在钢管内灌满煤油或其它导热系数较高的液体，待数分钟以后再将温度计插入液体内测温，测温的读数必须准确无误，真实有效的反映砼水化热和强度的增长过程。，根据测温提供的数据及时采取措施，做到信息化管理，以保证砼中心与表面温差控制在25内。7、砼的材料要求、振捣及养护：混凝土要严格控制水灰比，在满足施工要求的前提下，水灰比尽可能小，掺合料在保证水化热的情况下亦要小，以减小浮浆和水化热。混凝土要多点下料，严禁一点下料和用棒赶料，以防止混凝土骨浆分离，影响混凝土质量；第一次浇混凝土需分层浇筑，每层浇筑厚度600700mm厚，每层的时间间隔不超过混凝土的初凝时间。第二次砼浇筑完毕后2天内，梁侧模不予以拆除只放松螺杆达到保温保湿的目的，在浇筑面蓄水覆盖养护；另外为减少砼内外的水化热散发不出去产生的膨胀应力和外部因降温产生的收缩应力的差值，使两种应力趋于平衡，按照施工规范，拟在所有大梁（宽度1000）内沿纵轴方向设置上下二排冷却管（直径40mm的薄壁钢管），用1台加压泵循环供应冷水以降低砼内水化热，冷却管内的水用于大梁表面保温，以节约资源。为确保水管的通畅和在浇筑砼中不被破坏，在绑扎钢筋时，在梁顶面焊接垂直的短钢筋于冷却水管的位置以作为振动棒振动的标记，并在浇捣砼前向操作工人交底，施工过程严格控制（在转换层施工层中要增设34个水笼头，业主需提供100以上的供水管接口）。冷却水管布置见附件。转换层混凝土质量要求与保证，项目部和混凝土供应单位另专题研究。4.9 结合面的处理 为了使大梁的整体抗力性能不因二次浇筑而下降，在两次浇筑的结合面采取特殊的构造措施，满足设计要求。预留竖向插筋：在结合面垂直插2025的短筋L=800mm，上下各伸入梁内400mm，300mm200mm，其中300mm为顺梁长方向，200mm为垂直梁长方向，在第一次砼浇筑时边浇边绑扎好。 在砼结合面下30处增设816的附加抗弯钢筋，在其与箍筋接触点满挂拉钩形成闭合圈，作箍筋用，作为叠合梁下层梁承受上层梁荷载时的负弯矩钢筋。 在梁侧结合面开洞，观察浮浆情况，当有浮浆时将其从洞口清出来。结合面在浇捣时形成波浪形，以改善水平抗剪情况。第五章 施工安全保障措施5.1 在整个施工过程中由项目经理总负责，由项目副经理、项目技术负责人组织相关部门及作业班组严格按公司质量、安全、环境、职业健康标准要求对质量、安全、环境、职业健康进行管理，确保过程控制，各分部分项工程质量安全达到设计、规范、标准和公司的要求。5.2作业劳务队伍各专业人员必须认真学习技术交底，能熟练从事本职工作，熟悉本施工方案以及相关技术要求，并在施工过程中严格执行。5.3 材料技术与安全保障：5.3.1 石子粒径严格按级配控制。5.3.2 准备少量细石砼，用于柱、墙的接合处。5.3.3 浇注混凝土时派专人到搅拌站跟踪检查原材料质量及混凝土的配合比，保证其良好的流动性、和易性。5.3.4 考虑用电高峰，供电紧张，提前与供电部门联系了解供电情况。5.3.5 在砼中掺缓凝剂，根据气温延长砼的初凝时间至48小时。5.3.6 因该层梁柱节点钢筋密集，钢筋间距小，拟采取如下措施：对砼的振捣工作由砼专业工长进行详细的技术交底。组织项目管理人员在浇注砼的过程中旁站指导施工。振捣采用模内外共振法，促进砼振捣密实。第一次浇砼从梁侧面用播料斗下料。准备直径为3cm的振动棒，用于在梁柱接头钢筋密集区砼的振捣。5.4 砼的养护：楼面为薄膜、麻袋覆盖，湿水养护；大梁为不拆模蓄水（2030mm）养护。5.5防晒降温措施：因砼浇筑时期为春夏季高温多雨季节，施工时，在浇筑点上方采用彩条布进行遮盖，防止阳光直射砼面，输送泵管上覆盖麻袋并湿水，以降低入模温度，并防止雨水冲刷新浇砼。5.6 质量控制点的设置5.6.1钢筋 钢筋直径、位置、数量、机械连接的位置、弯折点的位置，锚固长度、柱纵向钢筋的锚固长度、锚固方位，伸入长部墙内的钢筋留设的位置、数量，箍筋的间距、肢数、弯钩水平段长度，弯折角度。5.6.2砼 砼的强度等级及浇注部位，墙、柱与梁板砼强度等级不同时浇筑的先后顺序，振捣时间与方法，节点砼浇筑质量、砼塌落度的控制，砼水化热的控制，砼的养护。5.6.3模板工程 支模架的搭设的时间，立杆间距，横杆间距，螺杆的直径、间距，立杆垫块的位置、立杆顶扣的位置，模板起拱、脱模剂的抹涂。5.7 施工安全应急救援预案 详见项目部编制的本项目安全施工应急与救援预案。第六章 劳动力及设备计划6.1 架子工 1015人6.2 模板工 5070人，技术等级配套。要求与架子工通力合作。6.3 砼施工劳动力组织砼施工人数由作业队根据工程部统一安排，施工现场每台泵每一工作班内各工种劳动力安排需用如下：工 种泵送时各工种需用人数工 作 内 容泵工1人泵机操作及保养普工1人后台卸料3人前台清理，扒料管工4人布管、拆刷泵管、模板铺设砼工23人振捣（包括平板器振捣）抹灰工2-4人楼面找平、控制标高指挥人员1人现场指挥、前后联系机修工1人机械修理水电工1人水电维护钢筋工2人护筋木工4人护模、支撑体系观测6.4施工用机械设备表：名称型号单位数量砼输送泵HTB60台1振动棒30根5振动棒50根10平板振动器台2塔吊5013B台2温控器套2木工用平刨机台2木工用电锤台10木工用电锯台2第七章 计算书及相关图纸本工程验算项目及计算内容包括模板、模板支撑系统的主要结构强度和截面特征及各项荷载设计值及荷载组合，梁、板模板支撑系统的强度和刚度计算，梁板下立杆稳定性计算，立杆基础承载力验算，支撑系统支撑层承载力验算，转换层下支撑层承载力验算等。每项计算列出计算简图和截面构造大样图，注明材料尺寸、规格、纵横支撑间距。附图包括支模区域立杆、纵横水平杆平面布置图，支撑系统立面图、剖面图，水平剪刀撑布置平面图及竖向剪刀撑布置投影图，梁板支模大样图，支撑体系监测及连墙件布设位置及节点大样图等。附件一 转换层支模架计算书A、已知条件:转换层楼板为有梁楼板，板厚200，梁截面尺寸b*h为8001200、8002300、8001800、8002700、10002100、8502300、8002200、8001500、500800、12003000、10002200、8501600、8002400、6001200、600800等多种截面,层高为5.0m，梁下端高为2.04.6m,横杆步距L=1.51.9m.立杆间距为0.51.0,立杆无接头,取梁板中荷载最大的部位计算,有效计算面积取梁下为0.5m0.5m(板下为0.9m0.9m)。梁板模板支架参与计算的荷载项及其取值：大梁钢筋砼自重：26.5KN/m3,模板及其支架自重：0.85KN/m3,施工荷载：2.5KN/m3,振捣砼荷载： 2KN/m3；梁板模板支架荷载分项系数取值：钢筋自重：1.2 ；砼自重：1.2；模板及其支架自重：1.2；施工荷载：1.4；振捣砼荷载：1.4荷载折减系数取值：模板及其支架自重：0.9支模架钢管根据市场情况按48*2.8计算：A=397.4mm2,i=15.945钢管顶上用顶托调节钢管长度不足之处，据试验顶托可承受100KN的压力。B、支模架验算一、0.82.1大梁计算1、 荷载计算模板（18厚木胶合板底模）： 0.0180.81.018kn/m3=0.259kN/m2模板下木方6080150: 800/150=6根0.060.081.068kn/m3=0.231kN/m2单侧模（12厚胶合板）： 0.122.01.018kn/m3=0.432kN/m2木方6080200 (2.1-0.2)/0.2=9.5 取9根0.060.081.098kn/m3=0.374kN/m2单侧双钢管扣模500： 每米4根2.1米长 钢管重0.0324kN/m42.10.0324=0.272kN/m砼自重： 0.8(2.1-0.6)1.026.5=31.80kN故恒载: g=0.259+0.231+0.432+0.3742+0.2722+31.80=1.969+31.8=33.77kN/m活荷载：均布施工荷载2.5kN/m2，振捣时产生荷载2.0kn/m2，倾倒砼时产生的荷载2.0kn/m2恒+活：1.233.77+1.4(2.5+2.0)=46.824kn/m2、 支模架验算（沿梁轴方向按3跨计算支模架）： 0.546.824/0.8=29.27kn/m 1)内力计算： M1=0.08ql2=0.0829.270.52=0.585KN.MM2=0.025ql2 =0.117KN.M M支= 0.10ql2 =0.848kn.M Vmax=0.6ql =8.78kn VA=0.4ql=5.85kn2)小楞（482.8)钢管的挠度及强度验算： W=0.521ql4/100EI=0.52129.275004/100EI=0.427mmW=l/400=500/400=1.25mm WW故小楞用482.8钢管的挠度满足要求。=M/W=0.585106/4244.8=137.8mpa =205mpa故小楞（482.8钢管）的强度满足要求。3） 小楞（482.8钢管）立杆的抗滑移验算小楞两端V=5.85kn8kn(1个扣件的抗滑移力）故满足要求。小楞中间两支撑用钢管顶托，其承载力100kn(以往试验数据），Vmax=8.78kn8.74kn 故满足要求.稳定性验算: Lox=Loy=1500=lox/ix=1500/15.945=94.07查得L=0.676 则=N/.A=8.78103/(0.676397.4)=32.68mpaWmax 故挠度满足要求；=M/W=0.0686106/64103=1.07mpamax 故剪应力满足要求；故用6080的杉木方作梁底木楞满足要求。6） 立杆下抗冲切验算：在每根立杆的下端垫上10010012厚竹模板，4层板厚120mmC30砼 故h0=100mm ft=1.43mpafl=(0.7Bhft+0.15pa.M)y.um.h0=0.4+1.2/s=0.4+1.2/2=1.0min= =0.5+as.ho/4um=0.5+40100/44272=1.42故取min=1.0n=1.0 pc.m=9.12103/7272=63.34mpa则fl=(0.71.01.43+0.1563.34)1.04272100=114mpa8.78kn 故满足要求。支模架体重：（0.5+0.5)3+2.90.0324+(32+2)0.0125=0.285kn每根立杆下压力为V=Vmax+0.2851.2=8.78+0.342=9.12kn3、 下一层的支模架验算：转换层下层支模架立杆900900 482.8钢管1） 将该梁荷载传至四层梁板，46.824kn/m的均布荷载产生的内力为：1/12ql2=1/1246.8245.12=101.49kNM1/8ql2=1/846.8245.12=152.2kn.M2) 四层梁能承受的内力为：KL8(3)300500：支座418(As=1017) 跨中416（As=804)支座处：X=(1017-804)360/14.3300=17.87mm Mu=1017(465-35)360=157.4kn.M101.49 满足要求；跨中： X=804360/14.3300=67.46mm M=804360(465-67.46/2)=124.8kn.mW故小楞用482.8钢管的挠度满足要求。=M/W=0.833106/4244.8=196.24=205Mpa故小楞强度满足要求。3）小楞下立根的抗滑移验算：小楞两端V=6.848KN 抗滑移满足要求.小楞中间立杆上用顶托，Vmax=12.02KNVmax=12.02KN整体稳定性验算：LoX=Loy=1500 =lox/ix=1500/15.945=94.07 查得=0.676 则=N/.A=12.02103/(0.676397.7)=44.75mpa=205mpa所以稳定性满足要求。5）梁底木方验算: =119.080.50.4=23.82 KN/mMmax=0.105ql2=0.625KN.M Vmax=0.606ql=7.22KNW=0.644ql4/100EI=0.416mm W=l/400=1.25mm故挠度满足要求。Wmax=0.64423.835004/（10090002.56106）=0.416 mmWmaxw=M/W=0.0.625106/64103=9.76 Mpa =10Mpa所以用6080的杉木作梁底木楞,挠度和强度能满足要求。6）立杆下抗冲击验算。因本梁立杆下均用槽钢支垫，抗冲击能满足要求。三、标高13.5m层梁板的验算因13.5m标高下一层支模架木已拆除（200mm厚的板的支模立杆架立杆间距只要符合0.90.9m要求即可），故只须对大梁下部分支撑进行复核验算即可。1、1.23.0大梁验算：1）1.23.0大梁下层楼盖的承载力计算： 1.23.0大梁下层楼盖：KL6（3）300700 10100/200 (2) 220; 418 梁两端负弯矩筋220+225 C30砼 板厚120 fcm=14.3Mpa Fy=360Mpa 1/3Lo=1/38.1=2.7m b+Sn=0.3+(3.25-0.3)=3.25 取bf=1.74m 120/675=0.17 b+12hf=0.3+120.12=1.74ma1fcbfhf=114.31740120=2.986103 KNfyA=()360=366.12fyas,a1fcbfhf 为第一类T形截面梁。X=Asfy/a1fcbf=579.6103/(1.014.31740)=23.3mm按矩形梁计算：跨中：fyAs1=（1017-628）360=140.04KNX=fyAs1/fcmb=140040/(14.3300)=32.64mmMu1=fcbx(h0-x/2)=14.3300(660-32.64/2)=2761387N.mm=2.76 KN.mMu2=fyAs2(ho-as)=360628(660-35)=141.3KN.mM=2.76+141.3=144.06kn.m支座处：FyAS2=(628+982-1017)360=213480NX=fyAs2/fcmb=213480/(14.3300)=49.77mmMu1=fcbx(h0-x/2)=14.3300(660-49.77/2)=2.72kn.mMu2=fyAs2(ho-as)=1017(660-35)=141.5KN.mM=145.5+2.72=148.22 KN.m故梁跨中前承受的M=144.06kn.m 梁端能随的弯矩148.22kn.m2）上部大梁产生的内力：1/12ql2=1/12119.088.52=716.96kn.m148.22 KN.m1/8ql2=1/8119.088.52=1075.44kn.m144.06kn.m故该梁下各层均需设置支撑，直接将荷载传到地下室底板上。2、8502700大梁的检算：1）荷载：模板重：0.259+0.24+0.3741.52+0.2731.52=2.44 kn/m砼自重：0.85(2.7-0.7)2.65=45.05 kn/m (45.05+2.44)1.2+1.4(2.5+2.0)=63.288 kn/m2）内力的计算：M2=0.056ql2=0.284KN.m MB=0.036ql2=0.182KN.mVB=0.429 ql=5.43KN VC=0.571 ql=7.23KN3)根据8002100大梁的计算情况来看，小楞、木方、支模梁的强度及稳定性、抗冲力均能满足挠度和强度要求。4）四层梁的验算： 四层梁能承受的内力为： KL4（2） 300