区转换层施工方案.doc

黔西县嘉誉滨河湾住宅B区转换层梁板专项施工方案

一、 工程概况
本工程位于黔西县花都大道与滨河路交接处，由贵州嘉誉金源房地产开发有限公司投资建设，贵州同盛建筑设计有限公司设计，湖南明泰项目管理有限公司监理，贵州中海铭诚建筑安装工程有限公司组织施工，贵州地质勘察工程院。
本工程基础类型为桩基，基础设计等级为甲级。主体结构体系为框肢剪力墙结构。框架抗震等级为一、二、三级，设防裂度为六度。设计使用年限为50年，地下室防水等级为一级，砼结构耐火极限等级为一级。本工程建筑层数：地下2层、地上30层，建筑层高：地下室负一层4.2m（为地下车库）；一层4.65m、二层（转换层）5.1m、3～32层3m，建筑总高度99.750 米，建筑面积为49685.03平方米，其中住宅建筑面积：44317.05平方米，商业及车库建筑面积：5067.17平方米，地下室防水抗渗等级为P6砼的防水。
本工程结构类型为框肢剪力墙结构，基础为桩基，二层顶梁板为结构转换层，最宽梁为0.9米，最高梁为2米，上部钢筋配置最多的梁为800×1800、配18Φ25钢筋，底部配置最多的梁为800×1800梁配35Φ28钢筋、900×2023梁配30Φ25钢筋。
二、编制依据
1、贵州同盛建筑设计有限公司设计的黔西县嘉誉滨河湾住宅社区施工图、会审纪要及设计变更。
2、监理公司编制的监理大纲、监理规划以及实行细则。
3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2023）。
4、《木结构设计规范》（GB 50005-2023）。
5、现行建筑工程施工质量验收规范。
6、建筑施工手册。
7、现行安全文明管理规范、规定以及国家有地方法律条规。
三、转换层结构设计特性
本工程层梁截面重要有：900×2023、900×900 、800×1800、800×1200、700×1800、700×1500、700×1300、700×1000、750×1500、600×1200、600×800、650×1800、500×1200、400×1000、400×700、400×600、300×800、300×600、250×450等规格。高度在1000以上的的基本都属于转换梁（去承上部异形柱的梁）。在转换梁底部最大配筋为35Φ28，最大顶面配筋为36Φ25。
转换层板厚为180mm，B3栋板面面积为827. 6ｍ２、B2栋板面积为1072.9ｍ２、B1栋板面积为1118.9ｍ２转换层梁、板、柱及剪力墙混凝土等级均为C50。
四、 方案的选择
根据本工程的特点，转换层拟采用柱墙、梁、板砼分开浇筑，以减小施工荷载，采用先浇柱和剪力墙、再浇梁、最后浇板的施工方式。模板采用钢管支撑，木方内外楞，胶合板。混凝土所有采用商品混凝土，混凝土输送泵输送。
五、重要施工方法
（一）、施工顺序
模板支撑系统搭设 → 柱子、剪力墙钢筋绑扎 → 梁底模铺设 → 安装柱、剪力模 →浇柱、剪力墙砼板→梁钢筋绑扎→ 梁侧模安装及板底模铺设 → 楼板钢筋绑扎 → 梁砼浇筑 → 楼板砼浇筑 →砼养护 →柱剪力墙模板拆除 → 梁侧模拆除→ 楼板模板及支撑拆除 →大梁底模及支撑拆除。
（二）、模板及支撑系统
1、模板安装前，对木工班组进行安全技术交底。由测量班组用经纬仪将中心线和主控制线放出，再由现场施工员配合以控制线为起点，引出其它轴线。然后根据施工图弹出各构件的外边线和中心线，弹线时应将边线和中心线引至构件外1000以上，便于校正及复线验收等用。用水准仪把建筑物标高根据模板的实际标高规定，直接引测到模板安装位置。在建筑物外设永久性标高，便于复测及验收用。检查支撑系统、模板系统是否按规定搭设。胶合板应刷好脱模剂平放整齐待用。木楞、钢管、扣减等材料亦应进行检查，不符合规定的严禁使用。
2、转换层梁顶架支撑：转换层顶架支撑系统是本工程最关键的部分，决定工程的安全。转换层最大梁是/～轴上的900×2023（单跨度6.9m），/～轴和/～轴上的800×1800（单跨度7.95m）。具体模板及支撑计算附后。根据支撑承载力计算结果，大梁顶架采用Φ4.8×3.5钢管，梁高2023~1800钢管纵向间距不大于550，梁横间距不大于360。梁高1800~1400钢管纵向间距不大于600，梁横间距不大于360。梁高1400~1000的钢管纵距不大于650，梁横间距不大于300。梁高1000~800的钢管纵距不大于700，梁横间距不大于300。梁高800~500的钢管纵距不大于750，梁横间距不大于300。梁高500以下的钢管纵距不大于800，梁横间距不大于300。梁板支撑垂直方向按间距不大于1500设纵横向水平杆，大梁斜向按450设剪力撑。不能直接把钢管立杆楼面上，立杆下必须垫木方。
3、转换层大梁模板安装：
根据结构特点，结合有关施工技术规范规定。当梁跨度大于4m的梁底板安装应按跨度0.3%起拱，模板为18mm厚胶合板。梁底模板内楞用40×90@300松木枋，外楞为48×3.5钢管间距与纵向立杆相同。安装梁侧模时，当梁小于500mm，仅按一般梁支模方法侧模方法施工，侧模上扣设横挡，并设斜撑即可，斜道间距不大于900mm。当梁高在500~800mm之间时，除按一般梁支模方法外，中间加以道Φ14对拉螺，杆横向间距不大于750与Φ48×3.5钢管横挡用蝴蝶扣扣紧。当梁高大于800mm以上时，为了深度较高的梁钢筋绑扎的方便，在梁底模安装后先绑扎梁的钢筋，后装侧模。对拉螺杆（Φ14）应按竖向不大于450mm横向不大于600设立（2023~1800梁为550，1800~1400梁为600，1400~1000梁为650，1000~800梁为700）。注意所有对拉螺栓均在钢筋入模后安装加固。在梁与梁或柱交接位设立150×150清扫口，便于将梁柱内板屑杂物清理（浇砼剪前再进行封堵）。
4、楼面模板安装，板上混凝土自重约为0.45T/m2,与荷载一起按2T/m2考虑。跨大于4m的板模板安装时按0.25%起拱。采用18厚胶合板，次龙骨规格60×80，间距400，主龙骨规格80×100，楼板支撑所有采用Φ4.8×3.5钢管，其纵横间距不得大于1000mm，板支撑垂直方向按不大1500mm设纵横向水平杆，底部设一道扫地杆，形成满堂脚手架。不能直接把钢管立杆楼面上，立杆下必须垫木方。
（三）模板及支撑系统核算 (见后附件)
（四）、加固措施：
二层楼面板厚为90mm，一层楼面板厚为180mm均为现浇混凝土，一、二层梁、板支撑系统不拆除，一层梁、板混凝土养护时间已达28天。
转换板的模板支撑系统从一层至二层，支撑立杆下必须垫厚木方。
（五）、钢筋工程
结构转换层钢筋施工的重点及难点重要是框支柱与转换大梁的节点以及转换大梁底筋的连接，转换梁的全为三级钢，且配筋密集。上部钢筋筋最多的梁800×1800为36根φ25按12/12/12分三排布置，侧抗扭钢筋为16φ16，箍筋均为φ12@100(6)，下部钢筋最多梁800×1800为35根φ32钢筋9/13/13三排布置，侧抗扭钢筋为16φ16，箍筋均为φ12@100(6)，绑扎钢筋时必须注意间距调整均匀。
1、钢筋接头
根据现场实际情况直径在16~28的钢筋均采用焊接连接，梁、柱采用气压对焊。
2、钢筋绑扎
楼面板钢筋待楼面模板安装完毕后，用粉笔在模板上画出钢筋位置进行布置钢筋。
转换梁在钢筋绑扎前先设立好梁底钢筋保护层，保护层采用25mm厚花岗石垫块。保护层垫块间距≤800mm。钢筋绑扎完在主筋下放好垫块验收合格后再支梁侧模并加固。
柱与剪力墙采用成品塑料垫块保护层，钢筋绑扎好后，按间距不大于600mm安成品塑料垫块。
转换层板为双向双层钢筋，板底钢筋保护层采用18厚的保护层花岗石垫块，其间距大于500mm，上下层钢筋之间采用马凳，其间距大于600mm。剪力墙及板的钢筋规定必须满扎。
核心筒部位周边剪力墙及柱的水平钢筋及箍筋先绑扎到转换层底板下口平，向上部位墙、柱、及转换梁等所有水平钢筋及水平箍筋均采用“自下而上，整体同步法”施工，即根据水平筋所在的标高位置，整体同步向上安装绑扎，每一个同标高内水平钢筋所有绑扎完毕后，再绑扎上部同一标高水平钢筋。在转换梁底部及顶部一排、二排、三排钢筋之间设立三级钢筋垫棒，顶部用25的钢筋，底部用25的钢筋，间距1000mm，宽度同梁宽。
（六）、混凝土工程
1、凝土工程施工准备
⑴、检查原材料合格证，模板系统无松动变形，钢筋验收，水电照明泵管等是否安装完毕，楼面施工通道的搭设、标高控制点，预留孔洞复核，施工机械及备用设备的试运转情况，有无防雨措施。并对有关人员进行安全技术及施工要领交底。
2、由于使用商品砼，施工前应联系厂家，将砼强度等级、配合比规定（塌落度按18±20mm考虑，初凝时间本方案按≤4小时计），施工时间、数量提前一个星期告知商品砼公司。保证砼施工顺利进行。砼到达工地后，工地收料员应对随车单中的砼强度等级认真校对并现场进行取样，填好到达时间，并规定厂家派技术人员到现场协调工作。
3、砼浇捣顺序方向及施工方法：为保证对温度应力的控制、减少荷载、分散砼供应量，转换层砼浇筑分三次进行，第一次浇柱、剪力墙到梁底下50mm左右，部分框支边柱及边柱、墙砼浇筑高度应在梁筋锚入柱、墙中Lae范围一下。第二次浇筑大梁至转换楼板下2~5cm，梁钢筋必须按规定绑扎完，在浇筑时必须保护好转换大梁的上部负弯矩钢筋及箍筋。第三次浇筑转换层楼板。
a、第一次浇筑柱、墙砼，浇筑前洒水润模，先填高50~100mm与砼配合比相同的减半石子砼，避免柱墙脚出现蜂窝、麻面。再按正常配合比的砼浇筑上面部分，每次浇筑高度不得大于500mm，然后振搗砼均匀后再浇，直至浇到设计及规范规定高度。
b、第二次浇筑转换层梁，应按拟定的浇筑方向由从一端（大梁可从两端浇），在梁上不得留设施工缝，控制好浇筑面标高（板下2~5cm），表面的砼必须振动捣实。砼强度达初凝后再浇筑转换层楼板，浇板砼时应按拟定的浇筑方向由远而近后退法施工。泵管应支撑在梁上或支架上，防止泵管振动影响初凝砼，砼终凝后未达成规范允许的强度前（1.2N/MM2），严禁上人踩踏，堆放大量施工材料或直接安装模板及支架。
c、在浇筑梁板砼时，除按有关施工规范规定进行外，因梁柱交接处钢筋密、砼级别高，应特别注意梁、柱接头处的砼振捣，防止出现蜂窝。此外由于板较厚，为了很好控制楼板砼的密实度拟采用振动棒与平板振动器结合振捣，平板器振捣纵横各不少于两次，竣工后规定专人检查收缩缝，并随手用木板搓平并压实赶光。准备砼的养护工作。
d、在浇筑地点随时抽查砼塌落度，达不到规定的应及时与厂家联系采用措施，按规范规定取样制作砼试块，并且现场取样做同条件养护试块。作为商品砼质量和工程质量资料的原始依据。
e、砼的养护：柱、墙、梁侧模板延长拆模时间起保温作用，柱和墙、梁侧在未拆模前可采用模外淋水养护, 拆模后采用草垫或麻袋将顶部包裹后淋水或浇水养护，梁底采用喷水养护。板面采用麻袋覆盖后浇水养护，派专人浇水，保持麻袋在养护期间内始终湿润状态。具体养护方法是应根据当时天气情况，但亦保证前三天每小时浇水一次至第７天天天五次且保持湿润，至第14天天天２～３次，进行浇水养护。
f、砼试件留置和编号：混凝土试块按规定留设三组，一组为初期与结构同条件养护，用以拟定混凝土拆模强度。一组为28 天标准强度，一组为28 天标准强度的备用试件．砼试件的留取、成型、编号、养护各环节要认真控制，以提供试件代表性，对的反映混凝土结构的施工强度。商品砼的强度实验应按每100m3取样不少于1 次，同时，每工作班浇筑同配合比砼局限性100m3 时取样次数不少于1 次。试件编号应注明部位、时间、砼标号。试件送检应在28 天内进行，见证取样的试件必须见证人送检（或者见证人签字出示委托单位送样）。
六、质量保证措施
1、换层模板工程是确报构件尺寸的重要组成部分，而整个支撑系统是模板工程的重点。转换层荷载大，为防止不安全质量事故发生，故对模板系统支撑系统要认真进行设计，对各个部分进行验算，保证数据准确，方法科学合理、可靠。
2、模板支撑系统原材料进行严格检查，杜绝不合格材料进场使用。
3、浇砼时项目部必须安排专职施工人员现场值班，检查商品砼、现场取样砼试件，检查浇筑现场是否按规定浇砼、检查木工与钢筋班组是否有专人值班以及对模板与钢筋进行维护、以及突发事件的解决等。
4、浇筑砼时安排专人昼夜值班巡查支撑系统，如发生模板变形，支顶松动，木枋断裂，及时告知现场施工人员即有关技术人员，停止浇灌砼，及时解决排除险情。经拟定安全后方可进行下道工序施工。
5、浇筑砼时钢筋班组必须派专人昼夜值班，检查钢筋的位移、松扣及保护层垫块是否对的砼漏垫。
6、梁柱接头位置钢筋比较密，规定该部位模板必须加固牢，振捣砼时间不得过长以及不得直接对模板进行振捣。
7、施工应急措施：砼施工期间应提前向气象部门了解短期内的天气情况，尽量避开雨天施工作业，准备足够的防雨用品（如薄膜、五彩布等）。如遇雨天应立即用防雨布进行覆盖已浇筑的砼，保证砼不流失。如遇大风、大雨应停止施工。施工缝按设计及规范解决好。
8、砼施工前要做好供电、供水的准备工作。检查、保养所用的机械机具是否正常运转，砼供应商是否满足施工需要。考虑转换层的重要性，工地现场自备柴油发电机一台、水泵等工作。满足紧急情况下现场用电、用水的需要。
9、现场必须采用两台混凝土输送泵，一般情况一用一备，在商品砼运送能力满足的情况下要以采用两台泵浇筑。
10、为了应及停电的也许规定商品混凝土公司必须预备一台柴油泵，一但停电立即应用柴油泵输送泵，以保证转换大梁砼的质量。
11、长度大于4m的梁必须按施工规范规定起拱。
12、坚持施工三检制，梁模底板安装完毕后经标高轴线检查合格后再交钢筋班组绑扎钢筋；钢筋班组绑扎完梁钢筋后再安装梁侧模检查合格后再浇梁砼；楼板模安装完毕后经标高、平整度、接缝等检查合格后再绑扎钢筋；钢筋安装完毕后经检查合格后再浇板砼。
七、安全文明措施
1、建立健全的安全领导小组，项目经理为安全生产第一负责人，在项目经理领导下，建立完善的安全生产保证体系，把安全生产岗位责任制贯彻到每个班组、每个人，发动全员关心安全，提高安全意识，使全员牢固“安全为了生产，生产必须安全”。
2、按有关安全技术规范规定及公司有关安全会议精神，认真做好“三宝、四口、五临边”的防护工作，脚手架底层外侧用密眼安全网封闭。施工用电箱要有漏电保护装置，晚上巡查人员要配备手电筒照明。
3、在施工过程中必须按规定对新工人做好入场教育、安全技术交底、班前做好安全教育、在施工现场做好安全防护等。
4、拆模板前要向项目部及监理单位申请，批准后方可拆模板。梁底模拆除一定要待梁砼强度达成100%后方可拆除，梁侧模拆除不少于7天。
5、拆模板时必须对工人进行书面安全技术交底，在交底中必须注明所拆区域，拆除模板及支撑的先后顺序，拆除后是否对大梁进行解决。
6、所有拆除的架料必须及时清理出现场，不得在现场乱堆放，更不得把架料堆放在围护脚手架上。
7、支模整体结合后，须经技术和安全负责人主持验收
8、支撑搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全人员在现场监护。
9、混凝土浇筑时，应派安全员专职观测模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情后并经验收合格后，方可继续施工。
10、不得在操作层抽烟、动用明火必须申请、做到工完场清。保持施工现场文明。

附模板支撑系统验算书：
一、板模板（扣件式）计算书
1、工程属性
新浇混凝土楼板名称
B3，标高5.100m
新浇混凝土楼板板厚(mm)
180
新浇混凝土楼板边长L(m)
8.5
新浇混凝土楼板边宽B(m)
7
2、荷载设计
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)
2.5
当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)
2.5
当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)
1.5
当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)
1
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板自重标准值
0.1
面板及小梁自重标准值
0.3
楼板模板自重标准值
0.5
模板及其支架自重标准值
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.1
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
0.2
0.14
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
3、模板体系设计
模板支架高度(m)
4.9
立柱纵向间距la(mm)
800
立柱横向间距lb(mm)
850
水平拉杆步距h(mm)
1800
立柱布置在混凝土板域中的位置
中心对称
立柱距混凝土板短边的距离(mm)
250
立柱距混凝土板长边的距离(mm)
100
主梁布置方向
平行楼板长边
小梁间距(mm)
100
小梁距混凝土板短边的距离(mm)
50
小梁两端各悬挑长度(mm)
100，100
设计简图如下：

模板设计平面图

模板设计剖面图(楼板长向)

模板设计剖面图(楼板宽向)
4、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15
面板弹性模量E(N/mm2)
10000
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
1）强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5] ×1=8.14kN/m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m
p＝0.9×1.3×Q1K/2=0.9×1.4×2.5/2＝1.57kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[8.14×0.12/8，0.11×0.12/8+1.57×0.1/4]= 0.04kN·m
σ＝Mmax/W＝0.04×106/37500＝1.05N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足规定！
2）挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.18)×1=4.62kN/m
ν＝5ql4/(384EI)＝5×4.62×1004/(384×10000×281250)＝0mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm
满足规定！
5、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
60×80
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.78
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
小梁截面抵抗矩W(cm3)
64
小梁截面惯性矩I(cm4)
256
因[B/lb]取整＝[7000/850]取整＝8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

1）强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.1＝0.84kN/m
因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)×0.1＝0.52kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.1＝0.31kN/m
M1＝0.077q1静L2+0.1q1活L2＝0.077×0.52×0.852+0.1×0.31×0.852＝0.05kN·m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.1＝0.03kN/m
p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/m
M2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.03×0.852+0.21×3.15×0.85＝0.56kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[0.84×0.12/2，0.03×0.12/2+3.15×0.1]＝0.32kN·m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.05，0.56，0.32]＝0.56kN·m
σ＝Mmax/W＝0.56×106/64000＝8.81N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足规定！
2）抗剪验算
V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×0.52×0.85+0.62×0.31×0.85＝0.43kN
V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.03×0.85+0.681×3.15＝2.16kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[0.84×0.1，0.03×0.1+3.15]＝3.15kN
Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.43，2.16，3.15]＝3.15kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.15×1000/(2×80×60)＝0.99N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足规定！
3）挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.1＝0.48kN/m
跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.48×8504/(100×9350×2560000)＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝850/400＝2.12mm
悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.48×1004/(8×9350×2560000)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝100/400＝0.25mm
满足规定！
6、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格(mm)
Ф48×3
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面惯性矩I(cm4)
10.78
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.49
1）小梁最大支座反力计算
Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×1.5]×0.1＝0.74kN/m
q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.18)×0.1＝0.61kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.1＝0.19kN/m
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.18)×0.1=0.5kN/m
承载能力极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×0.61×0.85+1.223×0.19×0.85＝0.79kN
按悬臂梁，R1＝q1l=0.74×0.1＝0.07kN
R＝max[Rmax，R1]＝0.79kN;
同理，R'＝0.59kN，R''＝0.59kN
正常使用极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×0.5×0.85＝0.49kN
按悬臂梁，R1＝Rmaxl=0.49×0.1＝0.05kN
R＝max[Rmax，R1]＝0.49kN;
同理，R'＝0.37kN，R''＝0.37kN
2）抗弯验算
计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.47kN·m
σ＝Mmax/W＝0.47×106/4490＝105.36N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足规定！
3）抗剪验算

主梁剪力图(kN)
Vmax＝3.13kN
τmax＝2Vmax/A=2×3.13×1000/424＝14.74N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足规定！
4）挠度验算

主梁变形图(mm)
νmax＝0.41mm
跨中νmax=0.41mm≤[ν]=800/400=2mm
悬挑段νmax＝0.22mm≤[ν]=200/400=0.5mm
满足规定！
7、立柱验算
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A(mm2)
424
立柱截面回转半径i(mm)
15.9
立柱截面抵抗矩W(cm3)
4.49
抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
λ＝h/i＝1800/15.9＝114≤[λ]＝150
满足规定！
查表得，φ＝0.51
Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.14×0.8×1.82/10＝0.04kN·m
Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×0.8×0.85+0.92×1.4×0.04/0.85＝4.7kN
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝4696.41/(0.51×424)+0.04×106/4490＝31.06N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足规定！
8、可调托座验算
可调托座承载力允许值[N](kN)
30
按上节计算可知，可调托座受力N＝4.7kN≤[N]＝30kN
满足规定！
二、梁模板（扣件式）计算书
1、工程属性
新浇混凝土梁名称
B区
新浇混凝土梁计算跨度(m)
8.5
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)
900×2023
新浇混凝土结构层高(m)
5.1
梁侧楼板厚度(mm)
180
2、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
0.2
非自定义:0.14
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
3、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用(B)
梁跨度方向立柱间距la(mm)
500
梁两侧立柱间距lb(mm)
1200
步距h(mm)
1800
新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)
1000、1000
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)
600
梁底增长立柱根数
2
梁底增长立柱布置方式
按梁两侧立柱间距均分
梁底增长立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)
400,800
每跨距内梁底支撑小梁根数
4
梁底支撑主梁一端悬挑长度(mm)
250
设计简图如下：

平面图

立面图
4、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15
面板弹性模量E(N/mm2)
10000
按四等跨连续梁计算，简图如下：

W＝bh2/6=900×15×15/6＝33750mm3，I＝bh3/12=900×15×15×15/12＝253125mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×2)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×2)+1.4×0.7×2]×0.9＝57.47kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×2]×0.9＝55.88kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×0.9＝1.59kN/m
q2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×2]×0.9＝45.99kN/m
1）抗弯验算
σ＝Mmax/W＝max[0.077×55.88×0.172+0.1×1.59×0.172，-0.107×55.88×0.172+0.121×1.59×0.172，-0.071×55.88×0.172-0.107×1.59×0.172]×106/33750＝4.78N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足规定！
2）挠度验算
νmax＝0.632q2l4/(100EI)＝0.632×45.99×1674/(100×10000×253125)＝0.09mm≤[ν]＝l/400＝167/400＝0.42mm
满足规定！
3）支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
Rmax＝1.143 q1静l+1.223 q1活l＝1.143×55.88×0.17+1.223×1.59×0.17＝10.99kN
标准值(正常使用极限状态)
R'max＝1.143q2l＝1.143×45.99×0.17＝8.78kN
5、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
60×80
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.78
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
小梁截面抵抗矩W(cm3)
64
小梁截面惯性矩I(cm4)
256
计算简图如下：

承载能力极限状态

正常使用极限状态
承载能力极限状态：
面板传递给小梁q1＝10.99/0.9＝12.21kN/m
小梁自重q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.17＝0.04kN/m
梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2)]×(0.6-0.9/2)/2×0.17+0.9×1.35×0.5×(2-0.18)×0.17＝0.28kN
梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2)]×(1.2-0.6-0.9/2)/2×0.17+0.9×1.35×0.5×(2-0.18)×0.17＝0.28kN
正常使用极限状态：
面板传递给小梁q1＝8.78/0.9＝9.75kN/m
小梁自重q2＝(0.3-0.1)×0.17＝0.03kN/m
梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)×0.18)×(0.6-0.9/2)/2×0.17+0.5×(2-0.18)×0.17＝0.21kN
梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)×0.18)×(1.2-0.6-0.9/2)/2×0.17+0.5×(2-0.18)×0.17＝0.21kN
1）抗弯验算

小梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.18×106/64000＝2.78N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足规定！
2）抗剪验算

小梁剪力图(kN)
Vmax＝2.656kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.656×1000/(2×60×80)＝0.83N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足规定！
3）挠度验算

小梁变形图(mm)
νmax＝0.05mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm
满足规定！
4）支座反力计算
承载能力极限状态
R1＝0.69kN，R2＝5.11kN，R3＝5.11kN，R4＝0.69kN
正常使用极限状态
R1＝0.55kN，R2＝4.07kN，R3＝4.07kN，R4＝0.55kN
6、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格(mm)
Ф48×3.5
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面惯性矩I(cm4)
12.19
主梁截面抵抗矩W(cm3)
5.08
主梁自重忽略不计，计算简图如下：

主梁计算简图一

主梁计算简图二
由上节可知R＝max[R1，R2，R3，R4]＝5.11kN，R'＝max[R1'，R2'，R3'，R4']＝4.07kN
1）抗弯验算

主梁弯矩图一(kN·m)

主梁弯矩图二(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.86×106/5080＝168.49N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足规定！
2）抗剪验算

主梁剪力图一(kN)

主梁剪力图二(kN)
Vmax＝8.76kN
τmax＝2Vmax/A=2×8.76×1000/489＝35.84N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足规定！
3）挠度验算

主梁变形图一(mm)