奥氏体不锈钢的腐蚀与防护.pdf

年第 期硫磷设计与粉体工程 ：奥氏体不锈钢的腐蚀与防护王贵斌（中石化南京工程有限公司，江苏 南京）摘 要：奥氏体不锈钢具有优良的耐蚀性能，是不锈钢中应用最广泛的钢种。分析了奥氏体不锈钢的腐蚀机理，研究了不锈钢管道腐蚀的案例，提出在工程建设中从材料选用与管控、设计和施工方法管理、人员管理、设备与工器具维护及环境管理等方面，采取的避免不锈钢腐蚀的预防措施与建议。关键词：奥氏体不锈钢；腐蚀机理；案例；防腐蚀中图分类号：文献标识码：文章编号：（）概述不锈钢具有优良的耐蚀性能，能耐空气、水、酸、碱、盐及其溶液腐蚀，是具有高度化学稳定性的钢种，具有优良的力学性能和工艺性能，适合于制造耐腐蚀、抗氧化、耐高温和超低温管道和设备，普遍应用于石油、化工、电力等行业。按照使用状态的金相组织，不锈钢分为铁素体、奥氏体、马氏体、铁素体奥氏体（双相钢）与沉淀硬化五种类型不锈钢，其中奥氏体不锈钢应用最为广泛，约占不锈钢使用量的。不锈钢具有良好的自钝化性，其耐蚀能力源于表面的保护膜，又称钝化膜。在含有氯离子的腐蚀环境中，奥氏体不锈钢容易造成钝化膜的破坏而被腐蚀。奥氏体不锈钢发生氯离子点蚀、应力腐蚀破坏的案例很多，尤其以 不锈钢发生腐蚀的报道最多。为防止奥氏体不锈钢发生腐蚀破坏，应找出产生腐蚀的关键因素，并对这些关键因素进行有效管控，以避免腐蚀的发生和所造成的损失。腐蚀机理分析金属受介质的化学腐蚀和电化学腐蚀可分为局部腐蚀和均匀腐蚀。对不锈钢材料危害最大的是局部腐蚀，常见的腐蚀形式有点蚀、缝隙腐蚀、晶间腐蚀、应力腐蚀与微生物腐蚀。材料特性不锈钢的共同特点是铬含量（），且铬含量越高，化学稳定性越强，它在空气或硝酸等氧化性酸中能获得稳定的钝化状态，故不易发生均匀腐蚀，而以局部腐蚀为主。不锈钢在特定腐蚀环境下时，如盐酸、硫酸等非氧化性酸、盐类水溶液及亚硫酸等还原性酸，需添加、等元素，以提高其耐蚀性。奥氏体不锈钢是在（）的铁素体不锈钢中加入、等元素获得的钢种系列，主要合金元素是铬和镍，为奥氏体组织形式，具有高韧性、低脆性转变温度、良好的耐蚀性和焊接性能，在焊态下具有较好的塑性和韧性。因奥氏体不锈钢的导热性差，线膨胀系数大，其焊接的主要问题是焊接残余应力和变形较大，。常用奥氏体不锈钢的主要化学成分见表。碳含量（）的奥氏体不锈钢可用于超低温结构；（），可提高耐有机酸或无机酸腐蚀性，作为耐酸钢使用；钛、铌利于形成碳化物，防止发生晶间腐蚀，也能细化晶粒，同样钨、氮也能细化晶粒，如 可用于 受腐蚀介质作用的结构；高铬、高镍，如 提高了钢的高温抗氧化性、耐热性，使之适应高温腐蚀性环境。点蚀和缝隙腐蚀 点蚀点蚀（），也称小孔腐蚀，是奥氏体不锈钢在中性或弱酸性含氯化物介质中常见的局部腐蚀现象，不锈钢表面的钝化膜局部破坏后表 常用奥氏体不锈钢材料的主要化学成分（计）钢号主要化学成分 （）注：执行 ；执行 。形成电解槽，破口处的金属成为阳极，周围的钝化膜形成阴极。不锈钢表面存在氯离子水膜时，发生点蚀的机理如图 所示。图 不锈钢表面氯离子水膜点蚀机理示意在金属表面的破孔（阳极）处发生化学反应：，并迅速腐蚀向金属内部发展。随着电子向阴极（破孔周围的钝化膜）转移，阴极发生了反应：。由于孔外部为腐蚀产物阻塞，孔内形成闭塞区。破孔内积累了带正电的金属离子，为了保持电中性，破孔外的氯离子会向内部迁移，氯离子增浓，金属离子发生水解：，形成腐蚀性强烈的盐酸，破孔内的 值下降，腐蚀加速。下不同钼含量的奥氏体不锈钢开始发生点蚀时，氯离子浓度与 值的关系见图。缝隙腐蚀缝隙腐蚀（），是点蚀的特殊形式，一般在垫片、管板、承插焊部位发生，缝隙宽度在 范围。腐蚀介质进入缝隙，缝隙内缺氧，造成 和 的浓缩、值下降、腐蚀加快等自催化过程。图 发生点蚀时氯离子浓度与 值的关系 点蚀发生的原因分析钝化膜的破坏处是点蚀和缝隙腐蚀易于发生的部位，氯化物、溴化物和次氯酸盐的存在会诱发腐蚀，卤化物的浓度增加、温度升高、低 值可以促进腐蚀的进程。点蚀大多发生在 以下，温度越高腐蚀的进展越快。温度超过 后，由于氧在介质中的溶解度下降，可以降低 的点蚀倾向，但温度的升高导致腐蚀速度提高和氯离子浓缩，也较大概率地诱发氯离子应力腐蚀。介质的停滞、蒸发和浓缩也是引起点蚀发生的原因之一。不锈钢耐腐蚀的能力可以用点蚀指数 来评价：（）（）（）（）硫磷设计与粉体工程 年第 期不同不锈钢的点蚀指数见表。经验表明耐海水点蚀的不锈钢的 值不得低于。表 常用不锈钢的点蚀指数 值钢号钢号、应力腐蚀腐蚀原理应力腐蚀破裂（），是在拉应力与腐蚀介质共同作用下引起的材料开裂，是在特定成分和组织的金属、特定环境与足够的拉应力共同作用下发生的。应力腐蚀只发生在合金中，纯金属不会发生。应力腐蚀是由电化学腐蚀和拉应力下金属局部破坏共同作用的结果，研究结果表明存在两种电化学反应：阳极溶解腐蚀开裂（）和阴极氢脆开裂（），通常情况下这两个过程同时进行。奥氏体不锈钢往往会发生 型应力开裂，在拉应力作用下金属发生塑性变形，变形到一定程度金属表面发生滑移台阶，当滑移台阶的高度超过钝化膜的厚度时，出现断层并露出新鲜的金属，这时在腐蚀介质的作用下金属发生快速溶解，从而发生应力腐蚀开裂。影响因素奥氏体不锈钢易于发生应力腐蚀的环境匹配包括氯化物溶液、海洋气氛、海水、硫酸溶液、高浓度 溶液及硫化氢水溶液等。氯化物应力腐蚀（）是、等奥氏体不锈钢最常见的失效模式，发生应力腐蚀时的应力阈值也较低，往往由冷加工应力和焊接引起的残余应力引起，的阈值温度 、的阈值温度 左右。氯化物应力腐蚀引起破裂的概率与材料的镍含量有关，奥氏体不锈钢对 最为敏感，双相钢、（）的镍基合金、铁素体不锈钢几乎是免疫的。从腐蚀环境看，氯离子浓度越高、值越低发生 的概率越高。一般认为，是点蚀和 的分界点，随着温度进一步升高，应力腐蚀的速率超过点蚀的速率，表现为应力腐蚀失效，温度越高 发生的概率越高。材料敏化、表面质量差（焊接缺陷、污染、机械损伤等）、铁离子污染、冷作变形、存在点蚀和锈斑、未焊透缺陷等会增加 发生的风险。有研究表明，不锈钢在 中性溶液中发生应力腐蚀的临界（）。为避免发生氯化物应力腐蚀，应削减可引起 的风险，也可选用点蚀指数 更高的材料，采用非金属涂层或热喷铝。晶间腐蚀腐蚀原理晶间腐蚀（），是指在特定介质和高于常温下，奥氏体不锈钢沿晶界发生局部腐蚀，介质从金属表面沿晶界向内扩展，造成沿晶的腐蚀破坏，属于电化学腐蚀。晶间腐蚀的机理一般理解为经过如热处理或焊接作业的热履历在晶界形成碳化铬（）的连续析出产生敏化贫铬现象。奥氏体不锈钢的晶间腐蚀的敏感程度与其成分、加热温度和停留时间有关，型奥氏体不锈钢在 （敏化温度区）加热后对晶间腐蚀最敏感。经固溶处理的奥氏体不锈钢快速冷却后，碳在晶相中处于过饱和状态。热处理或焊接时钢在敏化温度区间受热，晶相中处于过饱和状态的碳会向晶界迁移，并与铬结合形成碳化铬（）在晶界沉淀析出，由于 原子半径大于 原子，比 扩散慢，晶界的铬元素得不到及时补充，在晶界形成贫铬区。当贫铬区的（）时，钢的基体会丧失抗腐蚀能力，当与腐蚀介质接触时，晶间贫铬区相当于是碳化物和其他部分形成小阳极和大阴极的微电池，从而发生晶间腐蚀。防腐措施为防止晶间腐蚀，可采取的措施包括降低钢的含碳量、固溶、稳定化处理、添加强烈碳化元素如、。奥氏体不锈钢焊后进行的稳定化处理，可以使 溶解。即使采用超低碳奥氏体不锈钢使（），也应避免在 敏化温度区长时间停留。通过调整金属相比例，使之含有体积分数 左右的铁素体相，可以消除单一组织形成的腐蚀通道。年第 期 王贵斌奥氏体不锈钢的腐蚀与防护 绝热层下腐蚀绝热层下腐蚀（），与水或蒸汽的渗入、结露并在管道外表面局部区域聚集、蒸发及浓缩引起的电化学腐蚀有关。奥氏体不锈钢的绝热层下腐蚀多与氯离子的浓缩引起的点蚀和应力腐蚀有关。温暖、湿润的东南沿海地区发生绝热层下腐蚀的概率远大于寒冷、干燥的内陆地区。当奥氏体不锈钢用岩棉、矿渣棉等吸水性外隔热材料时，应按相关规定进行试验，隔热材料溶于水中的离子浓度（）与（）的关系见图，材料中两者的关系处于曲线右下方为宜。由于具有抑制 对不锈钢腐蚀的作用，当（）时有利于提高不锈钢的抗腐蚀性。隔热结构的外保护层能有效防止雨水的进入。图 隔热材料中（）与（）的关系 微生物腐蚀海洋环境下微生物易于附着在金属表面形成生物膜，微生物代谢作用导致不锈钢表面产生类似点蚀的杯状腐蚀现象，称为微生物腐蚀（），。常见易导致腐蚀的微生物有硫酸盐还原菌（）、铁氧化细菌（）与产酸菌（）等，其中 被认为是主要的腐蚀菌种，由它引起的金属材料腐蚀损失达到了微生物腐蚀的 以上。微生物腐蚀的过程一般理解为：微生物接触到金属表面分泌出胞外多糖，与金属表面黏附的有机物、无机物或直接与金属基体发生反应，进一步形成胞外聚合物（），细菌与 一起附着于金属表面形成生物膜。不锈钢基体在 过程中并不直接与生物膜接触，通过微生物的生命活动改变不锈钢钝化膜的成分和结构，例如 的代谢产物 可以破坏钝化膜，产生铁硫化物。阴极去极化理论和微生物电化学理论解释了微生物腐蚀的机理。未经消毒的消防水、海水与冷却水等在滞留和流速缓慢情况下，微生物在环境中获得营养而大量繁殖代谢，并在附着的金属表面下产生严重的孔蚀。为避免奥氏体不锈钢发生微生物腐蚀，可采用的措施包括水消毒、消除滞留积水、提高流速、定期冲刷、化学清洗，以及表面涂层等。奥氏体不锈钢腐蚀案例分析 案例一某项目不锈钢管道规格 ，材质 。在进行气密试验时，发现一处弯头下部漏水，位于在焊缝热影响区，漏水处有一个直径 的腐蚀穿孔，周围有黄褐色斑迹。管道切割检查发现有多处点状腐蚀坑，腐蚀坑直径 ，深度 ，集中在管道底部的焊缝中心、熔合线和热影响区，部分腐蚀处存在开裂，管道底部存在积水和淤泥。从水压试验到发现腐蚀间隔 ，期间管道尚未保冷，外界温度较高，昼夜温差较大。水压试验用水为市政供水管网取水，其（），试压后主管整体进行了吹扫，腐蚀发生后，管道有积水流出，其中（）。分析认为管道试压后未及时进行吹扫或吹扫工艺不完善，导致吹扫后管内仍然存在积水；由于蒸发、浓缩，积水中的氯离子浓度明显升高，诱发了管道点蚀，部分焊道由于存在残余应力，八月份气温高，同时发生了氯离子应力腐蚀。案例二上海松江某集成电路工厂的冲身洗眼器系统管道材质 不锈钢，规格 。在投运后发现腐蚀穿孔泄漏，经检查 个焊口中有 个焊口发生泄漏，部位多在底部。生活饮用水卫生标准规定饮用水中的（），分析发现该厂使用的自来水未经处理，氯离子含量超标，加上管道内水流速度基本处于停滞状态，结果发生了点蚀、穿孔硫磷设计与粉体工程 年第 期破坏。案例三山岭 澳 核 电 站 循 环 水 过 滤 系 统 管 道 材 质，管道规格 ，反冲洗海水管道设计流速 ，输送海水中的（），为防止海生物滋生注入了次氯酸钠溶液，控制循环水入口处次氯酸钠浓度在 。管道交付使用一年后，直管与水平管弯头处出现泄漏，泄漏点为穿透性孔，管道内壁腐蚀处有扩散状锈迹，经分析判定为典型的点腐蚀。不锈钢材料点蚀指数 为，不适用于海水输送。海水输送应选用耐腐蚀性更好的材料，如采用点蚀指数 的 双相钢，可以满足耐海水点蚀的腐蚀性能要求（）。案例四某化工厂树脂加氢装置反应器出口管道发生泄漏事故，该管道材质，规格 。现场去除管线保温后发现外壁有腐蚀泄漏痕迹，用溶剂清洗及细砂打磨后，发现 轴向裂纹和网状裂纹。该失效管道承压 ，温度，管内介质为，制备金相试样如图 所示。图 失效管段材料金相组织的晶相照片图 显示，试样材料的显微组织为奥氏体和弥散分布的点状碳化物。从图 材料的裂纹形貌金相图可见，裂纹尺寸较大，周围存在孔洞等缺陷。综上所述，失效管道的裂纹面沿晶、穿晶断裂特征明显，且穿晶断裂比例较高，可排除一部分材料敏化可能。由于外部腐蚀加上管道内部工作压力大引起的环向应力大，造成裂纹粗大，裂纹附近有小坑或孔洞，分叉多，符合应力腐蚀特征。通过对腐蚀源分析发现，管道外覆保温层含有大量的氯元素，保温棉浸水导致保温效果变差，加上管道运行温度不高，外壁温度降低、管路低点存水，且含氯液态水附着在管道外壁形成了腐蚀条件，故管道外表面具有典型氯离子腐蚀麻点特征。凹坑中氯离子浓度持续升高，在空气环境和较大应力的情况下加速向内部发生穿透性腐蚀。经分析判断，该厂 管道的泄漏是由于氯离子环境下的应力腐蚀开裂造成的，属于典型的绝热层下腐蚀。图 失效管段材料的裂纹金相照片 案例五 年，南非 核电站核燃料厂房安注管线（材质）因大气中氯离子含量超标发生了大量的应力腐蚀现象。按照 ：中的方法测量，该管道表面氯离子浓度为 ，而核电站现场大气环境中的平均（）。奥氏体不锈钢管道在含有氯离子的大气中发生应力腐蚀开裂可分为两个阶段：第一阶段是因金属表面钝化膜破坏而发生的点蚀；第二阶段是以蚀坑底部的敏感点为裂纹源，扩展为 过程。案例六中国石化青岛炼油化工有限责任公司加氢预处理热高分仪表的引压管位于液位位置，引压管材质，规格 ，管内介质为蜡油加氢反应产物，操作温度 ，操作压力 。开工后半年发现该引压管有穿透性裂纹，引压管更换后 个月内又发生了 次裂穿。分析认为，影响该部位腐蚀的主要因素是原油中的盐水解后生成 引起的。该引压管位于气液两相转变部位，具有氯离子浓缩条件，引压管开裂为氯离子诱发的奥氏体不锈钢应力腐蚀开裂。分析 年第 期 王贵斌奥氏体不锈钢的腐蚀与防护认为，为了防止氯化物应力腐蚀开裂，可以选用耐蚀性能更好的高铬镍奥氏体钢或双相不锈钢。案例七沙特某工程项目某系统不锈钢管道材质为，公称直径 ，长度接近 。该系统管道在水压试验后的试运行阶段发现穿孔腐蚀，。检查发现，管道试压后水压试验用水没有及时排净、吹干，管道系统也留有敞口。切割腐蚀部位管道后发现内壁呈红褐色，腐蚀严重，已穿透整个管壁，管道内侧底部有积水，且有小气泡。对积水化验分析，其（），水中 细菌浓度为 ，判定为不锈钢微生物腐蚀。用于试压的海水为淡化脱盐水，由当地水厂通过槽车送到现场。分析认为，在沙特当地 细菌存在于土壤、海水中，且当地风沙大，含有 细菌的土壤或沙粒被吹入管道，或者污染了试压用水，管内底部未排净的积水接近中性，在 的温度下适宜 细菌生长和繁殖。预防措施为降低奥氏体不锈钢管道或设备发生腐蚀破坏的风险，应在工程设计、采购、施工，以及预试车、开车准备各个阶段，对影响不锈钢腐蚀的因素进行管控，可以从材料选用与管控、设计和施工方法管理、人员管理、设备与工器具维护及环境管理五个方面着手。材料的选用和管控在设计阶段，应综合考虑管道的使用介质、工况、环境与经济性等因素，选用合适钢号的不锈钢，因材料的点蚀指数 越高，耐腐蚀性能更优，但投资也会增加。以薄壁不锈钢输水管道为例，可按表 中输送水中允许的氯化物含量进行选材。表 不锈钢管输送水中允许的氯离子含量序号钢号（）钢号（）（）加强材料采购和验收环节管理，确保采购的不锈钢材料质量符合设计要求，主要合金元素含量应满足合同及标准规范的规定，使用前查验质量证明文件，并对材料主要合金成分含量进行复验。焊接材料的质量应满足设计要求，使用前应查验质量证明文件并按到货批次进行复验。如有抗应力腐蚀要求的，可以选用低碳或超低碳焊接材料。焊接完成后，应对焊缝金属、焊缝两侧母材进行合金成分光谱分析。有抗晶间腐蚀要求的，焊接完成后可以复测敏化区的铬含量。焊接用气体应满足规定的纯度要求。加强不锈钢材料的运输与仓储管理，与碳钢、合金钢等其他材料分开摆放，避免造成铁离子污染。不锈钢管材、法兰、管件、阀门应室内存放，室外摆放的管材应采取有效的防护措施，如封堵管口、垫高摆放与遮盖防护。项目所在地为沿海地区的，应考虑海洋气氛对材料的污染。不锈钢管道或设备使用的绝热材料应严格控制有害的腐蚀性成分，材料到货验收时应查验质量证明文件，可按需要取样检测，无产品合格证或检测结果超标的，该批次材料不得使用。设计和施工方法管理管道布置设计时应考虑到管道试压、冲洗、吹扫与干燥需要，如：对长距离水平管道可按一定坡度设计；在高点设计放空阀、在低点处设计排凝阀。为提高不锈钢管道的施工质量，应加大其在预制厂内的焊接比例，减少现场焊接工作量。安装过程中，应合理安排施工顺序，组对过程中尽量减小应力集中，例如：从设备管口往外配管，可避免强行组对增加安装应力；运输、吊装时应使用吊装带，避免表面机械损伤破坏钝化膜。坡口加工、焊口清理和组对、焊接应严格执行焊接工艺规程和施工方案要求，有效防止合金元素烧损，降低焊接残余应力水平及在敏化温度区的停留时间；避免焊缝金属氧化，造成材料耐腐蚀性能下降；控制焊缝余高和外观成形，避免裂纹、气孔、夹渣、凹陷、咬边及未熔等表面缺陷。管道安装时与碳钢支架材料接触的部位应采用不锈钢薄板或（）的非金属材料隔离。阀门试验、管道压力试验应严格按相关要求进行，试压用水应采用洁净水，易发生微生物腐蚀的地区，应检测微生物细菌数量；水压试验完成后应及时硫磷设计与粉体工程 年第 期将管道系统内的水排净、吹干；管道系统不允许留有敞口，以避免环境污染物、湿气进入形成腐蚀环境。需进行保温或保冷的管道安装验收合格后，要及时放行下道工序、安排绝热层施工，外保护层施工时应严格按照设计和规范要求进行，接缝等易进水位置应采用硅胶等填缝剂密封。水平管道的接缝应留在管道水平中心线以下的 位置，立管的接缝位置应避开当地常年主要受风面。人员管理设计单位应严把设、校、审环节的质量关。设计人员应具备压力管道设计资质并有一定的设计经验，熟悉专利商技术要求及标准规范要求，必要时应针对具体项目特点安排培训和技术交流。采购人员应具有不锈钢材料采购的丰富经验。施工技术人员应经验丰富，熟悉不锈钢管道施工相应的技术要求与管控要点，必要时可安排技术培训。不锈钢焊接人员要具有有效的焊接资质，焊前应接受技术交底和焊接工艺培训，正式施焊前安排进场考试，施焊时严格执行焊接工艺规程（）规定的焊接参数和技术要求。质量管理人员应具备相应的能力和经验，必要时可安排培训，施工前接受施工技术方案交底；焊接质检员要实施全过程焊接质量管控，分焊前、焊中和焊后检查；管道质检员应做好管道预制、安装、试压以及吹扫、复位所有施工阶段的防腐蚀要素管控和监管。设备及工器具的使用和管理不锈钢下料、坡口加工应使用专用设备和工具，切割打磨使用不锈钢专用砂轮片，且与其他材料切割分开，以避免铁离子与其他有害物质污染不锈钢。焊接设备应经检查状态完好，焊机电流表、电压表应计量合格。用于检测、试验的设备和仪表应在检定有效期内。焊工用锤子、钢丝刷等手工工具应由不锈钢材料制成。环境管理不锈钢预制场地应与碳钢、合金钢等其他材料分开，并尽量安排在厂房内预制，尤其在有海洋气氛的工地。不锈钢焊接场所应保持洁净、干燥、无污染。管道安装的作业环境应严格按照规范要求进行控制，雨雪、大风天气未采用有效防护措施不应安排焊接作业。为避免不锈钢材料表面氯离子污染，在海洋气氛的施工环境下，要关注不锈钢材料的保管和预制管段的现场堆放，避免预制管段长时间在现场地面摆放；短期现场堆放的预制管段，应垫高离开地面并封堵管口。结论 不锈钢材料选用时除考虑经济性外，更应考虑钢的成分与耐蚀性能、介质条件和使用环境对材料耐蚀性能的要求。应重视不锈钢材料的采购、运输、验收与保管等环节的质量控制，避免不合格产品进入工程现场。对特殊部位、有氯离子腐蚀性管控要求的不锈钢材料，在采购订单中可明确、等主要合金元素的成分含量，需要时可以按材料标准规定靠区间上限约定。焊接材料质量应符合使用要求，合金元素与母材成分相匹配。施工过程中应加强焊接材料的追溯性管理，避免不锈钢焊接时材料错用、误用。在施工技术文件、质量控制文件中体现预防不锈钢腐蚀的有关规定，在施工过程中检查关键工序的符合性；应从人、料、机、方法与环境五个方面进行质量改进分析。与不锈钢有关的施工过程应采用洁净水，如阀门试验、水压试验与冲洗等，用水的（）。水压试验、水冲洗后应及时将水排净，并将内部吹干。对设计选用 材质的管道或设备，由于材料较低的点蚀指数，应尤其重视预防氯离子引起的点蚀穿孔。大量的不锈钢腐蚀破坏案例发生在试压完成后、装置投用前这段时间内，即通常所说的预试车阶段。项目参建各方应明确各自的职责与分工，加强过程管理，重点环节不出现管理真空，应有人管、管能管到位，例如，水压试验、冲洗、吹扫、干燥与复位是避免不锈钢腐蚀发生需要重点管控的环节。建设单位、总承包单位应优化项目建设总体进度安排，尽量缩短不锈钢管道水压试验与装置开车之间的时间差，避免在预试车阶段因为停留时间过长，造成在投料时发现不锈钢管道发生了腐蚀破坏，从而产生不可挽回的经济损失。年第 期 王贵斌奥氏体不锈钢的腐蚀与防护参考文献：陈祝年 焊接工程师手册机械工业出版社，：中国石油和化工集团有限公司 石油化工铬镍不锈钢、铁镍合金、镍基合金及不锈钢复合钢焊接规范：北京：中国石化出版社，全国锅炉压力容器标准化技术委员会压力管道规范 工业管道：北京：中国计划出版社，吕国诚，许淳淳，程海东 不锈钢应力腐蚀的临界氯离子浓度化工进展，（）：葛 晶，任中育 奥氏体不锈钢晶间腐蚀原因分析和对策四川化工，（）：张晶莹 奥氏体不锈钢晶间腐蚀的研究及防护化工设备与管道，（）：中华人民共和国建设部工业金属管道设计规范：（年版）北京：中国计划出版社，田 丰，白秀琴，贺小燕，等 海洋环境下金属材料微生物腐蚀研究进展表面技术，（）：陈林海 奥氏体不锈钢管道水压试验中氯离子腐蚀的原因分析低碳世界，（）：范双怀，王维庄 奥氏体不锈钢管道焊缝氯离子腐蚀渗漏浅析洁净与空调技术，（）：卓 旻，冯到臣，郑文健 奥氏体不锈钢外表面氯离子应力腐蚀开裂与防治化工设备与管道，（）：李 岩，方可伟，刘飞华 对 不锈钢从点蚀到应力腐蚀转变行为的影响腐蚀与防护，（）：张明乐 不锈钢氯离子应力腐蚀开裂分析石油化工装备，（）：孙培洲 硫酸盐还原菌对奥氏体不锈钢的腐蚀石油化工设备技术，（）：窦祥森 不锈钢管线腐蚀的防护石油化工装备，（）：全国管路附件标准化技术委员会薄壁不锈钢管道技术规范：北京：中国标准出版社，：，：，王贵斌 管道焊接质量管理和质量改进硫磷设计与粉体工程，（）：作者简介：王贵斌（），男，江苏江都人，工程硕士，高级工程 师，主 要 从 事 施 工 技 术 与 质 量 管 理 工 作。电 话：（），：。（收稿日期：）（上接第 页）结构中发生了颠覆性改变，科学合理使用磷矿资源已迫在眉捷，低品位磷矿直接利用也成为今后磷化工“双碳”可持续发展的战备课题。参考文献：孙志立重新认识磷矿加工的科学合理性、实施循环经济可持续发展战略化肥工业，（）：孙志立，杜建学电热制磷法北京：冶金工业出版社，孙志立论黄磷用磷矿资源的优化配置 第六届世界磷矿加工大会论文集昆明：中国矿业联合会，美国矿业协会，：尼 尼 波斯特里科夫 化学工艺学成都：成都工学院出版社，孙志立，贺宏雷，李志国电热法制磷电炉用成型炉料的可行性研究硫磷设计与粉体工程，（）：宁夏银川化工厂使用低品位磷矿以无烟煤为还原剂生产黄磷天津化工，（）：周立国，陆思伟，孙志立对国家标准黄磷生产技术规范的解析硫磷设计与粉体工程，（）：孙志立中国磷矿资源的利用与思考 第六届全国尾矿库安全运行与尾矿综合利用技术高峰论坛论文集 黄山：中国冶金矿山企业协会，：孙志立 制磷电炉的运行总结硫磷设计与粉体工程，（）：牛仁杰，李江滔，孙志立热法制磷装置烘炉技术的标准化、规范化诠释硫磷设计与粉体工程，（）：孙志立磷矿的合理使用对黄磷生产经济技术指标的影响分析化工矿物与加工，（）：，孙志立第六届世界磷矿加工大会观察与思考硫酸设计与粉体工程，（）：孙志立，问立宁中国黄磷工业的创新发展之路化肥工业，（）：孙志立，问立宁，黄 平致敬改革开放 周年 后发赶超的贵州磷化工进展化肥工业，（）：作者简介：牛仁杰（），男，北京人，工程师，中国无机盐工业协会磷化工分会副秘书长，中国化工环保委员会专家委员，主持过全国第二次污染物普查、全国“三磷”整治研究项目黄磷课题、长江流域磷污染源排放清单编制、无机盐行业十四五产业规划磷化工产业研究；潘 江（），男，贵州贵阳人，总工程师，长期从事黄磷生产的技术研究和企业经营管理工作，作为项目技术负责人申报了黔南州“黄磷尾气烧制高活性石灰技术研究”科技项目；孙志立（），男，云南石屏人，研究员、正高级工程师，通讯作者，中国无机盐工业协会磷化工分会副秘书长，长期从事磷化工生产的技术管理和技 术开发 工作，电 话：，：。（收稿日期：）硫磷设计与粉体工程 年第 期 ，；，（），（，；，）：，：；（，）：，：；，（，）：，：；，（，）：，：；，（，）：，：；，（，）：，