资源描述
新建张家口至唐山铁路工程
临时用电专项安全方案
编制人:
审核人：
批准人：
中铁四局张唐铁路项目经理部第四项目队
2011年2月10日
一、工程概况
中铁四局张唐铁路项目经理部第四项目队位于遵化市西侧，施工范围为至獐子峪特大桥张台到张七庄沙河特大桥张台，里程为DK375+822～DK383+187.1，另包含三项目队管段内后肖庄大桥及曹家堡特大桥。
管段全长8.5km，主要工程内容为：遵化跨大秦铁路特大桥起点里程为DK376＋810.1，终点里程为DK381＋622.47，中心里程DK379+214.69，全长 4812.37m，具体孔跨布置为：51-32m+2-24m+36-32m+3-24m+1-32m+1-（64+64m）T构+8-32m+2-24m+33-32m+2-24m+7-32m双线简支T梁，总计9-24m双线简支T梁、136-32m双线简支T梁、1-（64+64）mT构，全桥位于直线及半径为1600米的曲线上，双线线间距4～5m。
DK373+404.1曹家堡特大桥（25-32m）、DK372+489后肖庄大桥（10-32m）、DK375+960獐子峪大桥（8-32m）及DK376+095.2～DK376+810.50、DK381+081.50～DK383+187.10两段路基合计2.8km。路基土石方约53.77万方，涵洞9座，其中框架涵7座，肋板涵2座。工程总价约2.1亿元。
本工程由蒙冀铁路有限责任公司投资建设，铁道第三勘察设计院集团有限公司，地质勘察，四川铁科建设监理有限公司张唐铁路监理项目部监理，中铁四局组织施工；由杨玉龙担任项目队长，刘松波担任技术负责人。
二、编制依据
《低压配电设计规范》GB50054-95中国建筑工业出版社
《建筑工程施工现场供电安全规范》GB50194-93中国建筑工业出版社
《通用用电设备配电设计规范》GB50055-93中国建筑工业出版社
《供配电系统设计规范》GB50052-95中国建筑工业出版社
《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005中国建筑工业出版社
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99
三、施工条件
施工现场用电量统计表:
----------------------------------------------------------------------
序号 机具名称 型号 安装功率(kW) 数量 合计功率(kW)
1 冲击式钻机 YKC-30M 70 1 70
2 冲击式钻机 YKC-30M 70 1 70
3 冲击式钻机 YKC-30M 70 1 70
4 冲击式钻机 YKC-30M 70 1 70
5 冲击式钻机 YKC-30M 70 1 70
6 冲击式钻机 YKC-30M 70 1 70
7 冲击式钻机 YKC-30M 70 1 70
8 冲击式钻机 YKC-30M 70 1 70
9 冲击式钻机 YKC-30M 70 1 70
10 冲击式钻机 YKC-30M 70 1 70
11 冲击式钻机 YKC-30M 70 1 70
12 冲击式钻机 YKC-30M 70 1 70
以上为一台变压器负荷情况，共计安装5台。
四、设计内容和步骤
1、现场勘探及初步设计:
(1)本工程所在施工现场范围内施工前无各种埋地管线。
(2)现场采用380V低压供电，根据工地实际情况主要用电量为特大桥钻孔桩施工，每台变压器左右辐射各600米，计划安装5台SJL1-400/10型变压器，每台变压器具体里程分别为；
曹家堡特大桥变压器一个，里程为：DK373+404.10。
遵化跨大秦铁路特大桥1#变压器，里程为：DK377+600。
遵化跨大秦铁路特大桥2#变压器，里程为：DK378+200
遵化跨大秦铁路特大桥3#变压器，里程为：DK379+600。
遵化跨大秦铁路特大桥4#变压器，里程为：DK380+800
根据实际情况，曹家堡特大桥变压器采用已有变压器。遵化跨大秦铁路特大桥3#变压器也采用已有变压器。每台变压器负荷情况基本一样，用电计算以一台变压器的负荷进行计算。
(3)根据施工现场用电设备布置情况，总箱进线采用导线空气明敷/架空线路敷设，干线采用空气明敷/架空线路敷设，用电器导线采用直接埋地敷设。布置位置及线路走向参见临时配电系统图及现场平面图，采用三级配电，两级防护。
(4)按照《JGJ46-2005》规定制定施工组织设计，接地电阻R≤4Ω。
2、确定用电负荷:
(1)、冲击式钻机
Kx = 0.3 Cosφ = 0.7 tgφ = 1.02
Pjs = 0.3×70 = 21 kW
Qjs = Pjs× tgφ=21×1.02 = 21.42 kvar
(2)、冲击式钻机
Kx = 0.3 Cosφ = 0.7 tgφ = 1.02
Pjs = 0.3×70 = 21 kW
Qjs = Pjs× tgφ=21×1.02 = 21.42 kvar
(3)、冲击式钻机
Kx = 0.3 Cosφ = 0.7 tgφ = 1.02
Pjs = 0.3×70 = 21 kW
Qjs = Pjs× tgφ=21×1.02 = 21.42 kvar
(4)、冲击式钻机
Kx = 0.3 Cosφ = 0.7 tgφ = 1.02
Pjs = 0.3×70 = 21 kW
Qjs = Pjs× tgφ=21×1.02 = 21.42 kvar
(5)、冲击式钻机
Kx = 0.3 Cosφ = 0.7 tgφ = 1.02
Pjs = 0.3×70 = 21 kW
Qjs = Pjs× tgφ=21×1.02 = 21.42 kvar
(6)、冲击式钻机
Kx = 0.3 Cosφ = 0.7 tgφ = 1.02
Pjs = 0.3×70 = 21 kW
Qjs = Pjs× tgφ=21×1.02 = 21.42 kvar
(7)、冲击式钻机
Kx = 0.3 Cosφ = 0.7 tgφ = 1.02
Pjs = 0.3×70 = 21 kW
Qjs = Pjs× tgφ=21×1.02 = 21.42 kvar
(8)、冲击式钻机
Kx = 0.3 Cosφ = 0.7 tgφ = 1.02
Pjs = 0.3×70 = 21 kW
Qjs = Pjs× tgφ=21×1.02 = 21.42 kvar
(9)、冲击式钻机
Kx = 0.3 Cosφ = 0.7 tgφ = 1.02
Pjs = 0.3×70 = 21 kW
Qjs = Pjs× tgφ=21×1.02 = 21.42 kvar
(10)、冲击式钻机
Kx = 0.3 Cosφ = 0.7 tgφ = 1.02
Pjs = 0.3×70 = 21 kW
Qjs = Pjs× tgφ=21×1.02 = 21.42 kvar
(11)、冲击式钻机
Kx = 0.3 Cosφ = 0.7 tgφ = 1.02
Pjs = 0.3×70 = 21 kW
Qjs = Pjs× tgφ=21×1.02 = 21.42 kvar
(12)、冲击式钻机
Kx = 0.3 Cosφ = 0.7 tgφ = 1.02
Pjs = 0.3×70 = 21 kW
Qjs = Pjs× tgφ=21×1.02 = 21.42 kvar
(13)总的计算负荷计算，总箱同期系数取 Kx = 0.8
总的有功功率
Pjs = Kx×ΣPjs = 0.8×(21+21+21+21+21+21+21+21+21+21+21+21) = 201.6 kW
总的无功功率
Qjs = Kx×ΣQjs =0.8×(21.42+21.42+21.42+21.42+21.42+21.42+21.42+21.42+21.42+21.42+21.42+21.42) = 205.675 kvar
总的视在功率
Sjs = ( Pjs2+Qjs2 )1/2 = (201.62+205.6752)1/2 = 288.001 kVA
总的计算电流计算
Ijs = Sjs/(1.732×Ue) = 288.001/(1.732×0.38) = 437.586 A
3、干线1线路上导线截面及分配箱、开关箱内电气设备选择:
在选择前应对照平面图和系统图先由用电设备至开关箱计算，再由开关箱至分配箱计算，选择导线及开关设备。分配箱至开关箱，开关箱至用电设备的导线敷设采用铝橡皮绝缘导线。
(1)、冲击式钻机开关箱至冲击式钻机导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下用电器启动后需要系数取1）:
i)计算电流
Kx = 1 Cosφ = 0.7 tgφ = 1.02
Ijs = Kx ×Pe /(1.732×Ue ×Cosφ) = 1×70/(1.732×0.38×0.7) = 151.94A
ii)选择导线
选择XLV-3×70+2×35 ，直接埋地时其安全载流量为168A。
iii)选择电气设备
选择开关箱内隔离开关为DZ20-250/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 250A，，漏电保护器为 RMM1-250/180。
(2)、冲击式钻机开关箱至冲击式钻机导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下用电器启动后需要系数取1）:
i)计算电流
Kx = 1 Cosφ = 0.7 tgφ = 1.02
Ijs = Kx ×Pe /(1.732×Ue ×Cosφ) = 1×70/(1.732×0.38×0.7) = 151.94A
ii)选择导线
选择XLV-3×70+2×35 ，直接埋地时其安全载流量为168A。
iii)选择电气设备
选择开关箱内隔离开关为DZ20-250/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 250A，，漏电保护器为 RMM1-250/180。
(3)、冲击式钻机开关箱至冲击式钻机导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下用电器启动后需要系数取1）:
i)计算电流
Kx = 1 Cosφ = 0.7 tgφ = 1.02
Ijs = Kx ×Pe /(1.732×Ue ×Cosφ) = 1×70/(1.732×0.38×0.7) = 151.94A
ii)选择导线
选择XLV-3×70+2×35 ，直接埋地时其安全载流量为168A。
iii)选择电气设备
选择开关箱内隔离开关为DZ20-250/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 250A，，漏电保护器为 RMM1-250/180。
(4)、冲击式钻机开关箱至冲击式钻机导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下用电器启动后需要系数取1）:
i)计算电流
Kx = 1 Cosφ = 0.7 tgφ = 1.02
Ijs = Kx ×Pe /(1.732×Ue ×Cosφ) = 1×70/(1.732×0.38×0.7) = 151.94A
ii)选择导线
选择XLV-3×70+2×35 ，直接埋地时其安全载流量为168A。
iii)选择电气设备
选择开关箱内隔离开关为DZ20-250/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 250A，，漏电保护器为 RMM1-250/180。
(5)、冲击式钻机开关箱至冲击式钻机导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下用电器启动后需要系数取1）:
i)计算电流
Kx = 1 Cosφ = 0.7 tgφ = 1.02
Ijs = Kx ×Pe /(1.732×Ue ×Cosφ) = 1×70/(1.732×0.38×0.7) = 151.94A
ii)选择导线
选择XLV-3×70+2×35 ，直接埋地时其安全载流量为168A。
iii)选择电气设备
选择开关箱内隔离开关为DZ20-250/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 250A，，漏电保护器为 RMM1-250/180。
(6)、冲击式钻机开关箱至冲击式钻机导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下用电器启动后需要系数取1）:
i)计算电流
Kx = 1 Cosφ = 0.7 tgφ = 1.02
Ijs = Kx ×Pe /(1.732×Ue ×Cosφ) = 1×70/(1.732×0.38×0.7) = 151.94A
ii)选择导线
选择XLV-3×70+2×35 ，直接埋地时其安全载流量为168A。
iii)选择电气设备
选择开关箱内隔离开关为DZ20-250/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 250A，，漏电保护器为 RMM1-250/180。
(7)、分配箱1至第1组电机(冲击式钻机、冲击式钻机)的开关箱的导线截面及分配箱内开关的选择
i) 计算电流
冲击式钻机
Kx = 0.3 Cosφ= 0.7 tgφ= 1.02
Ijs= Kx ×Pe ×台数/(1.732×Ue ×Cosφ) = 0.3×70×1/(1.732×0.38×0.7) = 45.58A
冲击式钻机
Kx = 0.3 Cosφ= 0.7 tgφ= 1.02
Ijs= Kx ×Pe ×台数/(1.732×Ue ×Cosφ) = 0.3×70×1/(1.732×0.38×0.7) = 45.58A
Ijs(1组电机 )= 91.16A
该组中最大的开关箱电流Ijs=151.94A
由于该组下有多个开关箱，所以最大电流需要乘以1.1的系数
两者中取大值Ijs=151.94×1.1=167.13A
ii)选择导线
选择XLV-3×70+2×35 ，直接埋地时其安全载流量为168A。
iii)选择电气设备
选择分配箱内开关为DZ20-400/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 400A，漏电保护器为 ZBM1-630/400。
(8)、分配箱2至第1组电机(冲击式钻机、冲击式钻机)的开关箱的导线截面及分配箱内开关的选择
i) 计算电流
冲击式钻机
Kx = 0.3 Cosφ= 0.7 tgφ= 1.02
Ijs= Kx ×Pe ×台数/(1.732×Ue ×Cosφ) = 0.3×70×1/(1.732×0.38×0.7) = 45.58A
冲击式钻机
Kx = 0.3 Cosφ= 0.7 tgφ= 1.02
Ijs= Kx ×Pe ×台数/(1.732×Ue ×Cosφ) = 0.3×70×1/(1.732×0.38×0.7) = 45.58A
Ijs(1组电机 )= 91.16A
该组中最大的开关箱电流Ijs=151.94A
由于该组下有多个开关箱，所以最大电流需要乘以1.1的系数
两者中取大值Ijs=151.94×1.1=167.13A
ii)选择导线
选择XLV-3×70+2×35 ，直接埋地时其安全载流量为168A。
iii)选择电气设备
选择分配箱内开关为DZ20-400/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 400A，漏电保护器为 ZBM1-630/400。
(9)、分配箱3至第1组电机(冲击式钻机、冲击式钻机)的开关箱的导线截面及分配箱内开关的选择
i) 计算电流
冲击式钻机
Kx = 0.3 Cosφ= 0.7 tgφ= 1.02
Ijs= Kx ×Pe ×台数/(1.732×Ue ×Cosφ) = 0.3×70×1/(1.732×0.38×0.7) = 45.58A
冲击式钻机
Kx = 0.3 Cosφ= 0.7 tgφ= 1.02
Ijs= Kx ×Pe ×台数/(1.732×Ue ×Cosφ) = 0.3×70×1/(1.732×0.38×0.7) = 45.58A
Ijs(1组电机 )= 91.16A
该组中最大的开关箱电流Ijs=151.94A
由于该组下有多个开关箱，所以最大电流需要乘以1.1的系数
两者中取大值Ijs=151.94×1.1=167.13A
ii)选择导线
选择XLV-3×70+2×35 ，直接埋地时其安全载流量为168A。
iii)选择电气设备
选择分配箱内开关为DZ20-400/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 400A，漏电保护器为 ZBM1-630/400。
(10)分配箱1进线及进线开关的选择
i)计算电流
Kx = 0.7，Cosφ = 0.9
Ijs = Kx×Pe /(1.732×Ue ×Cosφ) = 0.7×140/(1.732×0.38×0.9) = 165.44A
该分箱下最大组线电流Ijs=167.13A
两者中取大值Ijs=167.13A
ii)选择导线
选择XLV-3×70+2×35 ，空气明敷/架空线路时其安全载流量为150A。
iii)选择电气设备
选择分配箱内开关为DZ10-600/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 480A，熔断器RT0-400其最大熔体电流为 IRD = 400A，可根据实际电流的2.5倍选择额定电流较小的熔丝，漏电保护器为 ZBM1-630/400。
(11)分配箱2进线及进线开关的选择
i)计算电流
Kx = 0.7，Cosφ = 0.9
Ijs = Kx×Pe /(1.732×Ue ×Cosφ) = 0.7×140/(1.732×0.38×0.9) = 165.44A
该分箱下最大组线电流Ijs=167.13A
两者中取大值Ijs=167.13A
ii)选择导线
选择XLV-3×70+2×35 ，空气明敷/架空线路时其安全载流量为150A。
iii)选择电气设备
选择分配箱内开关为DZ10-600/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 480A，熔断器RT0-400其最大熔体电流为 IRD = 400A，可根据实际电流的2.5倍选择额定电流较小的熔丝，漏电保护器为 ZBM1-630/400。
(12)分配箱3进线及进线开关的选择
i)计算电流
Kx = 0.7，Cosφ = 0.9
Ijs = Kx×Pe /(1.732×Ue ×Cosφ) = 0.7×140/(1.732×0.38×0.9) = 165.44A
该分箱下最大组线电流Ijs=167.13A
两者中取大值Ijs=167.13A
ii)选择导线
选择XLV-3×70+2×35 ，空气明敷/架空线路时其安全载流量为150A。
iii)选择电气设备
选择分配箱内开关为DZ10-600/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 480A，熔断器RT0-400其最大熔体电流为 IRD = 400A，可根据实际电流的2.5倍选择额定电流较小的熔丝，漏电保护器为 ZBM1-630/400。
(13)干线1导线截面及出线开关的选择
i) 计算电流：
按导线安全载流量：
Kx = 0.7 ，Cosφ = 0.9
Ijs = Kx×ΣPe/(1.732×Ue×Cosφ) = 0.7×420/(1.732×0.38×0.9) = 496.33 A
该干线下最大的分配箱电流Ijs=167.13A
由于该干线下有多个分配箱，所以最大电流需要乘以1.1的系数
选择的电流Ijs=496.33×1.1=545.97A
按允许电压降：
S = Kx×Σ(P×L)/C△U = 0.7×26880/(46.3×5) = 81.279 mm2
选择XLF-3×95+2×50 ，空气明敷/架空线路时其安全载流量为197A。
ii)选择出线开关
干线1出线开关选择DZ10-600/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 480A，熔断器RT0-400其最大熔体电流为 IRD = 400A，可根据实际电流的2.5倍选择额定电流较小的熔丝，漏电保护器为 ZBM1-800/630。
4、干线2线路上导线截面及分配箱、开关箱内电气设备选择:
在选择前应对照平面图和系统图先由用电设备至开关箱计算，再由开关箱至分配箱计算，选择导线及开关设备。分配箱至开关箱，开关箱至用电设备的导线敷设采用铝橡皮绝缘导线，熔断器RT0-400其最大熔体电流为 IRD = 400A，可根据实际电流的2.5倍选择额定电流较小的熔丝，漏电保护器为 ZBM1-800/630。
(1)、冲击式钻机开关箱至冲击式钻机导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下用电器启动后需要系数取1）:
i)计算电流
Kx = 1 Cosφ = 0.7 tgφ = 1.02
Ijs = Kx ×Pe /(1.732×Ue ×Cosφ) = 1×70/(1.732×0.38×0.7) = 151.94A
ii)选择导线
选择XLV-3×70+2×35 ，直接埋地时其安全载流量为168A。
iii)选择电气设备
选择开关箱内隔离开关为DZ20-250/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 250A，，漏电保护器为 RMM1-250/180。
(2)、冲击式钻机开关箱至冲击式钻机导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下用电器启动后需要系数取1）:
i)计算电流
Kx = 1 Cosφ = 0.7 tgφ = 1.02
Ijs = Kx ×Pe /(1.732×Ue ×Cosφ) = 1×70/(1.732×0.38×0.7) = 151.94A
ii)选择导线
选择XLV-3×70+2×35 ，直接埋地时其安全载流量为168A。
iii)选择电气设备
选择开关箱内隔离开关为DZ20-250/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 250A，，漏电保护器为 RMM1-250/180。
(3)、冲击式钻机开关箱至冲击式钻机导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下用电器启动后需要系数取1）:
i)计算电流
Kx = 1 Cosφ = 0.7 tgφ = 1.02
Ijs = Kx ×Pe /(1.732×Ue ×Cosφ) = 1×70/(1.732×0.38×0.7) = 151.94A
ii)选择导线
选择XLV-3×70+2×35 ，直接埋地时其安全载流量为168A。
iii)选择电气设备
选择开关箱内隔离开关为DZ20-250/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 250A，，漏电保护器为 RMM1-250/180。
(4)、冲击式钻机开关箱至冲击式钻机导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下用电器启动后需要系数取1）:
i)计算电流
Kx = 1 Cosφ = 0.7 tgφ = 1.02
Ijs = Kx ×Pe /(1.732×Ue ×Cosφ) = 1×70/(1.732×0.38×0.7) = 151.94A
ii)选择导线
选择XLV-3×70+2×35 ，直接埋地时其安全载流量为168A。
iii)选择电气设备
选择开关箱内隔离开关为DZ20-250/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 250A，，漏电保护器为 RMM1-250/180。
(5)、冲击式钻机开关箱至冲击式钻机导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下用电器启动后需要系数取1）:
i)计算电流
Kx = 1 Cosφ = 0.7 tgφ = 1.02
Ijs = Kx ×Pe /(1.732×Ue ×Cosφ) = 1×70/(1.732×0.38×0.7) = 151.94A
ii)选择导线
选择XLV-3×70+2×35 ，直接埋地时其安全载流量为168A。
iii)选择电气设备
选择开关箱内隔离开关为DZ20-250/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 250A，，漏电保护器为 RMM1-250/180。
(6)、冲击式钻机开关箱至冲击式钻机导线截面及开关箱内电气设备选择（开关箱以下用电器启动后需要系数取1）:
i)计算电流
Kx = 1 Cosφ = 0.7 tgφ = 1.02
Ijs = Kx ×Pe /(1.732×Ue ×Cosφ) = 1×70/(1.732×0.38×0.7) = 151.94A
ii)选择导线
选择XLV-3×70+2×35 ，直接埋地时其安全载流量为168A。
iii)选择电气设备
选择开关箱内隔离开关为DZ20-250/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 250A，，漏电保护器为 RMM1-250/180。
(7)、分配箱4至第1组电机(冲击式钻机、冲击式钻机)的开关箱的导线截面及分配箱内开关的选择
i) 计算电流
冲击式钻机
Kx = 0.3 Cosφ= 0.7 tgφ= 1.02
Ijs= Kx ×Pe ×台数/(1.732×Ue ×Cosφ) = 0.3×70×1/(1.732×0.38×0.7) = 45.58A
冲击式钻机
Kx = 0.3 Cosφ= 0.7 tgφ= 1.02
Ijs= Kx ×Pe ×台数/(1.732×Ue ×Cosφ) = 0.3×70×1/(1.732×0.38×0.7) = 45.58A
Ijs(1组电机 )= 91.16A
该组中最大的开关箱电流Ijs=151.94A
由于该组下有多个开关箱，所以最大电流需要乘以1.1的系数
两者中取大值Ijs=151.94×1.1=167.13A
ii)选择导线
选择XLV-3×70+2×35 ，直接埋地时其安全载流量为168A。
iii)选择电气设备
选择分配箱内开关为DZ20-400/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 400A，漏电保护器为 ZBM1-630/400。
(8)、分配箱5至第1组电机(冲击式钻机、冲击式钻机)的开关箱的导线截面及分配箱内开关的选择
i) 计算电流
冲击式钻机
Kx = 0.3 Cosφ= 0.7 tgφ= 1.02
Ijs= Kx ×Pe ×台数/(1.732×Ue ×Cosφ) = 0.3×70×1/(1.732×0.38×0.7) = 45.58A
冲击式钻机
Kx = 0.3 Cosφ= 0.7 tgφ= 1.02
Ijs= Kx ×Pe ×台数/(1.732×Ue ×Cosφ) = 0.3×70×1/(1.732×0.38×0.7) = 45.58A
Ijs(1组电机 )= 91.16A
该组中最大的开关箱电流Ijs=151.94A
由于该组下有多个开关箱，所以最大电流需要乘以1.1的系数
两者中取大值Ijs=151.94×1.1=167.13A
ii)选择导线
选择XLV-3×70+2×35 ，直接埋地时其安全载流量为168A。
iii)选择电气设备
选择分配箱内开关为DZ20-400/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 400A，漏电保护器为 ZBM1-630/400。
(9)、分配箱6至第1组电机(冲击式钻机、冲击式钻机)的开关箱的导线截面及分配箱内开关的选择
i) 计算电流
冲击式钻机
Kx = 0.3 Cosφ= 0.7 tgφ= 1.02
Ijs= Kx ×Pe ×台数/(1.732×Ue ×Cosφ) = 0.3×70×1/(1.732×0.38×0.7) = 45.58A
冲击式钻机
Kx = 0.3 Cosφ= 0.7 tgφ= 1.02
Ijs= Kx ×Pe ×台数/(1.732×Ue ×Cosφ) = 0.3×70×1/(1.732×0.38×0.7) = 45.58A
Ijs(1组电机 )= 91.16A
该组中最大的开关箱电流Ijs=151.94A
由于该组下有多个开关箱，所以最大电流需要乘以1.1的系数
两者中取大值Ijs=151.94×1.1=167.13A
ii)选择导线
选择XLV-3×70+2×35 ，直接埋地时其安全载流量为168A。
iii)选择电气设备
选择分配箱内开关为DZ20-400/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 400A，漏电保护器为 ZBM1-630/400。
(10)分配箱4进线及进线开关的选择
i)计算电流
Kx = 0.7，Cosφ = 0.9
Ijs = Kx×Pe /(1.732×Ue ×Cosφ) = 0.7×140/(1.732×0.38×0.9) = 165.44A
该分箱下最大组线电流Ijs=167.13A
两者中取大值Ijs=167.13A
ii)选择导线
选择XLV-3×70+2×35 ，空气明敷/架空线路时其安全载流量为150A。
iii)选择电气设备
选择分配箱内开关为DZ10-600/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 480A，熔断器RT0-400其最大熔体电流为 IRD = 400A，可根据实际电流的2.5倍选择额定电流较小的熔丝，漏电保护器为 ZBM1-630/400。
(11)分配箱5进线及进线开关的选择
i)计算电流
Kx = 0.7，Cosφ = 0.9
Ijs = Kx×Pe /(1.732×Ue ×Cosφ) = 0.7×140/(1.732×0.38×0.9) = 165.44A
该分箱下最大组线电流Ijs=167.13A
两者中取大值Ijs=167.13A
ii)选择导线
选择XLV-3×70+2×35 ，空气明敷/架空线路时其安全载流量为150A。
iii)选择电气设备
选择分配箱内开关为DZ10-600/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 480A，熔断器RT0-400其最大熔体电流为 IRD = 400A，可根据实际电流的2.5倍选择额定电流较小的熔丝，漏电保护器为 ZBM1-630/400。
(12)分配箱6进线及进线开关的选择
i)计算电流
Kx = 0.7，Cosφ = 0.9
Ijs = Kx×Pe /(1.732×Ue ×Cosφ) = 0.7×140/(1.732×0.38×0.9) = 165.44A
该分箱下最大组线电流Ijs=167.13A
两者中取大值Ijs=167.13A
ii)选择导线
选择XLV-3×70+2×35 ，空气明敷/架空线路时其安全载流量为150A。
iii)选择电气设备
选择分配箱内开关为DZ10-600/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 480A，熔断器RT0-400其最大熔体电流为 IRD = 400A，可根据实际电流的2.5倍选择额定电流较小的熔丝，漏电保护器为 ZBM1-630/400。
(13)干线2导线截面及出线开关的选择
i) 计算电流：
按导线安全载流量：
Kx = 0.7 ，Cosφ = 0.9
Ijs = Kx×ΣPe/(1.732×Ue×Cosφ) = 0.7×420/(1.732×0.38×0.9) = 496.33 A
该干线下最大的分配箱电流Ijs=167.13A
由于该干线下有多个分配箱，所以最大电流需要乘以1.1的系数
选择的电流Ijs=496.33×1.1=545.97A
按允许电压降：
S = Kx×Σ(P×L)/C△U = 0.7×53760/(46.3×5) = 162.557 mm2
选择XLF-3×95+2×50 ，空气明敷/架空线路时其安全载流量为197A。
ii)选择出线开关
干线2出线开关选择DZ10-600/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 480A，熔断器RT0-400其最大熔体电流为 IRD = 400A，可根据实际电流的2.5倍选择额定电流较小的熔丝，漏电保护器为 ZBM1-800/630。
5、选择总箱的进线截面及进线开关:
根据最大的干线电流和前面第2部分计算的电流，两者中取大值，Ijs=545.97A。
由于该总配箱下有多条干线，所以电流需要乘以1.1的系数。
Ijs= 545.97×1.1=600.56A
(1)查表得空气明敷/架空线路 线路25°C时铝芯橡皮绝缘导线BLX-3×240+2×120，其安全载流量为510A，能够满足使用要求。由于由供电箱至动力总箱距离短，可不校核电压降的选择。
(2)选择总进线开关：DZ20-630/3 ，其脱扣器整定电流值为Ir = 630A。
(3)选择总箱中漏电保护器：不设置漏电保护器 。
6、选择变压器:
根据计算的总的视在功率与最大干线功率（以单个开关箱的最大功率逐级计算选择）取大值选择SJL1-400/10型三相电力变压器，它的容量为400kVA>288kVA能够满足使用要求，其高压侧电压为10kV同施工现场外的高压架空线路的电压级别一致。
五、绘制临时供电施工图
对于PE线的说明:根据规范《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ 46-2005）5.1.8的要求，PE线所用材质与相线、工作零线（N线）相同时，其最小截面应符合下表的规定：
对PE线的截面选择要满足以上要求，在下面的供电系统图中不再注明PE线截面。
1、临时供电系统图：
供电系统简图
2、施工现场临时用电平面图：
详见附图(略)
六、安全用电技术措施
安全用电技术措施包括两个方向的内容：一是安全用电在技术上所采取的措施；二是为了保证安全用电和供电的可靠性在组织上所采取的各种措施，它包括各种制度的建立、组织管理等一系列内容。安全用电措施应包括下列内容：
1、安全用电技术措施
（1）、保护接地
是指将电气设备不带电的金属外壳与接地极之间做可靠的电气连接。它的作用是当电气设备的金属外壳带电时，如果人体触及此外壳时，由于人体的电阻远大于接地体电阻，则大部分电流经接地体流入大地，而流经人体的电流很小。这时只要适当控制接地电阻（一般不大于4Ω），就可减少触电事故发生。但是在TT供电系统中，这种保护方式的设备外壳电压对人体来说还是相当危险的。因此这种保护方式只适用于TT供电系统的施工现场，按规定保护接地电阻不
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