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框架梁板模板支撑架(扣件式)计算书

框架梁 板模板支撑架扣件式计算书

一工程概况

11 本工程采用框架剪力墙结构地下三层地上二十五层建筑高度 7545m 地下 为设备用房营业用房地下车库地上为住宅结构单元地上最长约 576m 宽度约为 234m 设永久伸缩缝一道详见列表
工程概况表

1 建筑面积㎡ 总建筑面积 3130654 地下建筑面积 724524

占地面积 245000 地上建筑面积 240613 2 层数 地下 3 地

上 25 3 层高 m 负三层 38 负二层 42 负一层 44 标准层

30 4 结构形式 基础类型 独立柱基及筏板基础 结

构类型 框架剪力墙结构 5 地下防水 结构自防水 抗 渗 混 凝 土 底 板

C30 外围墙 C40 P6 材料防水 高分子防水卷材 6 结构断

面 mm 基础底板厚度 250 外墙厚度 350300 内墙厚

度 150200300350 柱断面 600 × 16001000 × 1400900 × 900900 ×

9001100 × 10001000 × 10001400 × 1400800 × 800800 × 6001000 × 9001000 ×

900900×600 等 梁断面 900 × 20001050 × 1800900 × 1600700 × 1800

等 楼板 100120140180 等 7 后浇带 无 8 钢筋类

型 预应力 非预应力 1214161820

22252832 9 其它 经过项目部仔细审阅图纸认真计算

31 工期安排
确定危险性较大的结构构件主要是三种截面尺寸的框架梁具体尺寸为
2000mm1050×1800mm900×1600mm

900 ×

12 模板支撑体系概况

梁截面 900×2000mm1050×1800mm900×1600mm 位于地下负一层结构高度从 -0485m 周围板厚 180mm 梁模板采用 18 厚多层板板底支撑体系采用扣件式钢管脚 手架梁的支撑体系的选择严格按着品茗软件计算考虑施工荷载及混凝土浇注时 的压力并考虑现场主要材料木方钢管实际质量情况保守计算
二编制依据

序 号 名 称 编 号 1 村城中村改造一期工程结构施工图纸

2 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002 3

《翁岩村城中村改造一期工程施工组织设计》 4 《组合 钢模板

技术规范》 GB50214-2001 5 《 建 筑 工 程 质 量 验 收 统 一 标 准 》

GB50300-2001 6 《竹胶合板模板》 JGT3026-95 7 《 房 屋 建

筑部分工程标准强制性条文》 2002 版 8 《建筑结构长城工程杯质量评

审标准》 DBJT01-69-2003 9 《 高 层 建 筑 混 凝 土 结 构 技 术 规 程 》

JGJ3-2002 10 《混凝土结构工程施工质量验收规程》 DBJ01-82-2004

11 《钢管脚手架模板其支架安全选用技术规程》 12 《建筑施工模板安全技术规范》 JGJ162-2008
工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ166-2008

的分部分项工程安全管理的办法》 建质 200987 号 15

列软件》 三施工计划

DB11T583-2008

13 《 建 筑 施 14 《危险 性较大 《品茗施工安全系

序号 阶段目标 日期 1 地下结构施工 com~com 2 首

层至结构封顶 com~com

32 材料计划

序号 名 称 规格 数量 备注 1 木模板 厚 15cm 6000m2

2 木方 2105 800m3 4 木方 25105 200m3

5 顶托 30000 个 7 钢管 com 2m25m3m4m6m 53000

扣件 21000 个

33 机械计划

序号 设备名称 型号规格 数 量 进场时间 退场时间 1 塔

式起重机 Q5512 一台 基础钢筋绑扎前 结构完 2 电 刨

MIB2-80 1 基础钢筋施工前 二次结构完 3 电锯 MJ- 106 4

基础钢筋施工前 二次结构完 4 空压机 075KW- 11KW 2 混 凝 土 浇

筑前 二次结构完 四施工工艺及相关技术等

41 框架梁计算选择

根据施工图纸项目经理部集中组织技术质量测量部门学习图纸做好模板准 备前期记录通过学习和自审在熟悉设计图纸的同时重点准备考虑超大结构构件 及集中线荷载超过 15KNm 支撑体系的设计最后确定有代表性的四道集中线荷载 超过 15KNm 的框架梁转换层-0450G 轴交 9 轴至 14 轴 G 轴交 27 轴至 32 轴截面 900mm×2000mmB 轴至 G 轴交 5 轴及 36 轴截面 1050mm×1800mm 线荷载超过 20KNm
42 支撑体系及材料选择

整层支撑体系采用扣件式钢管满堂架与顶板的支撑体系形成整体采用Φ 48com 管双扣件梁底次龙骨采用 5×10cm 方木主龙骨采用Φ48 钢管梁侧次龙骨采

用 5×10cm 方木主龙骨采用Φ48 双钢管Φ 16 对拉螺栓拉结梁底侧模板面板采用 15mm 木模板板底次龙骨采用 5×10cm 方木主龙骨采用Φ48 钢管
com00mm×2000mm 框支梁支撑体系

框支梁模板采用 15mm 厚木模板整个支撑采用钢管式满堂脚手架支撑体系钢 管架立杆上设有可调顶托梁底主龙骨采用Φ48 钢管间距 500mm 沿梁长向布置次 龙骨设置 50×100 的方木间距中到中150mm 沿梁宽度方向布置侧模梁跨度主龙骨 采用Φ48 双钢管间距 500mm 并在梁高度方向加设两道Φ16 的螺栓拉结侧模次龙 骨采用 50×100 的方木梁长度方向设置Φ16500 的螺栓拉结侧模采用Φ48 钢管三 角撑加固三角撑间距不大于 500mm 碗扣架立杆间距 900mm×900mm 横杆步距 1200mm 扫地杆距地 200mm 自由端不超过 400mm 在整体碗扣式满堂红支撑的基础 上梁底主龙骨上加设 4 根立杆保证梁底立杆沿梁宽方向间距不大于 400mm 且梁底 支撑每步都要与整个竖向支撑体系固定牢固形成整体梁底的扣件式钢管节点连 接处采用双扣件防止单扣件滑移具体支设形式见详图
com050×1800mm 框梁支撑体系

框架梁模板采用 18mm 厚多层板整个顶板支撑采用碗扣式满堂红脚手架支撑 体系碗扣架立杆上设有可调顶托顶板梁底主龙骨采用 100×100mm 的方木间距 800mm 沿梁长度方向布置次龙骨采用50×100 的方木沿梁宽布置 4 道间距中到中 约 130mm 侧模梁跨度方向主龙骨采用Φ48 双钢管间距 500mm 并在梁高度方向加 设三道Φ20 的螺栓拉结侧模次龙骨采用 50×100 的方木梁高度方向设置 6 道间 距小于 300mm 侧模采用Φ48 钢管三角撑加固三角撑间距小于 500mm 碗扣架立杆 间距 900mm×900mm 横杆步距 1200mm 扫地杆距地200mm 自由端不超过 400mm 在整 体碗扣式满堂红支撑的基础上梁底主龙骨上加设 4 根立杆保证梁底立杆沿梁宽

方向间距不大于 300mm 且梁底支撑每步都要与整个竖向支撑体系固定牢固形成 整体梁底的扣件式钢管节点连接处采用双扣件防止单扣件滑移具体支设形式见 详图
com00×1600mm 框梁支撑体系

框架梁模板采用 18mm 厚多层板整个顶板支撑采用碗扣式满堂红脚手架支撑 体系碗扣架立杆上设有可调顶托顶板梁底主龙骨采用 100×100mm 的方木间距 600mm 沿梁长向布置次龙骨设置 4 根 50×100 的方木间距小于 170mm 沿梁宽度方 向布置侧模梁跨度主龙骨采用Φ48 双钢管间距 500mm 并在梁高度方向加设三道 Φ20 的螺栓拉结侧模次龙骨采用50×100 的方木梁高度方向设置 5 道间距300mm 侧模采用Φ48 钢管三角撑加固三角撑间距小于 500mm 碗扣架立杆间距 900mm× 900mm 横杆步距 1200mm 扫地杆距地 200mm 自由端不超过 400mm 在整体碗扣式满 堂红支撑的基础上梁底主龙骨上加设 3 根立杆保证梁底立杆沿梁宽方向间距不 大于 400mm 且梁底支撑每步都要与整个竖向支撑体系固定牢固形成整体梁底的 扣件式钢管节点连接处采用双扣件防止单扣件滑移具体支设形式见详图
43 模板安装

梁安装工艺流程

弹出轴线及标高线 →搭设梁底支架 → 安装梁底模板 →梁底起拱 →绑扎钢筋 →安装梁侧模 → 安装锁口立管加固斜管及对拉螺栓 → 复核梁模尺寸位置并安装 斜撑 → 与相邻模板连接
1 梁底模安装柱模板拆除后即放上轴线和水平控制线 50 线搭设梁模支撑安 装梁底模并按规定设计要求起拱梁底模板按跨度进行起拱跨度 84m 起拱高度 12mm 跨度 78m 起拱高度 10mm 跨度 6m 起拱高度起拱 9mm

2 绑扎梁钢筋梁钢筋绑扎严格执行钢筋施工方案控制好轴线位置及保护层 厚度
3 安装梁侧模并加固牢固并执行本方案中的斜撑规格及间距要求

4 检查验收

44 模板拆除

1 主控项目

底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计及规范及时补刷封边漆特别 是穿梁螺栓打眼处也应刷封边漆
2 一般项目

a．侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤

b．模板拆除时不应对楼层形成冲击荷载拆除的模板和支架宜分散堆放并及

时清运

45 质量要求

1 模板及其支架应具有足够的承载能力刚度和稳定性能可靠的承受浇筑混 凝土的重量侧压力及施工荷载必须严格执行施工方案中关于各种材料质量及支 撑体系设计的要求
2 模板安装和浇筑混凝土时应对模板及其支架进行观察和维护发生异常情 况时立即停止并采取有效的保护措施
3 模板的接缝要严密不应漏浆

4 浇筑混凝土前模板内的杂物应清理干净

5 固定在模板上的预埋件预留孔和预留洞均不得遗漏且安装牢固

6 按着《建筑结构长城工程杯质量评审标准》 DBJT01-69-2003 的要求

项次 项 目 允许偏差 检查方法 国家规范标准 结构长

城杯标准 1 轴线位移 柱墙梁 5 3 尺量 2 底 模 上 表

01
面标高 ±5 ±3 水准仪或拉线尺量

5 尺量 柱墙梁 ±4-5

于 5m 6 3 经纬仪或吊线尺量
邻两板表面高低差 2 2 尺量

3 截面模内尺寸 基础 ±10 ±

±3 4 层高垂直度 层 高 不 大

大于 5m 8 5 5 相

6 表面平整度 5 2 靠尺塞尺

7 阴阳角 方正 - 2 方尺塞尺 顺直 - 2 线 尺

8 预埋铁件中心线位移 3 2 拉线尺量 9 预埋管螺栓 中

心线位移 3 2 拉线尺量 螺栓外露长度 10-0 5-0

10 预留孔洞 中心线位移 10 5 拉线尺量 尺寸 100

5-0 11 门窗洞口 中心线位移 - 3 拉线尺量 宽

高 - ±5 对角线 - 6 12 插筋 中心线位移 5

5 尺量 外露长度 100 100 五施工安全保证措施

1 安全管理

本工程将严格按照项目法的施工管理模式施工管理章程组织施工生产项目

经理部由项目领导层管理层劳务分包层三层组成 1 木 工 150 120 30

2 钢筋工 120 100 20 3 混凝土工 60 40 10 4 架子工 30

40 40 5 电气焊工 6 4 2 6 瓦 工 30 20 100 7

抹灰工 10 8 60 8 油 工 6 6 80 9 水电工 120 100

160 10 防水工 30 20 20 模板及其支架自重标准值 G1k kNm2

面板

面板及小梁
03

模板面板
05

模板及其支架
075

新浇筑混凝土自重标准值 G2k kNm3
24

钢筋自重标准值 G3k kNm3

梁
15

板

11

施工人员及设备荷载标准值 Q1k

当计算支架立柱及其他支承结构构件时 kNm2
2

振捣混凝土时产生的荷载标准值 Q2k kNm2
对水平面模板取值

2

模板支拆环境不考虑风荷载

12 安全员 2 2 1

注本计划为施工高峰计划每月的劳动力计划以工程进度情况及时编制

七计算书

一 KZL12 9002000 梁模板扣件式计算书
工程属性

新浇混凝土梁名称 KZL12 9002000 新浇混凝土梁计算跨度 m 84

混凝土梁截面尺寸 mm×mm 900×2000 新浇混凝土结构层高 m 44

梁侧楼板厚度 mm 180 荷载设计

模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板梁板立柱共用 A 梁跨度 方向立

柱间距 la mm 450 梁两侧立柱间距 lb mm 1200 步距 h mm 1500

新浇混凝土楼板立柱间距 la mm lb mm 900900 混凝土梁居梁两侧

立柱中的位置 居中 梁左侧立柱距梁中心线距离 mm 600 梁底增

加立柱根数 2 梁底增加立柱布置方式 按混凝土梁梁宽均分 梁底增

加立柱依次距梁左侧立柱距离 mm 450750 梁底支撑小梁根数 6 梁

底支撑小梁一端悬挑长度 mm 150 设计简图如下

平面图
立面图

面板验算

面板类型 覆面木胶合板 面板厚度 mm 15 面板抗弯强度设计值 [f]

Nmm2 15 面板弹性模量 E Nmm2 10000 取单位宽度 1000mm 按四等

跨连续梁计算计算简图如下

W ＝bh26 1000 × 15 × 156 ＝37500mm3I ＝bh312 1000 × 15 × 15 × 1512＝ 281250mm4

q1 ＝09[12 G1k G2kG3k ×h 14Q1k135 G1k G2kG3k ×h 14×07Q1k] ×b 09[12× 01 2415 ×2 14×2135× 01 2415 ×2 14×07×2]× 1 ＝6385kNm
q1 静＝09×135×[G1k G2kG3k ×h]×b＝ 09×135×[01 2415 ×2]× 1 ＝6209kNm
q1 活＝09×14×07×Q2k×b＝ 09×14×07×2×1 ＝176kNm

q2 ＝ G1k G2kG3k ×h ×b [01 2415 ×2]× 1 ＝511kNm 1 强度验算
M＝-0107q1 静 L20121q1 活 L2＝-0107×6209×01820121× 176×0182 ＝021kN ·m
σ＝MW＝ 021×10637500＝ 556Nmm2≤[f]＝ 15Nmm2
满足要求

2 挠度验算

ν＝0632qL4 100EI 0632×511× 1804 100×10000×281250 ＝0121mm ≤[ ν] ＝l400 ＝180400 ＝045mm
满足要求

3 支座反力计算

设计值 承载能力极限状态

R1 R5 0393 q1 静 l 0446 q1 活 l 0393×6209×0180446×176×018＝

453kN

R2 R4 1143 q1 静 l 1223 q1 活 l 1143×6209×0181223×176×018＝

1316kN

R3 0928 q1 静 l 1142 q1 活 l 0928×6209×0181142×176×018＝ 1073kN

标准值 正常使用极限状态 R1 R5 0393 q2l 0393×511×018＝ 361kN R2 R4 1143 q2l 1143×511×018＝ 1051kN
R3 0928 q2l 0928×511×018＝ 854kN

小梁验算 小梁类型
Nmm2 1544

Nmm2 9350

17067

q1＝
14×2135×


方木 小梁材料规格 mm 40×80 小梁抗弯强度设计值 [f]

小梁抗剪强度设计值[ τ] Nmm2 178 小 梁 弹 性 模 量 E

小梁截面抵抗矩 W cm3 4267 小 梁 截 面 惯 性 矩 I cm4

为简化计算按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算如下图 45309×135×[ 03-01 ×09505× 2-018 ]09[12× 05 2411 ×018
05 2411 ×018 14×07×2]×[06-092 12-06

-092]2×1131609×135× 03-01 ×095 1321kNm q2 ＝[361 03-01 ×09505× 2-018 05 2411 ×018 × [06-092 12-06
-092]2×11051 03-01 ×095]＝ 1055kNm

1 抗弯验算

M ＝ [0107q1l1205q1l22] ＝ [0107 × 1321 × 045205 × 1321 × 0152]＝ 029kN ·m
σ＝MW＝ 029×10642670＝ 671Nmm2≤[f]＝ 1544Nmm2

满足要求
2 抗剪验算

V ＝[0607q1l1q1l2] ＝[0607×1321×0451321×015]＝ 3607kN

τ＝3V 2bh0 3×3607×1000 2×40×80 ＝169Nmm2≤[ τ] ＝178Nmm2

满足要求

3 挠度验算

ν 1 ＝0632q2l14 100EI ＝0632×1055×4504 100×9350×1706700 ＝ 017mm≤[ ν] ＝l400 ＝450400 ＝112mm
ν 2 ＝q2l24 8EI ＝1055 × 1504 8 ×9350×1706700 ＝004mm≤[ ν]＝ l400 ＝150400 ＝038mm
满足要求

4 支座反力计算

梁头处 即梁底支撑小梁悬挑段根部
承载能力极限状态

R ＝ [1143q1l10393q1l1q1l2] ＝ [1143 × 1321 × 0450393 × 1321 × 0451321×015]＝ 679kN
同理可得梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R1 ＝R6 ＝323kNR2＝ R5 ＝679kNR3 ＝R4 ＝554kN
正常使用极限状态

R ＝ [1143q2l10393q2l1q2l2] ＝ [1143 × 1055 × 0450393 × 1055 × 0451055×015]＝ 543kN
同理可得梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R1 ＝R6 ＝276kNR2＝
R5 ＝543kNR3 ＝R4 ＝441kN

主梁验算

主梁类型 钢管 主梁材料规格 mm 数 2 主梁弹性模量 E Nmm2 206000
205 主梁抗剪强度设计值[ τ] Nmm2


Ф48×35 可调托座内主梁根 主 梁 抗 弯 强 度 设 计 值 [f] Nmm2
125 主 梁 截 面 惯 性 矩 I cm4

1219 主梁截面抵抗矩 W cm3 508 主梁自重忽略不计因主梁 2 根

合并则抗弯抗剪挠度验算荷载值取半计算简图如下

1 抗弯验算

主梁弯矩图 kN ·m

σ＝MW＝ 025×1065080＝ 4925Nmm2≤[f] 205Nmm2
满足要求

2 抗剪验算

主梁剪力图 kN
V ＝3569kN

τ＝2VA 2×3569×1000489＝ 146Nmm2≤[ τ] ＝125Nmm2 满足要求
3 挠度验算

主梁变形图 mm

ν＝014mm≤[ ν] ＝l400 ＝450400 ＝112mm
满足要求

4 扣件抗滑计算

R ＝[R1R4] ＝288kN≤8kN

单扣件在扭矩达到 40~65N ·m 且无质量缺陷的情况下单扣件能满足要 求
同理可知右侧立柱扣件受力 R ＝288kN≤8kN

单扣件在扭矩达到 40~65N ·m 且无质量缺陷的情况下单扣件能满足要 求

立柱验算

钢管类型 Φ48×27 立柱截面面积 A mm2 384 回转半径 i mm 16

立柱截面抵抗矩 W cm3 412 抗压强度设计值 f Nmm2 205 λ

hi 150016 9375≤[ λ] 150

长细比满足要求
查表得φ＝068

立柱最大受力 N ＝[R1N 边 1R2R3R4N 边 2] ＝[28809[12× 075 2411 ×

018 14 × 2135 × 075 2411 × 018 14 × 07 × 2] × 0906-092 2 × 091268126828809[12× 05 2411 ×018 14×2135× 05 2411 ×018 14×07×2] × 0912-06-092 2×09]＝ 1268kN
f ＝N φA ＝1268×103 068×384 ＝4855Nmm2≤[f]＝ 205Nmm2 满足要求
可调托座验算

可调托座承载力容许值[N] kN 30 由"主梁验算 "一节计算可知可

调托座最大受力 N ＝[R1R2R3R4] ×2＝ 1268kN≤[N]＝ 30kN

满足要求

KZL13 9001600 梁模板扣件式计算书
工程属性

新浇混凝土梁名称 KZL13 9001600 新浇混凝土梁计算跨度 m 68

混凝土梁截面尺寸 mm×mm 900×1600 新浇混凝土结构层高 m 44

梁侧楼板厚度 mm 180 荷载设计

模板及其支架自重标准值 G1k kNm2 面板 01 面板及小梁 03

模板面板 05 模板及其支架 075 新浇筑混凝土自重

标准值 G2k kNm3 24 钢筋自重标准值 G3k kNm3 梁 15 板 11

施工人员及设备荷载标准值 Q1k 当计算支架立柱及其他支承结构构件时

kNm2 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值 Q2k kNm2

2 模板支拆环境不考虑风荷载 模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板梁板立柱共用 A
柱间距 la mm 450 梁两侧立柱间距 lb mm 1200

新浇混凝土楼板立柱间距 la mm lb mm 900900

对水平面模板取值

梁跨度 方向立 步距 h mm 1500
混凝土梁居梁两侧

立柱中的位置 居中 梁左侧立柱距梁中心线距离 mm 600 梁底增

加立柱根数 2 梁底增加立柱布置方式 按梁两侧立柱间距均分 梁底增

加立柱依次距梁左侧立柱距离 mm 400800 梁底支撑小梁根数 5 梁

底支撑小梁一端悬挑长度 mm 25 设计简图如下

平面图
立面图

面板验算

面板类型 覆面木胶合板 面板厚度 mm 15 面板抗弯强度设计值 [f]

Nmm2 15 面板弹性模量 E Nmm2 10000 取单位宽度 1000mm 按四等

跨连续梁计算计算简图如下

W ＝bh26 1000 × 15 × 156 ＝37500mm3I ＝bh312 1000 × 15 × 15 × 1512＝ 281250mm4
q1 ＝09[12 G1k G2kG3k ×h 14Q1k135 G1k G2kG3k ×h 14×07Q1k]
×b 09[12× 01 2415 × 16 14×2135× 01 2415 × 16 14×07×2]× 1 ＝5146kNm

q1 静＝09×135×[G1k G2kG3k ×h]×b＝ 09×135×[01 2415 ×16]× 1 ＝4969kNm
q1 活＝09×14×07×Q2k×b＝ 09×14×07×2×1 ＝176kNm

q2 ＝ G1k G2kG3k ×h ×b [01 2415 ×16]× 1 ＝409kNm 1 强度验算
M＝-0107q1 静 L20121q1 活 L2＝-0107×4969×02220121× 176×0222 ＝026kN ·m
σ＝MW＝ 026×10637500＝ 689Nmm2≤[f]＝ 15Nmm2
满足要求

2 挠度验算

ν＝0632qL4 100EI 0632×409×2254 100×10000×281250 ＝0236mm ≤[ ν] ＝l400 ＝225400 ＝056mm
满足要求

3 支座反力计算

设计值 承载能力极限状态

R1 R5 0393 q1 静 l 0446 q1 活 l 0393×4969×0220446×176×022＝

457kN

R2 R4 1143 q1 静 l 1223 q1 活 l 1143×4969×0221223×176×022＝

1327kN

R3 0928 q1 静 l 1142 q1 活 l 0928×4969×0221142×176×022＝ 1083kN 标准值 正常使用极限状态
R1 R5 0393 q2l 0393×409×022＝ 362kN

R2 R4 1143 q2l 1143×409×022＝ 1052kN
R3 0928 q2l 0928×409×022＝ 854kN

3 挠度验算
小梁验算 小梁类型
Nmm2 1544

Nmm2 9350

17067


方木 小梁材料规格 mm 40×80 小梁抗弯强度设计值 [f]

小梁抗剪强度设计值[ τ] Nmm2 178 小 梁 弹 性 模 量 E

小梁截面抵抗矩 W cm3 4267 小 梁 截 面 惯 性 矩 I cm4

为简化计算按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算如下图

q1 ＝ 45709×135×[ 03-01 ×09405× 16-018 ]09[12× 05 2411 × 018 14×1135× 05 2411 ×018 14×07×1]× [06-092 12-06 -092]2×1132709 × 135× 03-01 ×094 1332kNm
q2 ＝[362 03-01 ×09405× 16-018 05 2411 ×018 × [06-092 12-06

-092]2×11052 03-01 ×094]＝ 1056kNm

1 抗弯验算

M ＝ [0107q1l1205q1l22] ＝ [0107 × 1332 × 045205 × 1332 × 0022]＝ 029kN ·m
σ＝MW＝ 029×10642670＝ 676Nmm2≤[f]＝ 1544Nmm2
满足要求

2 抗剪验算

V ＝[0607q1l1q1l2] ＝[0607×1332×0451332×002]＝ 3638kN

τ＝3V 2bh0 3×3638×1000 2×40×80 ＝171Nmm2≤[ τ] ＝178Nmm2

满足要求

ν 1 ＝0632q2l14 100EI ＝0632×1056×4504 100×9350×1706700 ＝ 017mm≤[ ν] ＝l400 ＝450400 ＝112mm
ν 2 ＝q2l24 8EI ＝1056×254 8×9350×1706700 ＝0mm≤[ ν] ＝l400 ＝25400 ＝006mm
满足要求

4 支座反力计算

梁头处 即梁底支撑小梁悬挑段根部
承载能力极限状态

R ＝ [1143q1l10393q1l1q1l2] ＝ [1143 × 1332 × 0450393 × 1332 × 0451332×002]＝ 685kN
同理可得梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R1 ＝R5 ＝309kNR2＝ R4 ＝685kNR3 ＝56kN