商厦模板施工方案培训资料.docx

福兴商厦

模
板
施
工
方
案

福建省永泰建筑工程公司
2009年9月

目 录

第一章 工程概况
第一节 编制依据
第二节 工程简介
第二章 施工部署
第一节 施工总体方案
第二节 模板安装方案
第三节 模板拆除方案
第四节 模板成品保护
第三章 确保工程质量措施
第一节 组织措施
第二节 技术措施
第三节 防治质量通病的保证措施
第四节 确保安全文明施工的措施
第四章 模板工程计算书
第一节 楼板模板验算
第二节 梁模板验算
第三节 柱模板验算
附图：
1、楼梯模板大样图
2、梁板模板支撑示意图
3、柱模板支撑示意图
4、墙体模板支撑示意图

第一章 工程概况
第一节 编制依据
1、福兴商厦施工图（编号SY09011）
2、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002）
3、《木结构设计规范》（GB50204-2002）
3、《建筑工程施工质量检验统一标准》（GB50300—2001）
4、《建筑施工手册》（中国建筑工业出版社）
5、《安全技术手册》
6、《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46—2005）
7、《混凝土结构工程施工工艺标准》（ZJQ00—SG—010—2003）
8、《混凝土模板用胶合板》（GB/T 17656-1999）
9、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）
10、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）
11、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）
第二节 工程简介
本工程位于加洋路与海底西路之间。项目名称：福兴商厦；地上六层，建筑面积4949.14㎡；地下一层，建筑面积1328.76㎡；占地面积为910.26㎡；总建筑面积6277.9㎡；建筑总高度23.55米；室内±0.000相对标高为8.15米，室内外高差300；框架结构为多层公共建筑；耐火等级：地下一级，地上二级；抗震设防烈度七度，标准设防（丙类）；建筑结构安全等级为二级；框架抗震等级三级；结构使用年限50年。
本工程各层高如下：
部位
地下室
1层
2层
3层
4层
5层
6层
层高（米）
3.6
4.5
4.8
3
3
3
4.8
主要柱截面概况
部位
截面尺寸（mm）
地下室
500×600、500×500、400×500、700×700、600×600、
800×800、700×800、400×400、600×700
1层
500×600、500×500、400×500、600×700、700×700、
400×400、600×600
2层
500×600、500×500、400×600、600×700、400×500、
400×400、600×600、450×450
3层、4层
500×600、500×500、600×700、400×500、400×400、600×600、450×450
5层、6层
400×400、400×500、500×600、350×400
板厚度分布为：
部位
截面尺寸（mm）
1层
100、110、120、180、200
2层
100、110、120、150
3层
100、110、120
4层
100、110、120
5层
100、110、120
6层
100、110、120
各层梁截面尺寸为
部位
截面尺寸（mm）
1层
200×600、200×500、200×400、250×500、250×700、250×800、250×1100、200×700、500×600、250×400、250×1200、300×1000、250×600、200×650、200×630
2层
250×500、250×600、200×600、200×500、200×400、250×700、250×800、200×700、250×400、300×1000
3层
250×600、200×600、200×500、200×400、250×700、250×800、200×700、200×800、300×1000
4层
250×500、250×600、200×600、200×500、200×400、250×700、250×800、200×700
5层
250×500、250×600、200×600、200×500、200×400、250×700、250×800、200×700
6层
250×500、250×600、200×600、200×500、200×400、250×700、250×800、200×700、300×700、300×600、200×1500
第二章 施工部署
第一节 施工总体方案
柱、梁板模板安装就位后浇捣柱砼，梁板模板待上一层梁板砼浇筑完毕，且强度达到《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002拆模要求时，方可拆除梁板支撑模板。
第二节 模板安装方案
1.承台、地梁模板：本工程承台、地梁模板采用灰砂砖砌筑。
2.柱模
（1）材料使用及布置：柱模采用18mm九夹板竖拼，竖档采用80×80㎜杉木@300通长布置。柱箍采用100×100杉木@300双拼，采用Φ12钢筋对拉锁紧。
（2）安装：柱位弹线放样后用L30×30㎜角钢焊限位，作为立模依据。轴线、标高、垂直度经检查校正后正式固定，下部设纵横水平边接杆，上部设斜撑并用剪刀撑加固，柱砼一次浇捣，柱模与梁底模板和支撑同时安装，使柱梁模板形成整体。柱底部预留清理口，柱顶设置泻水孔。柱模安装时应注意预埋件、管线等位置的准确。
3.梁模
（1）材料使用及布置：梁侧模采用18㎜厚九夹板。本工程框架梁高度最大为1000㎜，压骨采用80×80㎜杉木@400通长布置，而在梁侧上下压骨间设短木撑。梁底模采用18㎜厚九夹板，搁栅采用80×80㎜杉木，间距250㎜.杠梁采用100×100㎜杉木，间距1200㎜.支撑采用板体系整体性。
4.模板
（1）材料使用：模板使用18㎜厚九夹板拼装。杠梁使用100×100㎜杉木，间距1000㎜（板厚300㎜间距为900㎜）；支撑采用碗扣架支撑体系，搁栅采用80×80㎜，间距300㎜（板厚300㎜间距为200㎜）。
（2）安装：布置好支撑、杆梁及搁栅后，然后铺底模；底模铺好后校正标高，校核无误支撑用剪力支撑固定。板模板与梁柱模一起安装，确保模板体系整体性。
5.地下室剪力墙模
（1）地下室剪力墙材料使用：模板使用18㎜厚九夹板拼装。内龙骨间距300㎜，内龙骨采用80×80㎜木方，外龙骨采用100×100㎜木方。对拉螺栓直径14㎜，地下室外墙采用止水螺栓。
（2）上部剪力墙模板材料使用：模板使用18㎜厚九夹板拼装。内龙骨间距300㎜，内龙骨采用80×80㎜木方，外龙骨采用100×100㎜木方，对拉螺栓直径14㎜。
（3）安装：轴线、标高、垂直度经检查校正正式固定，设内、外龙骨及穿墙螺栓，上部设斜撑加固，砼一次浇捣。墙模安装时应注意预埋件、管线等位置的准确。
第三节 模板拆除方案
1. 柱模拆除顺序：拆支撑体系、拆柱箍、拆柱模、清运。
2. 梁板模板拆除顺序：拆除水平拉杆、降下顶托、拆除杆梁、搁栅、拆除面板、清运。
3. 拆除时间控制：根据《混凝土结构工程工程施工质量验收规范》GB50204-2002规定，结构底模拆时砼强度应达好下规定：
构件类型
构件跨度（m）
达到砼设计强度的百分率
板
≤2
≥50

＞2，≤8
≥75

＞8
≥100
梁、拱、壳
≤8
≥75
＞8
≥100
悬臂构件
---
≥100
梁柱侧模在浇捣24小时后，即可拆除，但不能损坏构件菱角。
4、现场制作同条件养护试块，根据试验强度确定支撑底模拆除时间，拆除时必须经项目部技术负责人审批后才可拆除。拆除过程中，不应楼层形成冲击荷载，拆除的模板的支架应分类堆放并及时清运。
第四节 模板成品保护
1、 安装成品保护
1) 木模板原材料进场后必须分类进行堆放，并做防雨措施，防止雨淋变形。
2) 模板的加工必须按照工程进度进行，避免加工出来的模板长时间堆放不用造成变形。
3) 加工成型的木模板必须合理放置，保持板面不变形，并且保持模板本身的整洁。
4) 模板拼装到位后，不得随意踩踏；顶板钢筋绑扎完成后，要对模板的平整度进行复查，及时调整，保证混凝土的效果。
5) 加工验收完的模板找照使用部位进行编号，避免使用错误。
6) 模板运输时要平稳、准确，不得碰砸楼板及其它施工完的部位，不得兜挂钢筋。
7) 对已组装好的模板不能受抛掷物或冲击。
8) 安装预留、预埋在支模时配合进行，模板几何尺寸经检查符合要求后，特别注意不得随意在模板上任意修改，开洞、开孔穿管等。
9) 模板安装成型后派专人保护，并在浇混凝土前检查复核模板安装质量，及时调整模板的平整度。
10) 不允许在已支好的模板上挂、靠重物。不用重物冲击模板，不在梁或踏步模板吊帮上蹬踏，应搭设跳板，保证模板的牢固性和严密性。
2、 浇捣混凝土时成品保护
1） 在浇捣砼前应对模板的支撑的稳定性进行验收，合格后方可浇捣混凝土。
2） 在浇捣混凝土时，模板班组必须派1～2名熟练工人在下面看模，如果发现支撑松动、支撑变形过大等情况应立即通知停止混凝土的浇捣、人员撤离浇捣现场，在模板加固完毕后方可继续浇捣，如果发生爆模、漏浆等情况待模板修复好再继续浇捣。
3） 泵送混凝土时泵管不得直接靠压于侧模板上，连接泵管在管路弯折处加强支撑和拉结，以防过大冲击力撞坏模板。
4） 拆除后用于周转的模板要及时清理干净，与新模板分开放置。
第三章 确保工程质量措施
第一节 组织措施
1、 技术交底措施：项目技术负责人对模板分项工程的关键技术问题向施工班组做详细交底并指导施工。每个检验批的模板施工前将要使用的材料、生产工艺、质量目标、通病防治、成品保护等对模板生产班组进行书面技术交底。
2、 加强质量验收工作：项目部在施工过程中督促各班组做好质量自检工作，在班组自检的基础上由施工员跟踪检查，由专职质检员对模板工程检验批进行验收。验收严格按《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002的要求进行。
3、 检验批验收时应满足《混凝土结构工程施工质量验收规范》中模板分项工程的一般规定，模板安装、拆除的主控项目必须符合要求，一般项目合格率必须大于等于80%。模板检验批必须经验收合格后方可进入下道工序施工。
第二节 技术措施
1. 模板安装必须严格按模板的施工设计进行，严禁任意变动。
2. 安装上层结构模板及其支架时，下层楼板结构的支撑系统不得拆除，同时上下层支柱应在同一垂直线上。模板及其支架系统在安装过程中，必须设置临时固定措施严防倾覆。
3. 支柱安装安全后，应及时加固横向和纵向的水平，并与支柱固定牢固。
4. 跨度在大于等于4米的梁板结构，底模按跨度的（1～3）／1000起拱。
5. 模板安装应与钢筋绑扎、水电等专业工种密切配合。
6. 模板安装经检查无误后，方可进入下道工序。浇筑砼时设专人看模，发现问题及时纠正。模板安装完全后，应做好落手清。
第三节 防治质量通病的保证措施
1. 支撑系统：
（1） 支撑使用碗扣架支撑体系，不得使用木撑或门架。
（2） 上下顶托必须插入钢管内长度大于等于1／3丝杆长度。
（3） 碗扣架支撑在砼楼板上采用通长枕木，或钢下托。
（4） 标准层结构模板上下层支撑位置应在同一垂直线位置上。
（5） 支撑离柱的距离不大于500mm（考虑到拆模的工作面），若超过500mm，拆除侧模结构悬挑过长，易造成砼结构暗伤。严禁二次支撑。
2. 柱模：
（1） 柱模拼缝应紧密，以防漏浆。
（2） 柱模底部应留有清理孔。
（3） 上下层柱接头处，模板应伸上或伸下层柱砼面20～30㎝，以防柱接头带帽。
（4） 楼梯间柱应伸下砼梁面若干长度，保证接缝处不带帽。
3. 梁模：
跨度超过4米时，应按规定起拱。
4. 楼板模板：模板拼接应紧密，超过规定的应修补。楼板模板龙骨在梁侧骨上者应用短柱支撑，不得用大板斜钉在横骨上。
5. 严禁飞模，模板应装至上一层扶梯平台梁并支撑牢固，以免出模时已浇的扶梯踏步砼结构受摇动。扶梯平板模板，施工缝模板应和扶梯段模板垂直。
第四节 确保安全文明施工的措施
1、 所用钉锤和刀锯等工具，使用前均要检查是否牢固，避免脱柄、掉头。
2、 模板的支撑、立杆应加设垫木，垫木尺寸不小于100×100㎜，下面土应夯实，横拉杆必须钉牢；支撑、立杆不得连接在脚手架上；在浇筑混凝土过程中要经常检查，如发现有变形、松动等情况，要及时修整加固。
3、 拆模板时，应用长铁棒，操作人员应站在侧面，不允许在拆模的正下方行走时，要集中堆放，并将钉子扭平打弯，以防戳脚。
4、 高空拆模时，操作人员应系好安全带，并禁止站在模板的横拉杆上操作；拆下的模板应尽量用绳索吊下，不准向下乱扔；如有施工孔洞，应随时盖好或加设围栏，以防踏空跌落。
5、 应戴好安全帽，检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂身上，防止掉落伤人。工作时应集中思想，避免钉子扎脚和空中滑落。
6、 不得在脚手架上堆放模板等材料。
7、 支撑、牵杆等不得搭脚手架上，通路中间的斜撑，拉杆应放在1.8米以上处，支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢；拆模间歇，应将已拆除的模板、牵杆、支撑等运走或妥善堆放。
8、 拆除模板一般用长撬棍。应防止整块模板掉下，以免伤人。
9、 模板上有预留洞口，应在安装后盖好洞口。混凝土板上的预留洞口上，应在模板拆除后随即将洞口盖好。
10、 板安装完成后必须进行验收手续。
11、 模板拆除前要根据砼同条件养护试块强度，当砼强度达到拆模要求，经项目部技术负责人砼签字认可后，才拆除。
12、 2米以上高空设置牢固的立足操作措施。
13、 拆除区域设警戒线，并设专人监护。
14、 拆除后的模板及时清运，不能及时清运的，应分类堆放，并将钉子扭平打弯，以防戳脚。
第四章 模板工程计算书
第一节 楼板模板验算
选取板厚200㎜验算。
高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。
模板支架搭设高度为3.6米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.00米，立杆的横距d=1.00米，立杆的步距h=1.50米。梁顶托采用100×100㎜木方。
采用的钢管类型为Φ48×3.5.
一、 模板面板计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1=25.000×0.200×1.000+0.350×1.000=5.350kN/m
活荷载标准值q2=（2.000+1.000）×1.000=3.000 kN/m
面板的载面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为；
本算例中，载面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为
W=100.00×1.80×1.80/6=54.00㎝3；
I=100.00×1.80×1.80×1.80/12=48.62cm4；
(1) 抗弯强度计算
f=M/W<[f]
其中f——面板的抗弯强度计算值（N/㎜2）；
M——面板的最大弯距（N.mm）；
[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M=0.100q12
其中q——荷载设计值（kN/m）；
经计算得到M=0.100×（1.2×5.350+1.4×3.000）×0.200×0.200=0.042kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.042×1000×1000/54000=0.787N/mm2
面板的抗弯强度验算f<[f]，满足要求！
（2）抗剪计算
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.600×（1.2×5.350+1.4×3.000）×0.200=1.274kN
截面抗剪强度设计值T=3×1274.0/（2×1000.000×18.000）=0.106N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40/mm2
抗剪强度验算T<[T],满足要求！
(3)挠度计算
V=0.677q14/100EI<[V]=1/250
面板最大挠度计算值v=0.677×8.350×2004/（100×6000×486000）=0.031mm
面板的最大挠度小于200.0/250，满足要求！
二、 支撑木方的计算
木方按照均布荷载下三跨连续梁计算。
1. 荷载的计算
（1） 钢筋混凝土板自重（KN/m）：
q11=25.000×0.200×0.200=1.000KN/m
（2） 模板的自重线荷载（KN/m）：
Q12=0.350×0.200=0.070 KN/m
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（KN/m）：
经计算得到，活荷载标准值q2=（1.000+2.000）×0.200=0.600 KN/m
静荷载q1=1.2×1.000+1.2×0.070=1.284 KN/m
活荷载q2=1.4×0.600=0.840 KN/m
2. 木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯距考虑为静荷载与活荷载的计算值最大不利分配的弯距和，计算公式如下：
均布荷载q=2.124/1.000=2.124 KN/m
最大弯距M=0.1q12=0.1×2.12×1.00×1.00=0.212 KN.m
最大剪力Q=0.6×1.000×2.124=1.274KN
最大支座力N=1.1×1.000×2.124=2.336KN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性距I和截面抵抗距W分别为：
W=8.00×8.00×8.00/6=85.33㎝3;
I=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33㎝4;
(1) 木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.0212×106/85333.3=2.49 N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2，满足要求！
(2)木方抗剪计算
最大剪力的计算公式如下：
Q=0.6q1
截面抗剪力强度必须满足：
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×1274/（2×80×80）=0.299N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求！
(3)木方挠度计算
最大变形v=0.677×1.670×1000.04/（100×9500.00×3413333.5）=0.349mm
木方的最大挠度小于1000.0/250，满足要求！
三、 托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取木方的支座力P=2.336KN
均布荷载取托梁的自重q=0.096 KN/m。
托梁计算简图
托梁弯距图（KN.m）
托梁变形图（mm）
托梁剪力图（KN）
经过计算得到最大弯距M=1.201KN.m
经过计算得到最大支座F=12.979kN
经过计算得到最大变形V=1.0mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性距I和截面抵抗距W分别为：
W=10.00×10.00×10.00/6=166.67㎝3；
I=10.00×10.00×10.00×10.00/12=833.33㎝4；
（1） 顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度f=1.201×106/166666.7=7.21N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2，满足要求！
（2） 顶托梁抗剪计算
截面抗剪强度必须满足：
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×7090/（2×100×100）=1.064N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求！
（3） 顶托梁挠度计算
最大变形v=1.0mm
顶托梁的最大挠度小于1000.0/250，满足要求！
四、 扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：
R≤Rc
其中Rc—扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；
R—纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用设计值；
上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
五、 立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1． 静荷载标准值包括以下内容：
（1） 脚手架钢管的自重（KN）：
NG1=0.129×3.600=0.465kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
（2） 模板的自重（kN）：
NG2=0.350×1.000×1.000=0.350kN
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）
NG3=25.000×0.200×1.000×1.000=5.000kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1＋NG2＋NG3=5.815kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振混凝土时产生的荷载。
经过算得到，活荷载标准值NQ=（1.000+2.000）×1.000×1.000=3.000kN
3. 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
六、 立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式б=
其中N—立杆的轴心压力设计值，N=11.18kN；
ф—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到；
i—计算立杆的截面回转半径（㎝）；i=1.58
A—立杆净截面面积（㎝2）；A=4.89
W—立杆净截面抵抗距（㎝3）；W=5.08
б—钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）
[f]—钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2
10—计算长度（m）；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式（1）或（2）计算
10=kluh （1）
10=（h+2a） （2）
Kl—计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；
u—计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70
a—立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；
公式（1）的计算结果：б=115.97/mm2，立杆的稳定性计算б<[f]，满足要求！
公式（2）的计算结果；б=81.51N/mm2，立杆的稳定性计算б<[f]，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算10=klk2（h+2a） （3）
K2—计算长度附加系数，按照表2取值为1.000；
公式（3）的计算结果: б=111.38N/mm2,立杆的稳定性计算б<[f]，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接墙件，否则存在安全隐患。
第二节 梁模板验算
选取200×1500梁验算
一、 梁模板基本参数
梁截面宽度 B=200mm，
梁截面高度 H=1500mm，
H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，
对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离（即计算跨度）600mm。
梁模板使用的木方截面50×100mm，
梁模板截面侧面木方距离300mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=60000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=60000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2
二、 梁模板荷载标准值计算
模板自重=0.340KN/m2
钢筋自重=1.500KN/m3
混凝土自重=24.000 KN/m3
施工荷载标准值=2.500KN/m2
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力盒倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算式为下式中的较小值
F=0.22rct β1β1 F=0.22rcH
其中rc—混凝土的重力密度，取24.000 KN/m3
t—新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15），
取2.500h；
T—混凝土的入模温度，取20.000℃；
V—混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；
β1—外加剂影响修正系数，取1.000；
β2—混凝土坍落度影响修正系数，取0.850
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=17.740 KN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=17.740 KN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000 KN/m2
三、 梁模板底模计算
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=20.00×1.80×1.80/6=10.80㎝3
I=20.00×1.80×1.80×1.80/12=9.72㎝4
梁底模板面板按照三跨度连续计算，计算简图如下
梁底模面板计算简图
1. 抗弯强度计算公式要求：
抗弯强度计算公式要求： f=M/W<[f]
其中f—梁底模板的抗弯强度计算值（KN/m2）
M—计算的最大弯距（KN.m）
q—作用在梁底模板的均布荷载（KN/m）；
q=1.2×[0.34×0.20＋24.00×0.20×1.50＋1.50×0.20×1.50]+1.4×2.50×0.20=9.96 KN/m
最大弯距计算公式如下：
Mmax=-0.10ql2
M=-0.10×9.962×0.1502=-0.022kn.m
f=0.022×106/10800.0=2.075N/mm2
梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2，满足要求！
2. 抗剪计算
最大剪力的计算公式如下：
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足：
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.6×0.150×9.962=0.897kn
截面抗剪强度计算值T=3×897/(2×200×18)=0.374N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
面板的抗剪强度计算满足要求！
3. 挠度计算
最大挠度计算公式如下：
Vmax=0.677
其中q=0.34×0.20＋24.00×0.20×1.50＋1.50×0.20×1.50=7.718N/mm
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
v=0.677×7.718×150.04/(100×6000.00×97200.0)=0.045mm
梁底模板的挠度计算值：v=0.045小于[v]=150/250，满足要求！
四、 梁模板侧模计算
梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下
1. 抗弯强度计算
抗弯强度计算公式要求： f=M/W<[f]
其中f——梁侧模板的抗弯强度计算值（N/mm2）；
M——计算的最大弯距（kn.m）;
q——作用在梁侧模板的均布荷载（N/mm）；
q=（1.2×17.74×1.4×4.00）×1.50=40.332N/mm
最大弯距计算公式如下：
Mmax=-0.10ql2
M=-0.10×40.332×0.3002=-0.363kn.m
f=0.363×106/81000.0=4.481N/mm2
梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2，满足要求！
2. 抗剪计算
最大剪力的计算公式如下：
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足：
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.6×0.300×40.332=7.260KN
截面抗剪强度计算值T=3×7260/（2×1500×18）=0.403N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
面板的抗剪强度计算满足要求！
3. 挠度计算
最大挠度计算公式如下：
Vmax=0.677
其中q=17.74×1.50=26.61N/mm
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=0.677×26.610×300.04/（100×6000.00×729000.1）=0.334mm
梁侧模板的挠度计算值：v=0.334mm小于[v]=300/250，满足要求！
五、 穿梁螺栓计算
计算公式：
N<[N]=fA
其中N—穿梁螺栓所受的拉力；
A—穿梁螺栓有效面积（mm2）；
f—穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2
穿梁螺栓承受最大拉力N=（1.2×17.74＋1.4×4.00）×1.50×0.60/2=12.10kN
穿梁螺栓直径为14mm；
穿梁螺栓有效直径为11.6mm；
穿梁螺栓有效面积为A=105.000mm2；
穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]=17.850kN；
穿梁螺栓承受拉力最大值为N=12.100kN；
穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。
每个截面布置2道穿梁螺栓。
穿梁螺栓强度满足要求！
六、 梁模板支架搭设
高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书海参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。
模板支架搭设高度为4.8米。
基本尺寸为：梁截面B×D=200mm×1500mm，梁支撑立杆的横距（跨度方向）1=1.00米，立杆的步距h=1.20米。
梁底增加2道承重立杆。
梁顶托采用100×100mm木方。
图1 梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为φ48×3.5。
七、 模板面板计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1=25.000×1.500×0.200＋0.350×0.200=7.570KN/m
活荷载标准值q2=（2.000＋1.000）×0.200=0.600 KN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=20.00×1.80×1.80/6=10.80㎝3
I=20.00×1.80×1.80×1.80/12=9.72㎝4
(1)抗弯强度计算
f=M/W[f]
其中f—面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；
M—面板的最大弯距（N.mm）；
W—面板的净截面抵抗矩；
[f]—面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2
M=0.100q12
其中q—荷载设计值（KN/m）；
经计算得到M=0.100×（1.2×7.570＋1.4×0.600）×0.300×0.300=0.089 KN/m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.089×1000×1000/10800=8.270 N/mm2
面板的抗弯强度验算f<[f]，满足要求！
（3） 抗剪计算
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.600×（1.2×7.570＋1.4×0.600）×0.300=1.786kN
截面抗剪强度计算值T=3×1786.0/（2×200.000×18.000）=0.744 N/mm2
抗剪强度验算T<[T]，满足要求！
（3）挠度计算
v=0.677q14/100EI<[v]=1/250
面板最大挠度计算值v=0.677×8.170×3004/（100×6000×97200）=0.768mm
面板的最大挠度小于300.0/250，满足要求！
八、梁底木方计算
作用何在包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
（1）钢筋混凝土梁自重（KN/m）：
q1=25000×1.500×0.300=11.250 KN/m
（2）模板的自重线荷载（KN/m）：
q2=0.350×0.300×（2×1.500＋0.200）/0.200=1.680 KN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（KN）:
经计算得到，活荷载标准值P1=（1.000＋2.000）×0.200×0.300=0.180kN均布荷载q=1.2×11.250＋1.2×1.680=15.516 KN/m集中荷载P=1.4×0.180=0.252KN
木方计算简图
木方弯距图（KN.m）
木方变形图（mm）
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=1.68kN
N2=1.68kN
经过计算得到最大弯距M=0.928Kn.m
经过计算得到最大支座F=1.678kN
经过计算得到最大变形V=3.6mm
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=8.00×8.00×8.00/6=85.33㎝3
I=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33㎝4
（1）木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.928×106/85333.3=10.88N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2，满足要求！
（2）木方抗剪计算
截面抗剪强度必须满足：
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×1.677/（2×80×80）=0.393N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求！
（3）木方挠度计算
最大变形v=3.6mm
木方的最大挠度小于1200.0/250，满足要求！
（二）梁底顶托梁计算
托梁按照集中与均布荷载下多夸连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重q=0.096KN/m。
托梁计算简图
托梁弯距图（KN.m）
托梁变形图（mm）
托梁剪力图（kN）
经过计算得到最大弯距M=0.556KN.m
经过计算得到最大支座F=6.176kN
经过计算得到最大变形v=0.5mm
托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=10.00×10.00×100.00/6=166.67㎝3
I=10.00×10.00×10.00×10.00/12=833.33㎝4
（1）顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.556×106/166666.7=3.34N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2，满足要求！
（2）顶托梁抗剪计算
截面抗剪强度必须满足：
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×1677/（2×100×100）=0.252N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求！
（3）顶托梁挠度计算
最大变形v=0.5mm
顶托梁的最大挠度小于10000.0/250，满足要求！
九、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，
扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：
R≤Rc
其中Rc—扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；
R—纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
上部荷载没有通过纵向或横向水平传给立杆，无需计算。
十、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
σ=
其中N—立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力N1=6.18kN（已经包括组合系数1.4）
脚手架钢管的自重N2=1.2×0.149×4.800=0.858kN
N=6.176+0.858=7.034kN
φ—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查看得到；
i—计算立