悬挑式外架施工方案.doc

目 录
一、工程概况： 1
二、搭拆方案 1
三、复核计算书 8
四、附件：脚手架搭设布置图 19

1

【广西五建】 【振宁．现代鲁班20、21、23、27#楼工程《外架施工方案》】

悬挑扣件式双排外脚手架施工方案
一、工程概况：
振宁.现代鲁班小区北区23#、27#楼由南宁振宁开发有限责任公司进行开发的，位于南宁市鲁班路。本工程为地下1层，地上19层框架结构、二层至十八层为标准层，层高为3米，十九层以上是楼中楼。根据本工程特点及施工机具、材料及人力配备情况，本工程从十三层楼面开始外墙采用悬挑扣件式双排钢管脚手架，其搭设高度为29米。
二、搭拆方案
本工程外墙扣件式双排钢管脚手架施工严格按JGJ130—2001规范（2002年版）要求进行。具体要求如下：
1、悬挑双排架基本搭设要求：
⑴、钢管规格采用外径48mm，壁厚3.5焊接钢管，立杆、大横杆和斜杆的最大长度为6.5m，小横杆长度为1.5m。钢管、扣件、脚手板、安全网的材质符合规范JGJ130—2001规范要求；
⑵、采用[20a号槽钢，间距按每1.5米一根布置，悬挑部分为1.5m，在建筑主体内的长度为3m；槽钢在建筑主体内距其末端部100mm和350mm处设两根直径为14mm的圆钢“几”字形卡环固定，卡环锚入砼一定要压在楼板下层钢筋下面，并保证两侧30cm以上搭接长度。卡环安装和楼板砼浇注施工同时进行。钢管立杆落在[20a号槽钢上，立杆与槽钢连接采用在槽钢上焊接φ25凸出100mm的钢筋焊接，立杆套在钢筋上防止立杆位移。具体详见附图。
⑶、立杆横间距Lb=⒈ 05m，纵距La=⒈ 5m；
⑷、大横杆步距h=⒈ 8m，小横杆贴近立杆布置、并搭于大横杆之上，用直角扣件扣紧，每块脚手板下设小横杆，且不大于La/2；即应按五根考虑，间距La/2=0.75m；
⑸、主节点处设置一根横向水平杆，用直角扣件连接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm，靠墙一端的外伸长度0.3m。
⑹、剪刀撑设置：本工程每部挑架高为21m，不高于24m，按规范规定，在外侧立面的两端设置一道剪刀撑，并由底至顶连续设置，中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m。剪刀撑与地面夹角为45º～60º之间；剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm；剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。
⑺、连墙件：必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，本工程按二步三跨刚性连接，而每层每二步(2h)三跨(3La)用横杆钢管将外架内、外立杆与梁或预埋在砼楼板的短钢管连接加双扣件。连墙件偏离主节点的最大距离不超过30cm。
⑻、作业层、平台的栏杆的挡脚板、栏杆搭设如下图：

⑼、脚手架必须设置纵、横向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮不大于200mm的立杆上。横向扫地杆则固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
⑽、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接搭接时，立杆上的对接扣件必须交错布置；两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一杆立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。
⑾、立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。
⑿、纵向水平杆宜采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设在同步或同跨内，且在水平方向错开的距离不应小于500mm。各接头中心至主节点的距离不应大于纵距的1/3。纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。
⒀、横向水平杆的设置：在主节点必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣紧，且严禁拆除，主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。靠墙一端的外伸长度不应大于500mm。作业层上的非节点处横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。
⒁、作业层上脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120～150mm，脚手板应设在三根横向水平杆上，当其长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支撑，但应将脚手板两端与其可靠固定、严防倾翻。
⒂、脚手板可采用对接平铺或搭接铺设。对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长度130～150mm。脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，伸出横向水平杆的长度不应小于100mm，采用对接平铺，四周应用直径3.2mm的镀锌铁丝固定在横向水平杆上。作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应用3.2mm镀锌铁丝与支承杆可靠的固定。
⒃、连墙件应从低层第一步纵向水平杆处开始设置，当有困难，应采用其它可靠措施固定。
⒄、连墙件应优先采用菱形布置，亦采用矩形布置。
⒅、脚手架两端必须设置连墙件。
⒆、竹脚手板铺设：架子首层、顶层和作业层脚手板要满铺，在每段挑架的中间高度设一道安全平网。连搭几段挑架时，安全平网的间距不得大于12m。
⒇、脚手架外立杆内侧满挂2000目安全网全封闭。
2、脚手架搭设
⑴、在楼板模板上弹出卡环位置→安装卡环→（砼达到设计强度后）安装[20a号槽钢（已按要求焊好φ25钢筋）→摆放纵向扫地杆→竖立杆并与扫地杆扣紧→装扫地小横杆，并与立杆和扫地杆扣紧（固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直）→每边竖起3-4根立杆后，随即装设第一步纵向水平杆（与立杆扣接固定）→安第一节小横杆→校正立杆垂直和水平使其符合要求，按40~60N力拧紧扣件螺栓，形成脚手架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成。交圈后，再全面检查一遍脚手架质量和挑梁情况严格确保设计要求和脚手架质量→安第二节大横杆→安第二步小横杆→加设临时斜撑杆（加抛撑）上端与第二步大横杆紧扣（装设连墙件后拆除）→安第三、四步大横杆和小横杆→安装二层连墙件→接立杆→加设剪刀撑→装设作业层间横杆→铺设脚手板，绑扎防护及挡脚板、立挂安全网。
⑵、脚手架必须配合施工进度搭设，第一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。
⑶、每搭完一步脚手架，应校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度，其偏差不应超过规范的允许偏差。
⑷、开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。
⑸、当搭设至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。
⑹、顶层立杆搭接长度与立杆顶端伸出建筑物的高度应符合下列要求：
a、搭设长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。
b、立杆端部宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。
⑺、双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm。
3、脚手架检查与验收
①、 脚手架及悬挑钢梁应在下列阶段进行检查与验收：
a、悬挑钢梁安装完后及脚手架搭设前；
b、作业层上施加荷载前；
c、每搭设完10～13m高度后；
d、达到设计高度后；
e、遇有4级大风与大雨后；
f、停用超过一个月。
②、 脚手架使用中，应定期检查下列项目：
a、杆件的设置和连接、连墙件、支撑、门洞、桁架等的构造是否符合要求；
b、悬挑钢梁是否松动，底座是否松动；
c、扣件螺栓是否松动；
d、安全防护措施是否符合要求；
e、是否超载。
4、双排架拆除要求：
⑴、拆除前必须全面检查扣件，连墙杆、支撑系统是否符合构造要求，不符合要求的应先处理好，并清除杂物和障碍物后方可开始拆除。
⑵、拆除前应根据施工的需要，制订出符合实际施工需要的拆除方案，由项目经理或总工长（技术负责人）向施工队组进行技术交底和安全交底后，再进行拆除作业。
⑶、外脚手架的拆除作业，必须从上而下逐步进行，严禁上下同时作业。即由上而下，后绑先拆，先绑后折，一般情况下先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后是小横杆、大横杆、抛撑、立杆等，必要时要先加固后拆除。
⑷、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高差不应大于2步，如大于2步应设连墙杆加固。
⑸、拆至下部最后一根立杆高度时应在适当位置临时设置抛撑加固后再拆。
⑹、外架拆除严禁从高空往下抛掷钢管、扣件、脚手板等物品。拆除下来的钢管、扣件、脚手板等应分别放到卸料平台或施工电梯进料平台，由塔吊或施工电梯运至地面。拆放到卸料平台或进料平台上的钢管、扣件等应随拆随吊走。
⑺、在作业区安全坠落范围内设置围栏，警戒标志，并设专人警戒，禁止非工作人员入内。
⑻、作业区的供电线路要事先拆除或与电工联系，改道和停电后方可进行作业。
⑼、拆除脚手架大横杆、剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣。由中间操作人员将杆转向，往下方人员传递时待下方人员握牢后再放手。上下呼应，动作协调，当解至与其他作业人员有关的结扣时，应先告知对方，待对方做好防护准备后再解扣，以防坠落。
⑽、拆除过程中，要求一步一清，拆除的扣件等零碎物件不能留滞在外架上，以防坠落伤人。
⑾、拆除过程中要注意保护成品，不得损坏，如有损坏要通知有关人员修复后再拆除。
⑿、当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。
⒀、严禁采用踏步式、分段、分立面拆除法。
⒁、运到地面的杆件、物品等应及时按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。
5、脚手架防雷措施
⑴、外架用的预埋件必须用二根φ8钢筋与在建工程的防雷接地网搭焊，以便于架体避雷。
⑵、雷雨天气和六级以上大风应停止作业。
⑶、大风过后要对架上的脚手板、安全网等认真检查一次。
6、安全管理
⑴、脚手架搭设人员必须持相应的特殊工种作业证上岗；
⑵、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋；
⑶、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送砼和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备；
⑷、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：
a、主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；
b、连墙件
c、悬挑钢梁及卡环。
⑸、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；
⑹、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
三、复核计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为29.0米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×3.5，
连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设5层。
悬挑水平钢梁采用[20a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度3.00米。
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，φ14钢丝绳与建筑物拉结。
㈠、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m
活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m
荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m

　　 小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
计算公式如下:

M=3.511×1.0502/8=0.484kN.m
=0.484×106/5080.0=95.250N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:

荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×2.551×1050.04/(384×2.06×105×121900.0)=1.608mm
小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
㈡、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038×1.050=0.040kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN
荷载的计算值 P=(1.2×0.040+1.2×0.276+1.4×2.362)/2=1.843kN

　　 大横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.150×1.843×1.500=0.423kN.m
=0.423×106/5080.0=83.276N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.05mm
集中荷载标准值P=0.040+0.276+2.362=2.678kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1.146×2678.445×1500.003/(100×2.060×105×121900.000)=4.13mm
最大挠度和
V=V1+V2=4.178mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
㈢、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 　 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN
荷载的计算值 R=1.2×0.058+1.2×0.276+1.4×2.362=3.707kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；
㈣、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248
NG1 = 0.125×21.000=2.621kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35
NG2 = 0.350×5×1.500×(1.050+0.300)/2=1.772kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14
NG3 = 0.140×1.500×5/2=0.525kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.500×21.000=0.157kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.075kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN
风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.350
Uz —— 风荷载高度变化系数，建筑物高度为64米，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.700
Us —— 风荷载体型系数：Us = 1.090
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.350×1.700×1.090 = 0.454kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.85×1.4Wklah2/10
其中　 Wk —— 风荷载基本风压标准值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
h —— 立杆的步距 (m)。
㈤、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=12.71kN；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19；
　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
　　 l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m；
　　 k —— 计算长度附加系数，取1.155；
　　 u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；
　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2；
　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；
　　 —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 139.86
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=11.71kN；
　　 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19；
　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
　　 l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m；
　　 k —— 计算长度附加系数，取1.155；
　　 u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50
　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2；
　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；
　　 MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.263kN.m；
　　 —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 180.62
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
㈥、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk —— 风荷载基本风压标准值，wk = 0.454kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×4.50 = 16.200m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000
经计算得到 Nlw = 10.296kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 15.296kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95；
A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf = 95.411kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到 Nl = 15.296kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!采用三个抗滑扣件抗滑，才能满足要求。

连墙件扣件连接示意图
㈦、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算
悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

悬臂单跨梁计算简图
支座反力计算公式

支座弯矩计算公式

C点最大挠度计算公式

其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。
本工程算例中，m = 1500mm，l = 3000mm，ml = 300mm，m2 = 1350mm；
水平支撑梁的截面惯性矩I = 1780.40cm4，截面模量(抵抗矩) W = 178.00cm3。
受脚手架作用集中强度计算荷载 N=1.2×5.08+1.4×4.73=12.71kN
水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.2×28.83×0.0001×7.85×10=0.27kN/m
k=1.50/3.00=0.50
kl=0.30/3.00=0.10
k2=1.35/3.00=0.45
代入公式，经过计算得到
支座反力 RA=32.907kN
支座反力 RB=-6.682kN
最大弯矩 MA=21.269kN.m
抗弯计算强度 f=21.269×106/(1.05×178000.0)=113.799N/mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
受脚手架作用集中计算荷载 N=5.08+4.73=9.80kN
水平钢梁自重计算荷载 q=28.83×0.0001×7.85×10=0.23kN/m
最大挠度 Vmax=7.365mm
按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即3000.0mm
水平支撑梁的最大挠度小于3000.0/400,满足要求!
㈧、悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用[20a号槽钢U口水平,计算公式如下

其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

经过计算得到 b=570×11.0×73.0×235/(2700.0×200.0×235.0)=0.85
由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.726
经过计算得到强度 =21.27×106/(0.726×178000.00)=164.52N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算 < [f],满足要求!
㈨、锚固段与楼板连接的计算:
1.水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6.682kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[6682×4/(3.1416×50×2)]1/2=10mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
㈩、建筑物主体承压梁验算
本工程钢悬挑梁支承处的周边均框架梁或连系梁，梁截面宽×高为250MM×500 MM，C25砼，梁底配2Ф16，两边支座配2Ф22，梁跨度6米，悬挑钢间距1.5米。按梁两端为固端验算。
钢悬挑梁传来集中荷载：P＝32.90KN；按四等分布置于梁上。见计算简图。
砼梁自重：G1＝0.25×0.5×24＝3.0 KN/M；
砌块自重：G2＝0.19×3.1×11.8＝6.95KN/M；
粉刷自重：G3＝0.02×3.1×20×2＝2.48KN/M；
梁支座弯距：M＝[2×（6÷1.5）2＋1]×32.9×6÷（24×6÷1.5）＋（3＋6.95＋2.48）×62÷12＝105.15KN.M, 实配2Ф22，查表得可承受弯矩115KN.M，满足要求。
梁跨中最大弯距：M＝[（6÷1.5）2-1]×32.9×6÷（24×6÷1.5）＋（3＋6.95＋2.48）×62÷24＝49.49KN.M，实配2Ф16，查表得可承受弯矩53KN.M，满足要求。
四、附件：脚手架搭设布置图
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