东莞市道滘镇南丫大桥11.doc

东莞市道滘镇南丫大桥11#-15#桥墩盖梁
支模方案
一、工程概况
南丫大桥11#-15#桥墩盖梁截面最大尺寸为140*140CM，盖梁底离地高一般为3~4M。
二、施工准备
1、技术准备：进行技术交底，熟悉结构构造、细部节点要求，了解施工工艺规定，未经交底或培训不得上岗进行施工作业。
2、机具准备：砂轮切割机四台、木工台锯十二台。垂直运输采用塔吊和提井架。
3、材料准备：本工程施工需要的主要材料：1220×1930门架、φ48×3.5钢管、50×80×2000枋木、18mm厚胶合板、可调托盘、φ12对拉螺栓
4、施工条件准备：门式架搭设场地平整,在搭设面上加设厚度大于50mm的垫板。
四、施工方法
1、门架及模板搭设
1.1、门架搭设顺序：铺放垫木→拉线放底座→自一端开始立门架，并随即装剪刀撑→装水平梁架→装通长大横杆（用φ48×3.5钢管）→照上述步聚逐层向上安装→装加强整体刚度的长剪刀撑（用φ48×3.5钢管）→装托盘。
1.2、模板安装顺序：装梁底楞木→铺梁底板→支梁侧模→装楼板楞木→铺楼板底模→装梁对拉螺栓。
1.3、梁底模板、梁侧模采用18厚胶合板，梁模大楞采用φ48×3.5双钢管，梁侧立档50×80松木枋@250mm,侧模板采用φ12间距450的对拉螺栓拉结限位。梁支架采用MF1219型、立杆φ42×2.5门式架交叉搭设，沿梁纵向交叉错开距离500mm，即跨距500mm。
1.4、楼板模板采用18mm厚的胶合板，梁顶托采用双钢管48×3.5mm，小楞采用50mm×80mm×2000mm松木枋，小楞间距250mm。楼板模板支架采用双排MF1219型、立杆φ42×2.5门式架搭设成桁架，门架按跨距500mm搭设成桁架，桁架平行排列拉结成满堂红架，排距为500mm。桁架之间可采用φ48×3.5钢管或拉结杆剪刀连接加强其刚度。每排立杆设两道φ48×3.5水平钢管或拉结杆与混凝土柱连接。第一道距地面300mm。门架、调节架及可调托座应根据支撑高度设置，支撑架底部可采用固定底座及木楔调整标高。可调底座调节螺杆伸出长度不宜超过200mm。当超过200mm时，一榀门架承载力设计值，即本规范（5.2.1-5）式Nd应根据可调底座调节螺杆伸出长度进行修正：伸出长度为300mm时，应乘以修正系数0.90，超过300mm时，应乘以修正系数0.80。模板支撑架的高度调整宜以采用可调顶托为主。在门架两侧设置交叉支撑，每根斜向支撑均连跨两跨门架，水平架设置在其设置层面内应连续设置，每隔15m的间距设置水平剪刀撑。
2、技术要求：
2.1、门架搭设时严格控制首层门架的垂直度。上下门架之间要对齐。
2.2、门架下部每立杆要加设通长的大横杆（用φ48×3.5钢管用扣件与门架立杆卡牢），沿高度3m再加设通长的大横杆。以加强整个桁架的稳定性。
.2.3、每排桁架纵横应设置通长剪刀撑（用φ48×3.5钢管用扣件与门架立杆卡牢），高度和宽度分别为2至4个步距与架距，与地面夹角为45º至60º。
2.4、为避免架子发生横向偏斜，要及时将架体的大横杆与已成型的混凝土柱或墙连接。连接点最大间距水平方向不大于6m，连接高度为3m。
2.5、模板安装前，应先在制作场按图纸要求将梁模先予制作。并编排梁号，以便安装和整理。
2.6、板模板安装时，先在次梁模板的外侧弹水平线，其标高为楼板板底标高减去模板厚和搁栅（大、小楞木）高，再按墨线钉托木，并在侧板木档上钉竖向小木方顶托木，然后放置搁栅（大楞木），再在大楞木上铺垂直铺设小楞木。铺设板模板从一侧向另一侧密铺，在两端及接头处用钉钉牢，其他部位少钉，以便拆模。
2.7、模板拆除，应先拆除支架，再拆梁模板，最后拆除板模板。可先将顶步门架拆除，暂留下二步门架作为拆模的操作脚手架。待模板拆除后，再将剩留的门架拆除。拆除后的模板应按编号分别堆放。
计算书
梁模板门式脚手架支撑计算书

门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。

按框架梁最大尺寸为1400mm×1400mm来计算，脚手架搭设高度为4米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。
搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 0.50米。双排搭设，排距0.5米。
门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。
门架立杆采用42.0×2.5mm钢管，立杆加强杆采用42.0×2.5mm钢管。
每榀门架之间的距离0.50m，梁底木方距离200mm。
梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。
梁顶托采用双钢管48×3.5mm。

1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆
图1 计算门架的几何尺寸图

一、梁底木方的计算

木方按照简支梁计算。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1 = 1.2×25.500×1.400×1.400=59.98kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.340×1.400×(2×1.400+0.350)/0.350=3.06kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000×1.400=2.800kN/m

经计算得到，木方荷载计算值 Q = 59.98+3.06+1.4×2.800=66.96kN/m
2.木方强度、挠度、抗剪计算
经过计算得到最大弯矩 M= 0.679kN.m
经过计算得到最大支座 F= 1.378kN
经过计算得到最大变形 V= 4.8mm
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；
I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.679×106/53333.3=12.73N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1.378/(2×50×80)=0.517N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形 v =4.8mm
木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!
二、梁底托梁的计算
梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。
经过计算得到最大弯矩 M= 0.569kN.m
经过计算得到最大支座 F= 6.917kN
经过计算得到最大变形 V= 0.6mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 10.16cm3；
截面惯性矩 I = 24.38cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.569×106/1.05/10160.0=53.34N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁挠度计算
最大变形 v = 0.6mm
顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!
三、门架荷载标准值

作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。

1 门架静荷载计算

门架静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：
门架(MF1219) 1榀 0.224kN
交叉支撑 2副 2×0.040=0.080kN
水平架 5步4设 0.165×4/5=0.132kN
连接棒 2个 2×0.006=0.012kN
锁臂 2副 2×0.009=0.017kN
合计 0.465kN
经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.465 / 1.950 = 0.238kN/m

(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)
剪刀撑采用48.0×3.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：
tg=(4×1.950)/(4×0.900)=2.167
2×0.038×(4×0.900)/cos/(4×1.950)=0.085kN/m
水平加固杆采用48.0×3.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为
0.038×(1×0.900)/(4×1.950)=0.004kN/m
每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m；
(1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m
每米高的附件重量为0.020kN/m；
每米高的栏杆重量为0.010kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.156kN/m

经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.394kN/m。

2 托梁传递荷载

托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。
从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为
第1榀门架两端点力2.854kN，2.854kN
第2榀门架两端点力6.917kN，6.917kN
第3榀门架两端点力6.917kN，6.917kN
第4榀门架两端点力2.854kN，2.854kN
经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 13.833kN。

四、立杆的稳定性计算

作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
N = 1.2NGH + NQ
其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.394kN/m；
　　 NQ —— 托梁传递荷载，NQ = 13.833kN；
　　 H —— 脚手架的搭设高度，H = 2.3m。
经计算得到，N = 1.2×0.394×2.300+13.833=14.921kN。

门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 14.92kN；
　　 Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；

一榀门架的稳定承载力设计值公式计算

其中 —— 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.477；
　　 k —— 调整系数，k=1.13；
　　 i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.88cm；
　　 I —— 门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm4；
　　 h0 —— 门架的高度，h0=1.93m；
　　 I0 —— 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4；
　　 A1 —— 门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2；
　　 h1 —— 门架加强杆的高度，h1=1.54m；
　　 I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，I1=6.08cm4；
　　 A —— 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.20cm2；
　　 f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。
Nd调整系数为0.8。
经计算得到，Nd= 0.8×60.669=48.535kN。
立杆的稳定性计算 N < Nd,满足要求!