脚手架施工方案-----小慧.doc

岳麓大道西延拓改工程 脚手架施工方案

目 录

一、工程概况
二、施工工艺
三、构造要求及技术措施
四、安全防护措施
五、脚手架搭设作业注意事项及维护和管理
六、安全管理措施
七、脚手架拆除
八、脚手架计算书

 一、 工程概况
岳麓大道西延拓改工程（岳麓收费站综合楼、交警宿舍、交警值班室、门卫）由长沙市先导城市建设投资有限公司开发，长沙市勘察设计研究院勘察，湖南省交通规划勘察设计院设计，湖南和天项目管理有限公司监理，长沙市建设工程质量监督站负责施工质量监督、长沙市建设工程安全监督站负责施工安全监督，湖南省沙坪建筑有限公司承担土建和水电施工。
本工程位于长益高速公路桩号K14+200处，岳麓收费站综合楼建筑面积4052㎡、岳麓收费站交警宿舍建筑面积226㎡、岳麓收费站交警值班室建筑面积189㎡、岳麓收费站门卫建筑面积35㎡；岳麓收费站综合楼为3层框架结构，岳麓收费站交警宿舍、岳麓收费站交警值班室、岳麓收费站门卫均1层砖混。
二、 施工工艺
外架脚手架方案是施工方案中的重中之重，它关系着工程是否能保证顺利施工，也是工程安全施工的重要保证。针对本工程的结构外形及工程实际需要，决定落地双排钢管脚手架。
2、脚手架搭设程序：
设置纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→第一步纵向扫地杆→第一步横向扫地杆→连墙杆→第二步纵向扫地杆→第二步横向扫地杆……
3、材料要求
、脚手架选用ф48×3.0，钢材为Q235A钢，表面平整光滑，无裂纹分层、压痕、划道和硬弯，面层有防锈层，无严重锈蚀现象，两端面平整，严禁使用有孔的钢管。
、扣件使用锻造构件，且不得有裂纹、气孔，不得使用砂眼或其它影响的锻造缺陷，贴合面与钢管接触良好，活动灵活，螺栓不得滑丝，整个扣件应有防锈处理，表面干净。
、脚手板的强度必须满足规范要求，采用硬木垫板，铁板垫脚，按规范要求选用。
三、构造要求及技术措施
、立杆:内侧立杆顶端紧抵外部连续梁底部,下端则放在外部连续梁上部并与内侧纵向扫地杆连接。外侧立杆顶端高出结构檐口上皮1.5m，并与外侧纵向扫地杆连接，底部则与外侧纵向扫地杆连接，内侧立柱上、下端均设垫块，其厚度不小于5cm，布设必须平稳，不得悬空。外侧立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm。
、大横杆：它置于小横杆之下、立柱内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于三跨、不小于6m，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，且不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm 。
、小横杆：立杆与大横杆相交处需设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手架搭设之需要，可于两立柱间在等间距增设1—2根小横杆，其最大间距≦75cm。小横杆伸出处外排大横杆边缘距离≧10cm；伸出内侧大横杆长度≦44cm，上、下层小横杆应在立柱处错开布置，同层的相临小横杆在立柱处相向布置。
、纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底部下皮20cm处的立杆上，横向扫地下则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。
、剪刀撑：本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同时搭设，用通长剪力撑沿架高连续布置。
剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与水平介于450—600之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪力撑一根斜杆扣在立柱上，另一斜杆口在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中增加2—4个扣结点。所有固定点距主节点距离≦15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距第七层楼面的高度控制在30cm内。剪刀撑杆件连接采用搭接，其搭接长度≧100cm，并用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板之边缘至柱端距离≧10cm。
横向斜撑在主楼脚手架部位，在同节内，由上至下呈“之”字型，在里、外排立柱之间上下连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。除拐角处设横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道，并每隔4层采用上墙斜撑加强一次。
、脚手板：脚手板采用竹架板，在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层。首层满铺一层脚手板，以上每隔三层也应满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。
脚手板设置在3根横向水平杆上，并在两端8cm处用镀锌铁丝箍绕2圈固定以防止倾翻。脚手板应平、稳、满铺，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均≦15cm。靠墙侧的脚手板离墙距离≦15cm。拐角处两个方向的脚手板4重叠放置，避免出现探头及空挡现象。
、连墙件：采用水平挑杆、吊索，内侧纵向水平杆与外挑连续梁结合连接方式。在连续梁每隔3米预埋φ6钢筋，再将此筋与纵向水平杆连接。
、内墙体砌筑及室内装饰脚手架采用活动架凳搭设，顶棚装饰采用钢管满堂脚手架或可移动式脚手架平台。
7、横距1.05m ,立距1.8m，步距1.8m，斜撑距1.8m。
防护栏杆：每步均设置一道防护栏杆，离操作面高1.2m,防护栏杆在主体施工时不随外架上升拆除，以备作装饰阶段防护栏杆作用。
8、架体与建筑物的连接。、为方便装修施工，避免外墙留架眼，采用在梁顶面每隔2米预埋φ12钢筋与架体连接。、φ48短钢管与梁侧顶紧。所有连接点按两步三跨间距呈梅花点布置。
四、 安全防护措施
、每隔三层设一道缓冲层满铺竹架板与架子绑扎牢固。
、防护层满铺竹架板并与架子绑扎牢固。
、所有架子外侧满挂密目安全平网和立网全封闭作业，安全网下口与外架连接密实不留空挡，脚手架每隔四步架设一道连墙撑。
、每隔8层设立一道斜挑防护，安全网兜底。
、电梯井洞口防护措施：电梯井口设置不低于1.2m高的开启式防护门，用φ12的螺纹钢筋、水平间距30cm，竖向间距40cm焊制而成，并在防护门上刷漆、上锁、挂牌。
电梯井筒内每隔一层在入口处设置一个用Φ25钢筋、钢管及木板搭设的平台，中间一层用钢筋支托安全网一道，网上及平台均不得存有杂物。电梯井内不准做垂直运输通道或垃圾通道。
、结构临边防护措施：在结构四周边线内50cm处设置全封闭式护身栏；使用材料采用φ48钢管。其高度不低于1.2m，立杆间距≦2.5米，竖向每隔0.6m设一道通长大横杆，每隔一根立杆设一道三脚架。
沿管长方向刷红白相间油漆、挂醒目标志牌；临边四周1m范围内不准堆料及停放机具。
、楼梯间防护措施：楼梯侧边用脚手架做安全防护，架子立管从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m高护身栏，侧边底部设18cm高的挡脚板。
、外用门式提升机前及底层出入口均搭设3×4m的防护棚，入口处挂安全及消防宣传标牌；场内施工通道搭设安全遮护棚，双层缓冲全封闭防护。
、防雷避电措施：采用避雷针与大横杆连接、接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。
避雷针共设置4根，采用φ12镀锌钢筋制作，高度不小于1m ,设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。
接地线用40×4的镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连为一体。接地线的连接应保证接触牢靠，与立杆连接时应用2道插栓卡连接，螺丝加弹簧垫圈以防松动并保证接触面不小于10mm2，同时将表面油漆及氧化层清除。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置一个，位置不得选在人们经常走到的地方以避免跨步电压的危害、防止接地线遭机械伤害。
、脚手板上的使用荷载严格控制不超过200㎏/M2，严禁留探头长度大于150㎜的探头板，外架与各层楼平齐。
卸料平台的搭设：所卸荷载，宜考虑卸料平台利用钢管斜撑将力传递外墙结构上，这样即使架子不受集中外力影响。
卸料平台每隔1.7m设一个斜撑点，每个斜撑点由一根ф48钢管承担。
按每层因地制宜搭设卸料平台，长3.5m，宽3.0m，卸料平台利用钢管斜将力传递外墙结构上，并设活动防护门，挂好荷载限载提示标志，限载600Kg。
五、 脚手架搭设作业注意事项及维护和管理：
、底立杆应按立杆接长要求选择不同长度的钢管交错设置，至少有两种适合的不同长度的钢管作立杆。
、在设置第一排连墙件前，应每隔6跨设一道挑撑以确保架子稳定。
、连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过2步。
、对接竹脚步手板时，对接处的两侧必须设置间横杆。
、作业层的栏杆和挡脚板设在立杆的内侧。
、控制扣件螺栓扭力矩。
、扣件、螺栓螺母等小配件要及时清理。
、手架料和构件，零件要及时回收，分类整理，分类存放。
、弯曲的钢杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的、零件要及时更换。
、搬运长钢管时，应采取措施防止弯曲。
、扣件要涂油，扣件、螺栓、螺母、垫板，连接件插销等小配件，在安装脚手架后，多余的小配件要及时收回存放。在拆卸脚手架时，散落的小配件要及时收捡起来。
六、 安全管理措施
工程架子安全领导小组
机构图
组长：熊星亮
副组长：范利民
总施工：徐一平
安全员：谢培
材料员：肖锋杰
施工员：彭沛
架子工班组长：喻俊龙

、 脚手架搭设人员必须持证上岗。
、 戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋，地面设围栏和警戒标志，派专人看守，严禁非操作人员入内。
、作业层上的施工荷载符合设计要求，不允许超载。
、不得将模板支架，泵送砼的输送管固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。
、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时停止脚手架作业。
、脚手架使用期间，主节点的纵、横向水平杆、纵横向扫地杆，连墙件应安装牢固。
、脚手架的杆件、扣件不允许随意拆除。
、在脚手架上进行电、气焊作业时，设立防火措施，派专人看守。
七、 脚手架的拆除
拆除脚手架时，地面安排安全人员值班。程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则逐层进行。要做到一步一清、一杆一清，严禁上下同时作业，拆除脚手架大横杆，剪刀撑时，应先拆中间扣再拆两头扣，先拆拉杆、脚手板、剪力撑、斜撑，而后拆小横杆，大横杆、立杆等。不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架，由中间操作人员往下顺杆子，从脚手架拆下来的钢管、扣件、脚手板等必须分类码堆，用搭吊转至地面。拆底层架时，脚手架要加抛撑，先加固后拆除。
八、脚手架计算书
落地式扣件钢管脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为36.0米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.80米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米，小横杆水平间距0.9米。
采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.60米。
施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。
一、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.800/3=0.090kN/m
活荷载标准值 Q=2.000×1.800/3=1.200kN/m
荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.090+1.4
1.200=1.834kN/m

小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
计算公式如下:

M=1.834×1.0502/8=0.253kN.m
=0.253×106/4491.0=56.281N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:

荷载标准值q=0.038+0.090+1.200=1.328kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×1.328×1050.04/(384×2.06×105×107780.0)=0.947mm
小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
二、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038×1.050=0.040kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050×1.800/3=0.094kN
活荷载标准值 Q=2.000×1.050×1.800/3=1.260kN
荷载的计算值 P=(1.2×0.040+1.2×0.094+1.4×1.260)/2=0.963kN

大横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×(1.2×0.038)×1.8002+0.267×0.963×1.800=0.475kN.m
=0.475×106/4491.0=105.702N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677×0.038×1800.004/(100×2.060×105×107780.000)=0.12mm
集中荷载标准值P=(0.040+0.094+1.260)/2=0.697kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1.883×697.410×1800.003/(100×2.060×105×107780.000)=3.45mm
最大挠度和
V=V1+V2=3.572mm
大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038×1.800=0.069kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050×1.800/2=0.142kN
活荷载标准值 Q=2.000×1.050×1.800/2=1.890kN
荷载的计算值 R=1.2×0.069+1.2×0.142+1.4×1.890=2.899kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1146
NG1 = 0.115×36.000=4.126kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15
NG2 = 0.150×4×1.800×(1.050+0.300)/2=0.729kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3 = 0.150×1.800×4/2=0.540kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.800×36.000=0.324kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.719kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.000×2×1.800×1.050/2=3.780kN
风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.350
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250
Us —— 风荷载体型系数：Us = 1.210
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.350×1.250×1.210 = 0.371kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×5.719+0.85×1.4×3.780=11.361kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×5.719+1.4×3.780=12.154kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.85×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
h —— 立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.371×1.800×1.800×1.800/10=0.257kN.m
五、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=12.154kN；
　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.ȶ0cm；
　　 k —— 计算长度附加系数，取1.155；
　　 u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
　　 l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；
　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
—— 由长细比，为3118/16=196；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190；
　　 —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =12154/(0.19×424)=151.262N/mm2；
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=11.361kN；
　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
　　 k —— 计算长度附加系数，取1.155；
　　 u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
　　 l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；
　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
—— 由长细比，为3118/16=196；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190；
　　 MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.257kN.m；
　　 —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =11361/(0.19×424)+257000/4491=198.648N/mm2；
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
六、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.593kN；
　　 NQ —— 活荷载标准值，NQ = 3.780kN；
　　 gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.115kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 67.399米。
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.593kN；
　　 NQ —— 活荷载标准值，NQ = 3.780kN；
　　 gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.115kN/m；
　　 Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.216kN.m；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 39.712米。
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk —— 风荷载标准值，wk = 0.371kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×3.60 = 12.960m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000
经计算得到 Nlw = 6.723kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 11.723kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0.95；
A = 4.24cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf = 82.709kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到 Nl = 11.723kN大于扣件的抗滑力8.0kN，采用双扣件抗滑，承载力为12KN能满足要求。

连墙件扣件连接示意图
八、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (kPa)，p = N/A；p = 48.62
N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 12.15
A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25
fg —— 地基承载力设计值 (KPa)；fg = 14300.00
地基承载力设计值应按下式计算
fg = kc × fgk
其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00
fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 14300.00
顶板承载力的计算满足要求!施工时立杆下端部使用可调下托支撑在木枋上，保证受力面积不小于0.25m2。

悬挑卸料平台计算书
计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。
悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度3.50m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3.00m。
次梁采用[16a号槽钢U口水平，主梁采用[16a号槽钢U口水平，次梁间距1.00m。
容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN。
一、次梁的计算
次梁选择[16a号槽钢U口水平，间距1.00m，其截面特性为
面积A=21.95cm2,惯性距Ix=866.20cm4,转动惯量Wx=108.30cm3,回转半径ix=6.28cm
截面尺寸 b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm
1.荷载计算
(1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/m2；
Q1 = 0.30×1.00=0.30kN/m
(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2；
Q2 = 2.00×1.00=2.00kN/m
(3)型钢自重荷载 Q3=0.17kN/m
经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.30+2.00+0.17) = 2.96kN/m
经计算得到，活荷载计算值 P = 1.4×10.00=14.00kN
2.内力计算
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下

最大弯矩M的计算公式为

经计算得到，最大弯矩计算值 M = 2.96×3.002/8+14.00×3.00/4=13.83kN.m
3.抗弯强度计算

其中 x —— 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
经过计算得到强度 =13.83×106/(1.05×108300.00)=121.65N/mm2；
次梁的抗弯强度计算 < [f],满足要求!
4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]

其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

经过计算得到 b=570×10.0×63.0×235/(3000.0×160.0×235.0)=0.75
由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.688
经过计算得到强度 =13.83×106/(0.688×108300.00)=185.53N/mm2；
次梁的稳定性计算 < [f],满足要求!
二、主梁的计算
卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择[16a号槽钢U口水平，其截面特性为
面积A=21.95cm2,惯性距Ix=866.20cm4,转动惯量Wx=108.30cm3,回转半径ix=6.28cm
截面尺寸 b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm
1.荷载计算
(1)栏杆自重标准值：标准值为0.15kN/m
Q1 = 0.15kN/m
(2)型钢自重荷载 Q2=0.17kN/m
经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.15+0.17) = 0.38kN/m
经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为
P1=(1.2×(0.30+2.00)×0.50×3.00/2+1.2×0.17×3.00/2)=2.37kN
P2=(1.2×(0.30+2.00)×1.00×3.00/2+1.2×0.17×3.00/2)=4.44kN
P3=(1.2×(0.30+2.00)×1.00×3.00/2+1.2×0.17×3.00/2)+14.00/2=11.44kN
P4=(1.2×(0.30+2.00)×1.00×3.00/2+1.2×0.17×3.00/2)=4.44kN
P5=(1.2×(0.30+2.00)×0.25×3.00/2+1.2×0.17×3.00/2)=1.34kN

2.内力计算
卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。

悬挑卸料平台示意图

悬挑卸料平台主梁计算简图

经过连续梁的计算得到

主梁支撑梁剪力图(kN)

主梁支撑梁弯矩图(kN.m)

主梁支撑梁变形图(mm)

外侧钢丝绳拉结位置支撑力为10.35kN
最大弯矩 Mmax=9.70kN.m
3.抗弯强度计算

其中 x —— 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
经过计算得到强度 =9.70×106/1.05/108300.0+6.06×1000/2195.0=88.05N/mm2
主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求!
4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]

其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

经过计算得到 b=570×10.0×63.0×235/(3500.0×160.0×235.0)=0.64
由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.638
经过计算得到强度 =9.70×106/(0.638×108300.00)=140.33N/m