湘江城市花园1234#外架专项施工方案.doc

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施工方案报审表
工程名称：XX　　　 编号：

致：　　XX　（监理单位）
我方已根据施工的有关规定完成了1、2、3、4#楼外架工程施工方案 的编制工作，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予审查。
附： 《1、2、3、4#楼外架工程施工方案》

承包单位（章） 广西建工集团
第二安装建设有限公司
项 目 经 理
日 期
专业监理工程师审查意见：

专业监理工程师
日 期
监理工程师审核意见：

项目监理机构 （章）
总监理工程师
日 期
XX楼工程

外架工程施工方案

编 制：
审 核：
批 准：

编制单位： XX
编制日期：

项目总监理工程师审批意见：
监理单位（章）：

建设单位现场代表意见：
建设单位（章）：

目 录
一、编制依据 3
二、工程概况 4
二、脚手架搭设施工布置及准备 4
（1）、脚手架的用材和规格 4
（2）、外脚手架方案的确定 4
三、脚手架搭设施工工艺 5
(一)、落地式钢管脚手架搭设施工工艺 5
（二）、悬挑式钢管脚手架的搭设施工工艺 8
四、 外脚手架的设计与计算 12
（一）、双排落地式脚手架计算 12
（二） 、型钢悬挑式脚手架计算 22
（三）、安全通道防护棚计算 31
五、施工技术要求 43
六、安全技术要求 44
七、脚手架的拆除 45

一、编制依据
1、XXX楼工程设计施工图纸
2、湘江城市花园施工组织设计
3、《建筑施工手册》（第四版）
4、《建筑施工扣件式钢管脚手架》（JGJ130-2001，2002年版）
5、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）
6、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）
二、工程概况
建设单位：XX
设计单位：XX
监理单位：XX施工单位：XX
本工程为XX地产项目，建筑总层数为18层（地下一层），建筑高度为1、2#楼53.6m，3、4#楼52.9m，建筑结构形式为框架剪力墙结构，耐火等级均为二级；框支剪力墙结构形式；抗震设防烈度为6度；屋面防水等级：二级；地下室防水等级为二级；配电房防水等级为一级。总建筑面积为:49661.6㎡。
二、脚手架搭设施工布置及准备
（1）、脚手架的用材和规格
选用φ48.3×3.6的钢管及其配套的扣件。用于立杆、大横杆和斜杆的钢管长度以4-6m为宜，小横杆采用1.8m为宜。轧头等钢管扣件和质量应符合建设部《钢管脚手架扣件标准》要求，并且扣件与钢管贴面接触良好。扣件抗滑系数以扣件进场后实际测试结果为准。悬挑支承梁采用16#槽钢（18#工字钢），斜拉钢丝绳选用6×19绳芯1的φ17钢丝绳。所用材料均有出厂证明和合格证。
（2）、外脚手架方案的确定
本工程1234#楼有地下室一层，主楼18层,结合本工程结构形式，实际施工特点，建筑物四周搭设落地式的扣件式双排钢管脚手架，外架从地下室承台面开始搭设至标准层1层(标高-6.5m~17.4m)；上部采用悬挑脚手架，侧悬挑起步在6层~屋面(17.4~34.8m),悬挑第二次起步在12层（34.8m~56m),横杆间距1.8m，纵距1.2m，离墙距离为0.30m（大样图示为20 cm），此架为一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时兼作安全防护（只能用作安全防护）。3#楼南侧距离马路较近，需要搭设4米×5.5米安全通道。
三、脚手架搭设施工工艺
(一)、落地式钢管脚手架搭设施工工艺
落地式脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实、硬化→材料配备→定位设置底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→连墙杆→挡脚手板→扎防护栏杆→扎安全网
定距定位：根据构造要求在建筑物四周用尺量出由外立杆离墙的距离，并做好标记。垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺设平稳，不得悬空。
（1）、地基处理：搭设场地必须平整。因地下室工程防水的需要，在脚手架开始搭设的时候，地下室回填土未回填，即脚手架基础直接落到地下室底板地基上。因此，先在脚手架外围开挖一道排水沟,排除雨水,再对基础素土夯实,浇灌80厚C15砼垫层.在基础上设置垫板，其厚度不小于50mm，布设必须平稳，不得悬空。
（2）、立杆:全楼脚手架采用双排单立杆，立杆顶端高出结构檐口上皮1.5m。立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm。
（3）、大横杆：大横杆至于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧，其长度大于3跨，不小于6m，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步，同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm。
（4）、小横杆:每一立杆与横杆相交处，都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧，在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱间距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间等间距增设小横杆。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm，伸出里排大横杆在立柱处相向布置。
（5）、纵横向扫地杆：纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。
（6）、剪刀撑：本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45°左右。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2-4个扣接点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度不小于100cm，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离不小于10cm.
（7）、脚手板：脚手板采用竹夹板，厚5cm，宽30cm，长度不小于3m。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层。首层满铺一层脚手板，以上每隔四层（10米满铺）也要满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。脚手板设置在3根横向水平杆上，并在两端用铁丝固定。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15cm。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15cm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头和空挡现象。在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙杆可靠连接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。
双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内外排两立杆的连线要与墙面采用刚性连接。
脚手架搭设采用双排单立杆。立杆离结构外沿0.3m，横距为0.8m，纵距为1.5m，大横杆步距为1.8m.
（8）、连墙件：连墙件采用刚性连接，垂直间距为3.6（按实际层高设置）,水平间距为4.5m，连墙杆用ф48.3×3.6的钢管，它与脚手架和建筑物的连接采用直角扣件。连墙件横竖向顺序排列，均匀布置，与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于30cm）。连墙杆伸出扣件的距离应大于10cm。底部第一根大横杆就开始布置连墙杆，靠近框架柱的小横杆可直接作连墙杆用。
（9）、防护设施：脚手架要满挂全封闭式的密目安全网采用1.8×6.0米的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下部架处设一道水平兜网。在架内高度3.6m处设首层平网，往上每隔5步距设隔层平网，施工层应设随层网。作业层脚手架立杆于0.6m及1.2m处设有两道防护栏杆，底部侧面设18cm高的挡脚板。相隔0.8m,两侧用脚手板绑扎，并用安全网封闭维护。
（二）、悬挑式钢管脚手架的搭设施工工艺
（1）型钢悬挑梁的预埋
在建筑物楼层正对脚手架立杆处设置两道（三道）预埋，一道设置在离外墙面0.1m处，另一道设置在离外墙面1.9m处。（工字钢尾部0.2m处，两道相距0.2m）预埋材料采用直径为16mm的圆钢环。
悬挑梁因其需承受脚手架荷载，在脚手架施工过程中是不得拆除的，如遇剪力墙与砖墙时，为留置悬挑梁，需在剪力墙或砖墙处预留出悬挑梁的位置，可采用预留木盒或包裹杂物的方法，如采用包裹杂物宜采用袋状物，包裹强度以悬挑梁能取出为标准。
（2）立杆与型钢的连接
立杆与型钢的连接采用如下做法：在型钢上立杆固定的相应位置预先焊接短水管或短Ф25钢筋（宜到现场拉通线焊接）。
2.脚手架的卸荷
（1）悬挑脚手架的卸荷
悬挑脚手架一次搭设为六层楼高度，即17.4米；其上的脚手架必须重新设置悬挑梁，并重新进行搭设。
（2）建筑物转角的悬挑
转角预留需预留悬挑梁，但由于转角的特殊性（有结构柱），无法预留悬挑型钢梁，故需在转角处采用钢管支撑代替悬挑型钢梁。做法是先在适当的位置预埋一根短钢管，钢管必须插入梁底，埋深不小于25cm，露头15～20cm（连墙件设置预埋方法可按此法），以预埋钢管为基础，挑出一道钢管作为挑架作业的起步平台与桁架的横向水平管，在横向水平管上的立杆两端，设置两道钢管斜撑，钢管斜撑一端与水平管扣接，另一端作用在下一层的楼板上，所有的钢管支撑的根部必须用钢管将其连接起来并至少连接两道，以保证刚度、强度不低于悬挑型钢梁的强度。3.脚手架杆件搭设构造要求
（1）脚手架技术参数
脚手架宽1200mm，内立柱离建筑物距离200mm，步距1800mm（首步1500mm）。
（2）搭设顺序
搭设支撑梁、搭设纵向水平管、搭设横向水平管、搭设抛撑、搭设立柱搭设第二步纵向水平杆、搭设第二步横向水平管……
脚手架排底的时候，首先必须在转角、门窗和开口处设置立杆并依次向其它位置展开。
（3）立杆的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱节点不应设置在同步同跨内，两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。
（4）脚手架支撑的设置
A 脚手架应设置剪刀撑与横向支撑。
B 脚手架应按规范规定设置连续剪刀撑，每道剪刀撑跨越立柱的根数为4～6根之间。每道剪刀撑宽度不应小于两个。
（5）铺设脚手板
A 脚手架外侧设置挡脚笆，挡脚笆设置在脚手架钢管内侧，安全网外侧，竹榀与钢管必须用16#铁丝捆扎。
B 脚手板采用钢笆铺设，钢笆与钢管必须用16#铁丝捆扎，不得有探头板出现。
（6）卸料平台的搭设
A 卸料平台的布置
卸料平台应均匀布置，每一个卸料平台的辐射面积为200m2。每一个面上卸料平台的个数不得超过两个。
B 卸料平台的卸荷
卸料平台卸荷结构必须设置在建筑物上，不得作用于外架上。
C 卸料平台的结构
卸料平台的宽度为2.0m，长度为2.0m，并悬挑1m作为防坠物屏蔽。
D 卸料平台的防护
卸料平台应设置两道扶手，高度分别为1.2m和0.6m，外侧用密目安全网屏蔽，兜底采用双层安全网（一道平网、一道密网）。卸料平台的搭设见卸料平台的搭设图。
（8）连墙件的设置
A 连墙件设置全部采用钢管拉结。
B 连墙件均匀布置，每个拉结间距不得超过两步两跨且每个拉结屏蔽的脚手架投影面积不得大于27m2；在规定距离如不存在预埋钢管，则采用钢管夹持墙体作为拉结固定点的办法，使钢管拉结的控制范围在规范规定的范围内。
C 连墙件中的连墙杆宜水平布置且与墙体垂直，连墙杆与架体连接可稍下斜，绝对不允许上翘。
4.脚手架验收
（1） 脚手架每搭设至10m高度进行过程验收。
（2） 过程验收包含钢管、扣件的检查，脚手架搭设是否符合规范，安全设施承挂情况。
（3） 脚手架经过阶段验收后，已验收部分可以投入使用。
5.脚手架的荷载控制 （只用于安全防护）
（1） 结构施工用时脚手架的荷载控制
结构施工用时脚手架施工荷载必须严格控制，同时作业的施工步数不得超过二层，每层作业荷载不得大于3KN/m2。
（2） 装饰施工用时脚手架的荷载控制
装饰施工用时脚手架施工荷载必须严格控制，同时作业的施工步数不得超过三层，每层作业荷载不得大于2KN/m2。
（3） 卸料平台的荷载控制
卸料平台的施工荷载必须严格控制，每个卸料平台的施工荷载不得超过8KN/m2，堆放高度不得超过1.2m。
（七）、安全通道搭设
1、 防护通道长度为30米，高度为4米，通道宽度为5米，顶为双层硬防护通道。
2、通道立杆间距为1.5米，（纵距？与上面5米不相符）横杆第一道为1.8米，第二道为1.6
米，顶两层硬防护间距为60公分，每层设置5cm厚的木板避免砖石块灰尘下落，出入口位置设安全标志
3、通道顶部采用6米钢管连接，间距为1米设置一道，两行立杆每各4.5
米设置斜撑一道，两边对称布置，斜撑与水平面的夹角为45-60度之间
4、单行立杆采用剪刀撑，每3米布置一道。
5、通道平板必须满铺到位，第一层及第二层均采用5cm厚的木板，板与板之间用木胶板封堵，不留空缝隙，四周用14铁丝双股并联绑扎，固定在纵向水平杆上，要求绑扎牢固，交错平整。
四、 外脚手架的设计与计算
（一）、双排落地式脚手架计算
一、脚手架参数
脚手架搭设方式
双排脚手架
脚手架钢管类型
Φ48.3×3.6
脚手架搭设高度H(m)
23.9
脚手架沿纵向搭设长度L(m)
243
立杆步距h(m)
1.8
立杆纵距或跨距la(m)
1.5
立杆横距lb(m)
0.8
内立杆离建筑物距离a(m)
0.3
双立杆计算方法
按构造要求设计
双立杆计算高度H1(m)
10
二、荷载设计
脚手板类型
竹串片脚手板
脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)
0.35
脚手板铺设方式
2步1设
密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)
0.01
挡脚板类型
竹串片挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)
0.14
挡脚板铺设方式
2步1设
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.129
横向斜撑布置方式
5跨1设
结构脚手架作业层数njj
1
结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)
3
装修脚手架作业层数nzj
1
装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)
2
地区
河池市
安全网设置
半封闭
基本风压ω0(kN/m2)
0.3
风荷载体型系数μs
1.25
风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)
1.2，0.9
风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)
0.45，0.34
计算简图：

立面图

侧面图

三、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
纵向水平杆在上
横向水平杆上纵向水平杆根数n
2
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
横杆截面惯性矩I(mm4)
127100
横杆弹性模量E(N/mm2)
206000
横杆截面抵抗矩W(mm3)
5260

纵、横向水平杆布置（中间不应该有）
承载能力极限状态
q=1.2×(0.04+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.04+0.35×0.9/(2+1))+1.4×3×0.9/(2+1)=1.43kN/m
正常使用极限状态
q'=(0.04+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.04+0.35×0.9/(2+1))+3×0.9/(2+1)=1.04kN/m
计算简图如下：

1、抗弯验算
Mmax=0.1qla2=0.1×1.43×1.52=0.32kN·m
σ=Mmax/W=0.32×106/5260=61.32N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.04×15004/(100×206000×127100)=1.368mm
νmax＝1.368mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=1.1qla=1.1×1.43×1.5=2.37kN
正常使用极限状态
Rmax'=1.1q'la=1.1×1.04×1.5=1.72kN
四、横向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=2.37kN
q=1.2×0.04=0.048kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=1.72kN
q'=0.04kN/m
1、抗弯验算
计算简图如下：

弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.71×106/5260=134.78N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
计算简图如下：

变形图(mm)
νmax＝1.702mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=2.39kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.85
扣件抗滑承载力验算：
纵向水平杆：Rmax=2.37/2=1.18kN≤Rc=0.85×8=6.8kN
横向水平杆：Rmax=2.39kN≤Rc=0.85×8=6.8kN
满足要求！
六、荷载计算
脚手架搭设高度H
41.3
脚手架钢管类型
Φ48.3×3.6
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.129
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.04/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.04/1.8)×41.3=6.69kN
单内立杆：NG1k=6.69kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(41.3/1.8+1)×1.5×0.9×0.35×1/2/2=2.83kN
单内立杆：NG2k1=2.83kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(41.3/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=2.51kN
4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×41.3=0.62kN
构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.83+2.51+0.62=5.96kN
单内立杆：NG2k=NG2k1=2.83kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/2=1.5×0.9×(1×3+1×2)/2=3.38kN
内立杆：NQ1k=3.38kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(6.69+5.96)+ 0.9×1.4×3.38=19.44kN
单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(6.69+2.83)+ 0.9×1.4×3.38=15.68kN
七、钢丝绳卸荷计算
钢丝绳不均匀系数α
0.85
钢丝绳安全系数k
9
钢丝绳绳夹型式
马鞍式
拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)
15.19
钢丝绳绳夹数量[n]
5
吊环设置
共用
卸荷系数Kf
0.8
上部增加荷载高度(m)
6
脚手架卸荷次数N
1

第N次卸荷
卸荷点位置高度hx(m)
卸荷点净高hj(m)
钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m)
上吊点距内立杆下吊点的水平距离(mm)
上吊点距外立杆下吊点的水平距离(mm)
卸荷点水平间距(m)
1
27
21
3
200
1100
3

钢丝绳卸荷（吊点位置不对）

钢丝绳绳卡作法

钢丝绳连接吊环作法(共用)
第1次卸荷验算
α1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/200)=86.19°
α2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1100)=69.86°
钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5
P1=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×15.68×21/41.3×3/1.5=19.13kN
P2=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×19.44×21/41.3×3/1.5=23.72kN
钢丝绳轴向拉力
T1=P1/sinα1=19.13/sin86.19°=19.18kN
T2=P2/sinα2=23.72/sin69.86°=25.27kN
卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1，T2]=25.27kN
绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×25.27/(2×15.19)=2个≤[n]=5个
满足要求！
Pg=k×[Fg]/α=9×25.27/0.85=267.54kN
钢丝绳最小直径dmin=(Pg/0.5)1/2=(267.54/0.5)1/2=23.13mm
吊环最小直径dmin=(4A/π)1/2=(4×[Fg]/([f]π))1/2=4×25.27×103/(65π))1/2=23mm
注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2
第1次卸荷钢丝绳最小直径23.13mm，必须拉紧至25.27kN，吊环最小直径为23mm。
八、立杆稳定性验算
脚手架搭设高度H
41.3
立杆截面抵抗矩W(mm3)
5260
立杆截面回转半径i(mm)
15.9
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
立杆截面面积A(mm2)
506
连墙件布置方式
两步两跨
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m
长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13
查《规范》表A得，φ=0.188
满足要求！
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+1.4×NQ1k)×(hx1+(1-Kf)×(Hx顶-hx1)+max[6，(1-Kf)×hj顶])/H=(1.2×(6.69+5.96)+1.4×3.38)×(27+(1-0.8)×(27-27)+max[6，(1-0.8)×21])/41.3=15.91kN
σ=N/(φA)=15910.61/(0.188×506)=167.25N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k)×(hx1+(1-Kf)×(Hx顶-hx1)+max[6，(1-Kf)×hj顶])/H=(1.2×(6.69+5.96)+0.9×1.4×3.38)×(27+(1-0.8)×(27-27)+max[6，(1-0.8)×21])/41.3=15.53kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.34×1.5×1.82/10=0.21kN·m
σ=N/(φA)+ Mw/W=15533.07/(0.188×506)+208254.33/5260=202.88N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
九、连墙件承载力验算
连墙件布置方式
两步两跨
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)
3
连墙件计算长度l0(mm)
600
连墙件截面面积Ac(mm2)
489
连墙件截面回转半径i(mm)
158
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
连墙件与扣件连接方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数
0.85
Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.45×2×1.8×2×1.5=6.84kN
长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，φ=0.99
(Nlw+N0)/(φAc)=(6.84+3)×103/(0.99×489)=20.28N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2
满足要求！
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N0=6.84+3=9.84kN≤0.85×12=10.2kN
满足要求！

（二） 、型钢悬挑式脚手架计算
一、脚手架参数
脚手架搭设方式
双排脚手架
脚手架钢管类型
Ф48.3×3.6
脚手架搭设高度H(m)
17.9
脚手架沿纵向搭设长度L(m)
243
立杆步距h(m)
1.8
立杆纵距或跨距la(m)
1.2
立杆横距lb(m)
0.8
横向水平杆计算外伸长度a1(m)
0.15
内立杆离建筑物距离a(m)
0.3
双立杆计算方法
不设置双立杆
二、荷载设计
脚手板类型
竹串片脚手板
脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)
0.35
脚手板铺设方式
1步1设
密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)
0.01
挡脚板类型
冲压钢挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)
0.16
挡脚板铺设方式
1步1设
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.12
横向斜撑布置方式
6跨1设
结构脚手架作业层数njj
1
结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)
3
地区
广西河池市
安全网设置
全封闭
基本风压ω0(kN/m2)
0.25
风荷载体型系数μs
1.13
风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)
1.25，1.03
风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)
0.35，0.29
计算简图：

立面图（文字部分写的是1500？）

侧面图（锚固点不对）
三、横向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
横向水平杆在上
纵向水平杆上横向水平杆根数n
2
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
横杆截面惯性矩I(mm4)
107800
横杆弹性模量E(N/mm2)
206000
横杆截面抵抗矩W(mm3)
4490

纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×(0.033+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.2/(2+1))+1.4×3×1.2/(2+1)=1.89kN/m
正常使用极限状态
q'=(0.033+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.033+0.35×1.2/(2+1))+3×1.2/(2+1)=1.37kN/m
计算简图如下：

1、抗弯验算
Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[1.89×0.852/8，1.89×0.152/2]=0.17kN·m
σ=Mmax/W=0.17×106/4490=37.97N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax=max[5q'lb4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.37×8504/(384×206000×107800)，1.37×1504/(8×206000×107800)]=0.42mm
νmax＝0.42mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[850/150，10]＝5.67mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.89×(0.85+0.15)2/(2×0.85)=1.11kN
正常使用极限状态
Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=1.37×(0.85+0.15)2/(2×0.85)=0.81kN
四、纵向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=1.11kN
q=1.2×0.033=0.04kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=0.81kN
q'=0.033kN/m
1、抗弯验算
计算简图如下：

弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.36×106/4490=79.99N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
计算简图如下：

变形图(mm)
νmax＝1.215mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=2.57kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.9
扣件抗滑承载力验算：
横向水平杆：Rmax=1.11kN≤Rc=0.9×8=7.2kN
纵向水平杆：Rmax=2.57kN≤Rc=0.9×8=7.2kN
满足要求！
六、荷载计算
脚手架搭设高度H
19
脚手架钢管类型
Ф48×3
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.12
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(0.85+0.15)×2/2×0.033/1.8)×19=2.63kN
单内立杆：NG1k=2.63kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/1/2=(19/1.8+1)×1.2×(0.85+0.15)×0.35×1/1/2=2.43kN
单内立杆：NG2k1=2.43kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/1=(19/1.8+1)×1.2×0.16×1/1=2.22kN
4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.2×19=0.23kN
构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.43+2.22+0.23=4.87kN
单内立杆：NG2k=NG2k1=2.43kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj)/2=1.2×(0.85+0.15)×(1×3)/2=1.8kN
内立杆：NQ1k=1.8kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.63+4.87)+ 0.9×1.4×1.8=11.27kN
单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.63+2.43)+ 0.9×1.4×1.8=8.34kN
七、立杆稳定性验算
脚手架搭设高度H
19
立杆截面抵抗矩W(mm3)
4490
立杆截面回转半径i(mm)
15.9
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
立杆截面面积A(mm2)
424
连墙件布置方式
两步三跨
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m
长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13
查《规范》表A得，φ=0.188
满足要求！
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.63+4.87)+1.4×1.8=11.53kN
σ=N/(φA)=11525.8/(0.188×424)=144.59N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.63+4.87)+0.9×1.4×1.8=11.27kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.29×1.2×1.82/10=0.14kN·m
σ=N/(φA)+