职业技能鉴定试题高级工理论试题库.pdf

职业技能鉴定试题高级作业工1鉴定要素细目表.3一、选择题（每题4个选项，只有一个是正确的，将正确的选项号填入括号内）.7|、判断题（对的画错的画X）.702鉴定要素细目表行业：,油天然气 种：井下作业工级：高级 鉴定方式：知识行为代鉴定范围鉴定代码鉴定点窜要领域码（重要程度比例）比程度001石油天然气的化学组成及物理性质XA油气藏的分类及特点002油气藏形成的基本要素X003油气藏的分类及特点X001生油层的岩性X002试油、天然气的生成X003石油天然气的运移Y004油、气、水在地下的分布情况XB生油层的岩性及其特征藏的形成005勘探开发常见名词X006油田储量及开发方案编制Z007达西定律在油气田开发中的应用X008油藏驱动方式YC地层系统及地质年代001岩石地层单位Y002年代地层单位Y础001油、气、水井的分类XD油气水井的分类及其作用002试油主要工序及资料录取X知003试油过程中油、气、水样的取得及分析方法X001井身结构X识E井身结构及其各部分的名称作用002油气井的完井方法YA001常规有杆抽油泵X002特殊有杆抽油泵ZF有杆泵抽油机分类及井口装置003游梁式抽油机X004无游梁式抽油机Y005井口装置X001工作原理及组成X002标准管柱结构Y003安装与起出要求X004辅加装置YG潜油电泵管柱的结构及常见故障005其它安装形式的管柱结构Y006常见故障及处理方法X007管柱遇卡与打捞X008常用数据的计算方法Y3续表1行为 领域代码鉴定范围（重要程度比例）鉴定比重代码鉴定点重要 程度001注水泥塞的目的及技术要求Y002注水泥塞的用料选择及计算X003水泥浆的配制与性能测定X004注水泥塞的施工准备X005注水泥塞施工XA注水泥塞知识12006探灰面试压X007注水泥塞施工的质量标准X008油井水泥的主要成分Y专009API油井水泥的分类X010油井水泥的物理性能Y011API油井水泥技术指标Y业001油水井窜槽的原因Y002油水井窜槽的危害Y003封隔器找窜方法X知004声幅测井找窜方法Y005同位素测井找窜方法YB封隔器找窜知识12006循环水泥法封窜X识007挤入法封窜Y008封隔器找窜准备工作YB009封隔器找窜的操作步骤X010封隔器找窜的技术要求X011低压井封隔器找窜方法X012高压井、漏失井封隔器找窜X001封隔器堵水施工步骤Y002封隔器堵水技术要求YC封隔器堵水知识14003自喷井堵水管柱X004机械采油堵水管柱X005封隔器分类及型号编制方法Y4续表2行为 领域代 码鉴定范围（重要程度比例）鉴定 比重代码鉴定点重要程度006YU1封隔器Y007Y2n封隔器Y008丫4n封隔器Y009Y541封隔器XC封隔器堵水知识14010控制具和修井工具的分类及型号编制方法X011kqs-no配产器Y012KPX113配产器X013KGD油管堵塞器X专014化学堵水工艺知识X001卡点定义及测卡点的意义YD测卡点工艺知识3002测卡仪测卡Y业003测卡点的操作步骤及卡点的计算X001砂卡处理及预防Y002磨鞋用途、结构及工作原理X知003磨鞋使用方法及注意事项X004对磨屑的辨认XE套铳、磨铳工艺知识8005磨铳钻压及转速Y识006对井下不稳定落鱼的磨铳方法X007对钻具蹩跳的处理X008套铳筒的操作方法XB009钻头的操作方法X001公锥用途、结构及工作原理Y002公锥操作方法及注意事项X003母锥用途、结构及工作原理YF常用打捞工具知识30004滑块捞矛用途、结构及工作原理Y005滑块捞矛操作方法及注意事项X006可退式打捞矛结构及工作原理Y007可退式打捞矛操作方法及注意事项Y5续表3行为 领域代码鉴定范围（重要程度比例）鉴定 比.代码鉴定点要 程度008卡瓦打捞筒结构及工作原理Y009打捞筒操作方法及注矗项Y010开窗打捞筒结构及工作原理Y011开窗打捞筒操作方法及注意事项X012一把抓结构及工作原理Y013一把抓操作方法及注意事项X014可退式打捞筒用途及结构Y专015可退式打捞筒技术参数及操作方法X016可退式抽油杆打捞筒用途及结构Y017可退式抽油杆打捞筒技术参数及操作方法Y018不可退式抽油杆捞筒知识Y业019螺旋式外钩结构及用途Y020螺旋式外钩操作方法XF常用打捞工具知识30021局部反循环打捞篮用途及结构X知022局部反循环打捞篮技术参数及操作方法Y023机械式内割刀结构及工作原理X024机械式内割刀技术参数及操作方法Y识025聚能切割工具结构及工作原理X026聚能切割工具技术参数及操作方法YB027套管补贴器结构及工作原理X028套管补贴器技术参数及操作方法X029开式下击器结构及工作原理Y030开式下击器技术参数及操作方法Y031液压上击器结构及工作原理Y032液压上击器技术参数及操作方法Y033液压加速器结构及工作原理Y034液压加速器技术参数及操作方法Y6续表4注：X一核心要求；Y一般要求行为 领域代码鉴定范围（重要程度比例）鉴定 比重代码鉴 定 点要 程度001倒扣器用途及技术规范Y专002倒扣器的结构X003倒扣器操作方法及注意事项X004倒扣捞筒用途及结构X业G倒扣器使用知识9005倒扣捞筒技术规范及操作方法X006倒扣捞矛用途及结构X007倒扣捞矛技术规范及操作方法Y知008爆炸松扣工具用途及结构X009爆炸松扣工具工作原理及操作方法Y001配管柱操作步骤X识002画井身结构示意图操作步骤XH配管柱、画管柱结构示意图5003各种类型下井管柱的组配方法XB004配管柱技术要求X005井下作业常用下井工具的图例Y一、选择题（每题4个选项，只有一个是正确的，将正确的选项号填入括号内）1.TAA0 0 1 3 1 2石汕的相对密度是指在（）条件下，石汕与4条件下纯水密度的比值。（A）10（B）自然（C）常温（D）标准T/：DDD/2.T1 AA0 0 1 3 1 4石汕的相对密度介于（）之间。（A）0.800.90（B）0.750.90（C）0.751.0 0（D）0.851.10T/：DCD/3.TAA0 0 1 3 1 3石油的粘度与（）的含量有关，含量越高粘度越大。（A）石蜡（B）汕质（C）胶质和沥青质（D）碳质T/：DCD/74.TAA0 0 1 3 1 3石油的凝固点与（）的含量有关，含量越高凝固点越*。(A)胶质和沥青质(B)油质：DDD/5.TAA0 0 1 3 1 2（C）碳质（D）石蜡T/构成石油的主要化学元素是（）。（A）碳和氧（B）氮、氧和氢（C）氢和氧（D）碳和氢T/：DDD/6.TAA0 0 1 3 1 2石汕的主要成分是（）构成的。（A）碳质（B）油质（C）沥青质（D）胶质T/7.T1 AA0 0 1 3 1 5石汕中的碳氢化合物所占比例约（）o（A）70%以上（B）80%左右（C）90%以下（D）100%T/8.TAA0 0 1 3 1 5普通稠汕的粘度为()mPa.So(A)50500(B)501000(C)503000(D)50-1 0 0 0 0T/：DDD/9.TAA0 0 1 3 1 5超稠油的粘度大于（)mPa.So(A)30000(B)50000(C)80000(D)1 0 0 0 0 0T/1 0.T1 AA0 0 13 1 1天然气是（气体。（A）易燃易爆易燃不易爆(C)易爆不易燃（D）不易爆不易燃T/：DAD/1 1.T1 AA0 0 131 5天然气的相对密度在（）之间。(A)0.30.4(B)0.50.6(C)0 61.0(D)1 T/8：DAD/1 2.TAA0 0 1 3 1 3天然气的的粘度随压力、温度的升高而（）o（A）升高（B）下降（C）不变（D）无规则变化T/：DAD/1 3.T1 AA0 0 1 3 1 2天然气的主要成分是以（）为主。（A）甲烷（B）乙烷（C）丙烷（D）丁烷T/：DAD/1 4.T1 AA0 0 1 3 1 3天然气是气态的（）o（A）碳氢化合物（B）碳氢混合物（C）氢氧化合物（D）碳氧化和物T/Mad/1 5.T1 AA0 0 1 3 1 2构成天然气的主要化学元素是（）o（A）碳和氧（B）甲烷（C）碳和氢（D）芳香烷T/：DCD/1 6.TAA0 0 2 3 1 4油气藏良好的盖层是（）o（A）泥岩（B）石灰岩（C）砂岩（D）碎屑岩T/：DAD/1 7.T1 AA0 0 2 3 1 4在下列四种岩石中，（）是油气藏良好的储汕层。（A）花岗岩（B）页岩（C）泥岩（D）砂岩T/：DDD/1 8.TAA0 0 3 3 1 3背斜、断块油气藏和裂缝性油气藏属于（）油气藏。（A）地层（B）构造（C）岩性（D）混合T/1 9.TAA0 0 3 3 1 4断块油气藏形成的关键是（）o9（A）断块的大小（B）断块的封闭性（C）断块的裂隙大小（D）断块的错断距离T/20.TAA0 0 3 3 1 3透镜体汕气藏属于（）汕气藏。（A）地层（B）岩性（C）构造（D）混合T/21.T1 AA0 0 3 3 1 3一个汕气藏具有（）压力系统和汕气水界面。（A）一个（B）两个（C）几个（D）一个或几个T/：DAD/22.T1 AA0 0 3 3 1 3在一个汕气藏有（）圈闭构造。（A）一个（B）两个（C）几个（D）一个或几个T/Mad/23.T1 AA0 0 3 3 1 3一个汕田范围内的不同油气藏其地质时代和类型（）。（A）相同（B）前者相同，后者不同（C）前者不同，后者相同（D）可能相同，也可能不同T/：DDD/24.TAB0 0 1 3 1 3碳酸盐岩类生汕层主要包括（）o（A）泥岩、汕页岩（B）泥岩、粉砂岩（C）砂质泥岩、砂质泥岩（D）生物灰岩、泥灰岩、石灰岩T/：DDD/25.T1 AB0 0 1 3 1 3粘土岩类生汕层主要包括（）。（A）泥岩、油页岩（B）细砂岩、中砂岩（C）砂质泥岩、泥质粉砂岩（D）生物灰岩、泥灰岩T/Mad/26.TAB0 0 2 3 1 5生汕层应具备的基础条件是（）o10（A）含有大量无机质和还原环境（B）含有大量有机质，具备还原环境（C）含有大量的碳质、氢和高温、高压环境（D）含有大量的氢氧化物和高温、高压环境T/27.T1 AB0 0 2 3 1 5热催化生汕气阶段在深约100040 0 0 m左右，地温达到（）时，在热催化作用下，有机物质成熟生成大量石 汕。（A）小于 60（B）60150（C）1 60200（D）大于 200 T/28.T1 AB0 0 2 3 1 3石油天然气生成，目前分成（）学说。（A）两种（B）三种（C）四种（D）多种T/Mad/29.T1 AB0 0 3 3 1 4充满岩石中的水在流动过程中带动油、气运移是（）作用。（A）浮力（B）重力（C）水动力（D）弹性力T/：DCD/30.TAB0 0 3 3 1 4流体在储汕、气层内部运移时，起主要作用的是（）o（A）压力（B）重力（C）弹性力（D）水动力T/：DDD/31.TAB0 0 3 3 1 5地下物质的分子在运动时，总是使得各方面的浓度趋于一致，这种分子力产生的油气运移称为（）o（A）扩散作用（B）渗透作用（C）弹性作用（D）离散作用T/Mad/32.T1 AB0 0 3 3 1 3地下汕气运移是（）运移。（A）从低浓度向高浓度方向（B）在低浓度区内部（C）在高浓度区内部（D）从高浓度向低浓度T/：DDD/33.T1 AB0 0 4 3 1 211油、气、水者在油气藏内的分布关系是按照（）分布的。（A）密度（B）浓度（C）粘度（D）温度T/：DAD/34.TAB0 0 4 3 1 1油气藏中的油、气、水分布是（）o（A）油在上，水在中，气在下（O气在上，水在中，汕在下：DDD/35.T1 AB0 0 4 3 1 2地壳上油气分布受（）控制的。（B）水在上，油在中，气在下（D）气在上，油在中，水在下T/（A）勘探、开发技术条件（B）生油、运移和聚集条件（C）国家经济条件（D）自然环境T/36.T1 AB0 0 5 3 1 4岩石有效孔隙体积与岩石总体积之比称为（）o（A）有效孔隙度（B）绝对孔隙度（C）无效孔隙度（D）相对孔隙度T/：DAD/37.TAB0 0 5 3 1 3含汕饱和度指的是（）o（A）岩石孔隙中的含油体积与岩石有效孔隙体积的比（B）岩石孔隙中的含汕体积与岩石体积的比（C）岩石孔隙中的含汕体积与岩石面积的比（D）岩石孔隙中的含油体积与岩石厚度的比T/：DAD/38.TW1 AB0 0 5 3 1 5如果用。表示流体通过岩石的流量，力表示流体通过岩石的横截面积，/表示流体通过岩石所经过的距离，夕表示流体通过岩石的前后压差，表示流体的粘度，则根据达西定律其渗透率计算公式为（）o(A)(B)(C)1 2：T/DWBD/39.TAB0 0 53 1 4压力系数是指(A)原始地1压力与静水柱压力之比(B)原始地1压力与静压之比(0原始地层压力与目前地层压力之比(D)静压与静水柱压力之比T/：DAD/40.T1 AB0 0 5 3 1 4含水率是指()o(A)油井日产水量与日产油量之比(B)油井产油量与产液量之比(0油井日产水量与日产液量之比(D)油井日产油量与日产水量之比T/1：DCD/41.T1 AB0 0 6 3 1 2目前在我国，凡是()的油、气藏，属于工业油气藏。(A)有油气显示(B)有自溢能力(C)有产油气能力(D)投资费用低于采出价值T/：DDD/42.TAB0 0 63 1 3对于孔隙砂岩油、气田计算储量的方法一般采用()o(A)物质平衡法(B)压降法(C)产量递减法(D)体积法T/：DDD/43.TAB0 0 63 1 3从理论上讲，若油、气藏绝对均质，则()o(A)采收率与井距大小无关(B)井距越大，采收率越小(C)井距越小，米收率越大(D)合理井距，采收率最高T/：DAD/44.TAB0 0 6 3 14一级储量可靠程度要求达到(A)90%以上(B)80%左右(C)小于10%3050%左右T/：DAD/45.TAB0 0 7 3 1 3当产量的偏藻分析认为是渗透性不好而引起的，可采用()等措施改善油层的渗透性。13(A)可采用酸化、压裂(B)注水(0增大压差(D)缩小井距井/：DAD/46.TAB0 0 7 3 1 3根据达西定律可作为估算油押()，分析油井产量影响因素的基本定律。(A)储量(B)产量(C)生产压差(D)地层压力T/47.T1 AB0 0 8 31 2当油井投入生产以后,油气从油层中流向井底是靠()o(A)油层中溶解气(B)储量大小(C)油层压力(D)油层深度T/：DCD/48.T1 AB0 0 8 3油藏水压驱动方式主要依靠()而将油气排出。1 3(A)油层中分离出的天然气的弹性作用(B)边水、底水和注入水的侵入(C)岩层和原油本身的弹性能量(D)油藏顶部天然气T/AC0 0 1 3 1 3群是 的岩石地属单位组内的次一级最大/：DDD/AC0 0 1321AC0 0 2313：DCD/AC0 0 2313界是 的年代地层单位最大第二级第三级第四级T/14AC0 0 231 4寒武系距今年数亿年。5.0 0 6.0 04.40 5.0 04.10 4.403.50 4.1 0 T/：DAD/54.TAD0 0 131 1为油、气田开发生产所部署的井统称为（)o（A）开发井（B）预探井（C）详探井（D）参数井T/：DAD/55.T1 AD0 0 1 3 1 1为挽回死油区储量损失，改善注水效果,调整平面矛盾而补钻的井称为（)o（A）探井（B）资料井（C）观察井（D）调整井T/：DDD/AD0 0 2 3 1 2在试油作业中，射孔前的主要工序是（)o（A）通井、洗井、冲砂、试压（B）洗井、通井、冲砂、试压（O试压、洗井、通井、冲砂（D）通井、试压、洗井、冲砂T/：DAD/AD0 0 2 3 1 3外径为1 39.7mm的套管清水增压试压标准（）MPa,观察时间30 min,压力降落WO.2MPa。(A)1 0（B）1 5(C)20(D)25 T/AD0 0 21 31 3替喷法中的一次替喷,即一次将油管下到离人工井底（）m左右，用替喷液将压井液替出。然后上提油管至油层上部(A)1(B)1 0(C)20(D)30T/：DAD/AD0 0 2 3 1 5日产油量10020 m3/d自喷油井的连续求产时间（)ho(A)8(B)1 6(C)24(D)32T/：DDD/AD0 0 33 1 515油、水样在试油求产过程中一般分班采样，但两个样品之间至少间隔（）h以且(A)2(B)4(C)8(D)16 T/AD0 0 3 3 1 3做原汕全分析取样数量应为()ml。(A)200(B)500(C)1 0 0 0(D)1 50 0 T/：DDD/AE0 0 1 3 1 3：DCD/AE0 0 1 3 1 2水泥沿套管与井壁之间的环形空间上返面与钻盘平面之间：DDD/AE0 0 2 3 1 2：DAD/AE0 0 23 1 2：DDD/66.T1 AF0 0 1 3 1 4固定凡尔开，游动凡尔关。根据提供工作状态，判断管式泵中活塞所处位置在（)o（A）上死点（B）下死点（C）上冲程（D）下冲程T/：DCD/67.TAF0 0 1 3 1 4固定凡尔关，游动凡尔开。根据提供工作状态，判断管式泵中活塞所处位置在（）o（A）上死点（B）下死点（C）上冲程（D）下冲程T/16DDD/3 1 568.TAF0 0 1下列泵中不能防气的泵是（）o（A）斜井抽汕泵（B）环形阀抽汕泵（C）螺杆抽汕泵（D）常规抽汕泵T/：DDD/69.T1 AFOO1 3 1 4固定凡尔关，游动凡尔关，活塞底部压力低于活塞顶部压力。根据提供工作状态，判断管式泵中活塞所处位置 在（）。（A）上死点（B）下死点（C）上冲程（D）下冲程T/：DAD/70.T1 AF0 0 13 1 4固定凡尔关,游动凡尔关,活塞底部压力等于活塞顶部压力。根据提供工作状态，判断管式泵中活塞所处位置在（）o（A）上死点（B）下死点（C）上冲程（D）下冲程T/71.T1 AF0 0 231 5以下所描述的是哪种泵：可防止砂卡；在斜井中泵筒不易损坏；可在含气较多的井中使用；上行程时泵筒受内部压力高于外部压力。（）（A）定筒式顶部固定杆式泵（B）定筒式底部固定杆式泵（C）动筒式底部固定杆式泵（D）防砂泵T/：DAD/72.T1 AF0 0 2 3 1 5以下所描述的是哪种泵：工作时泵筒不会因液柱作用而伸长但摆动大；只受外压，不宜在出砂井中使用；不宜用长冲程。（）（A）定筒式顶部固定杆式泵（B）定筒式底部固定杆式泵（C）动筒式底部固定杆式泵（D）整筒过桥泵T/：DCD/73.T1 AF0 0 2 3 1 4不能够在含砂较多的井中使用的抽汕泵是（）。（A）动筒式底部固定杆式泵（B）三管抽汕泵（C）定筒式底部固定杆式泵（D）螺杆泵T/：DCD/1774.TAF0 0 2 3 1 4特种泵中没有采用由不同直径柱塞串联的泵是（）o（A）环流抽汕泵（C）液力反馈抽汕泵（B）双作用泵（D）三管抽汕泵T/：DDD/75.TAF0 0 2 3 1 4抽汕泵工作中无液流脉动的抽汕泵是（）o（A）双向进汕抽汕泵（B）两级压缩抽汕泵（C）螺杆泵（D）双作用泵T：DCD/76.T1 AF0 0 2 3 1 4不适合在稠汕井中使用的泵是（）o（A）双向进油抽油泵（B）机械启闭阀抽油泵（C）螺杆泵（D）液力反馈抽油泵T/77.T1 AF0 0 3 3 1 3游梁式抽汕机按平衡方式分为（）（A）机械平衡与气动平衡（B）游梁平衡和曲柄平衡（O后置机械平衡与前置机械平衡（D）机械平衡与曲柄平衡T/：DAD/78.TAF0 0 3 3 1 4置线往复式抽油机的平衡方式为（)o（A）游梁平衡（B）曲柄平衡(C)后置机械平衡（D）祛码平衡平/：DDD/79.T1 AF0 0 3 3 1 3调距变径式抽汕机的平衡方式为（)o（A）游梁平衡（B）曲柄平衡(C)后置机械平衡（D）祛码平衡平/：DAD/80.TAF0 0 3 3 1 3悬挂偏置式抽油机平衡方式为（A）游梁平衡（B）曲柄平衡(C)后置机械平衡（D）祛码平衡平/：DAD/81.TAF0 0 3 3 1 4特形双驴头游梁式抽油机是（）o18(A)曲柄平衡(B)游梁平衡(C)复合平衡DAD/82.TW1 AF0 0 3 3 1 2右图游梁式抽汕机为()o(A)偏轮式游梁抽油机(B)摆杆式游梁抽油机(C)双四杆游梁式抽油机(D)悬挂偏置游梁平衡抽油机T/：DWCD/83.TW1 AF0 0 3 3 1 3右图游梁式抽油机为()o(A)偏轮式游梁抽汕机(B)摆杆式游梁抽汕机(C)双四杆游梁式抽油机(D)异相曲柄复合平衡抽油机T/DWDD/84.TW1 AF0 0 3 3 1 2右图游梁式抽油机为()o(A)偏轮式游梁抽油机(B)摆杆式游梁抽油机(C)双四杆游梁式抽油机(D)异相曲柄复合平衡抽油机T/DWBD/85.TWAF0 0 3 3 1 3右图游梁式抽油机为()o(A)偏轮式游梁抽汕机(B)摆杆式游梁抽汕机(C)双四杆游梁式抽油机(D)异相由柄复合平衡抽油机T/DWAD/(D)气动平衡T/1986.TAF0 0 3 3 1 2异相曲柄复合平衡抽汕机中异相是指（）。（A）特殊电机（B）特殊曲柄（C）特殊游梁（D）特殊驴头T/87.TAF0 0 4 3 1 5以下叙述是指哪一种抽汕机“它的结构是在常规游梁前置式抽汕机的基础上变化而来的，不同之处是曲柄无配重，在游梁尾部加长吊臂和配重箱，进行游梁平衡J（）（A）偏轮式游梁抽汕机（B）摆杆式游梁抽汕机（O悬挂偏置游梁平衡抽汕机（D）调径变矩游梁平衡抽汕机T/：DDD/88.T1 AF0 0 4 3 1 2直线往复式抽油机靠（）传动。（A）链条（B）连杆（C）皮带（D）柔性钢丝绳T/Mad/89.T1 AF0 0 4 3 1 4天轮式抽油机靠（）传动.（A）链条（B）连杆（C）皮带（D）柔性钢丝绳T/90.TAF0 0 4 3 1 4以下叙述是指哪一种抽汕机“该机独特的全平衡结构设计使平衡重从曲柄位置转移到摆动梁的平衡箱中，随着 曲柄的旋转借助于推拉杆使平衡箱在摆动梁轨道上作往复直线运动，”（）（A）偏轮式游梁抽油机（B）摆杆式游梁抽汕机（C）轮式移动平衡抽汕机（D）天轮式抽汕机T/：DCD/91.T1 AF0 0 5 3 1 2下面对采气树叙述不正确的是（）o（A）所有部件均采用卡箍连接（B）汕套管闸门及总闸门均为成双配置，（C）节流器采用针形阀（D）全部部件经抗硫化氢处理T/：DAD/92.TAF0 0 5 3 1 2目前常用采汕树按连接形式可分为（）o（A）法兰式和卡箍式（B）丝扣式和卡箍式（C）法兰式和丝扣式（D）全都包括T/20DAD/3 1 393.TAF0 0 5下面对汕管头叙述不正确的是()o(A)是安装在套管头的法兰上，为下接套管头、上接采汕树提供过渡(B)用以悬挂汕管柱，密封汕管柱和汕层套管之间的环形空间(O通过汕管头四通体上的两个侧口，接套管闸门，完成套管注入、洗井作业或作为高产井汕流生产通道(D)汕管头上法兰作为汕管头的上部分与采汕树相连接T/：DDD/94.T1 AG0 0 1 3 1 3潜汕电泵机组用符号()表示。(A)QYDB(B)YQY(C)QYF(D)QYBT/：DAD/95.T1 AG0 0 1 3 1 4型号为QYDBH91 0 0/1 0 0 0 D的潜汕电泵，适用汕井温度为()o(A)119(B)50(C)90(D)1 0 0T/96.TAG0 0 1 3 1 4型号为QYDBH91 0 0/1 0 0 0 A潜汕电泵，适用汕井温度为()。(A)90(B)50(C)119(D)100T/：DAD/97.TAG0 0 1 3 1 4型号为QYDBH91 0 0/1 0 0 0 E潜汕电泵，适用汕井温度为()。(A)119(B)90(C)100(D)120T/：DDD/98.T1 AG0 0 1 3 1 3型号为QYDBH91 0 0/1 0 0 0 F的潜汕电泵，适用汕井温度为()o(A)119(B)50(C)1 50(D)1 20T/：DCD/99.TAG0 0 1 3 1 3潜汕泵用符号()表示。(A)QYDB(B)YQY(C)QYF(D)QYBT/21DDD/1 0 0.TAG0 0 2 3 1 4潜汕电泵保护器用符号()表示。(A)QYDB(B)YQY(C)QYH(D)QYBT/：DCD/1 0 1.TAG0 0 2 3 1 4潜汕电机用符号()表示。(A)QYDB(B)YQY(C)QYF(D)QYBT/1 0 2.TAG0 0 2 3 1 3在潜油电机型号表示方法中，下节电机用符号()表示。(A)D(B)S(C)T(D)XT/：DDD/1 0 3.TAG0 0 2 3 1 3在潜油电机型号表示方法中，通用节电机用符号（）表示。(A)D(B)T(C)S(D)XT/1 0 4.TAG0 0 2 3 1 4潜油电机进行检查时，用不大（）N.m的扭矩盘轴，灵活、无卡阻和偏重现象，为合格。(A)5(B)7.5(C)10：DDD/1 0 5.T1 AG0 0 2 3 1 4对潜汕泵进行检查时，用不大于(A)5(B)7.5(C)10：DCD/（D）20T/）N.m的扭矩盘轴，灵活、无卡阻和偏重现象，为合格。（D）20T/1 0 6.TAG0 0 2 3 1 4对潜油电泵保护器进行检查时，用不大于（）N.m的扭矩盘轴，灵活、无卡阻 和偏现象，为合格。(A)2.5(B)5.5(C)7.5(D)9.5T/：DCD/1 0 7.TAG0 0 2 3 1 422对潜油电泵分离器进行检查时，用不大胃()N.m的扭矩盘轴，灵活、无卡阻和偏重现象，为合格。(A)5(B)10(C)15(D)20T/：DAD/1 0 8.TAG0 0 2 3 1 3潜汕电机对地绝缘阻值，应大于()MQ为合格。(A)100(B)200(C)500(D)1000T/：DCD/1 0 9.T1 AG0 0 2 3 1 3潜汕电机三相绕组直阻不平衡度，应不大于()为合格。(A)1(B)2(C)5(D)10T/DBD/1 1 0.TAG0 0 2 3 1 3潜汕电缆做直流泄漏试验时，每千米泄漏电流不大于()M A为合格。(A)1(B)2(C)5(D)10T/：DCD/1 1 1.TAG0 0 2 3 1 3潜汕电缆做电缆头气密性试验时，试验压力为()MPa。(A)0.4(B)0.8(C)1.2(D)1.6T/：DAD/1 1 2.TAG0 0 2 3 1 2潜汕泵的额定排量是指()时的排量。(A)转速最快(B)扬程最高(C)功率最大(D)泵效最高T/：DDD/1 1 3.T1 AG0 0 2 3 1 2潜汕泵的额定扬程是指()时的扬程。(A)泵效最高(B)功率最大(C)排量最大(D)转速最快T/DAD/1 1 4.T1 AG0 0 2 3 1 2潜汕电泵分离器是用于分离()o(A)汕、水(B)汕、气(C)气、砂(D)砂、汕T/231 1 5.TAG0 0 2 3 1 2在潜油电泵保护器型号中,连通式保护器用符号（）表(A)H(B)L(C)M(D)BT/1 1 6.TAG0 0 2 3 12在潜油电泵保护器型号中,沉淀式保护器用符号（）表不。(A)C(B)L(C)B(D)JT/：DAD/1 1 7.TAG0 0 2 3 12在潜油电泵保护器型号中,胶囊式保护器用符号（）表不。(A)X(B)B(C)H(D)JT/：DDD/1 1 8.TAG0 0 2 3 12在潜油电泵保护器型号中,补偿式保护器用符号（）表示。(A)X(B)C(C)B(D)MT/：DCD/1 1 9.TAG0 0 33 14潜油电缆验收时，长度误差不大+（）m,为合格。(A)10(B)20(C)50(D)1 0 0:T/：DAD/1 20.TAG0 0 3 3 1 3潜汕电缆验收时，电缆外径尺寸误差不大于（）mm为合格。（A）1（B）2（C）3（D）5T/：DAD/1 21.TAG0 0 3 3 1 2潜油电机与保护器的轴与轴之间是通过（）联接的。（A）插销（B）法兰（C）连轴器（D）花键套T/：DDD/1 22.TAG0 0 3 3 1 3在潜油电泵标准管柱中，电缆护罩是用于保护（）的。（A）小扁电缆（B）大扁电缆（C）电缆接头（D）电缆头T/24：DAD/1 23.TAG0 0 3 3 1 4潜油电缆导向轮的直径不应小于（）m。（A）0.5（B）1.37（C）1.73（D）1.83T/1 24.TAG0 0 3 3 1 2将潜汕电缆固定在汕管上时，在每个汕管上至少打（）个卡子。（A）一（B）二（C）三（D）四T/1 25.T1 AG0 0 4 3 1 3将潜油电缆固定在油管上时，一个卡子打在接头的（），另一个打在油管按箍以上0.60.9m处。（A）上部（B）下部（C）中部（D）任意位置上T/：DCD/1 26.T1 AG0 0 4 3 1 3潜汕电泵PHD测试装置的井下部分安装在管柱的（）。（A）最上端（B）单向阀以上（C）泄汕阀以上（D）最下端T/：DDD/1 27.TAG0 0 4 3 1 3潜油电泵测压阀安装在管柱的（）o（A）最上端（B）单向阀以上（C）泄汕阀以上（D）最下端T/1 28.T1 AG0 0 5 3 1 4潜汕电泵的导流罩是（）o（A）上部密封，下部与套管连通（B）下部密封，上部与套管连通（C）上、下均可与套管连通（D）上、下都不允许与套管连通T/：DAD/1 29.TAG0 0 5 3 1 3潜汕电泵底部吸入口管柱的吸入口位于整个机组的最底部，排出口位于（）o（A）潜汕电机之上（B）潜汕电机与保护器之间（C）保护器与潜油泵之间（D）潜汕泵与吸入口之间T/：DCD/251 30.TAG0 0 5 3 1 4潜汕电泵底部吸入口管柱需要安装一个永久封隔器，封隔器应安装在（）。（A）潜汕电机上（B）保护器上（C）潜汕泵上（D）吸入口短节上T/：DDD/1 31.TAG0 0 5 3 1 4电缆悬挂式潜汕电泵管柱的吸入口位于（）。（A）潜汕电机之上（B）潜汕电机之下（C）潜汕泵之上（D）管柱的最底部T/：DDD/1 32.T1 AG0 0 6 3 1 2加快潜汕电机的注汕速度会（）o（A）提高工作效率（B）提高工作质量（C）更省力、省时（D）造成不良影响T/：DDD/1 33.T1 AG0 0 6 3 1 3减小潜汕泵导轮的压紧力会（）o（A）减小摩擦力（B）提高泵效（C）减小轴向力（D）产生回流，影响泵效T/：DDD/1 34.TAG0 0 6 3 1 3潜汕电泵单向阀密封不严会（）o（A）泵效降低（B）停泵后井液倒流（C）流量减小（D）扬程减小T/1 35.TAG0 0 7 3 1 3潜汕电泵落物卡是指落物卡在（）不能正常作业。（A）汕管与潜汕电泵之间（B）套管与汕管之间（O潜油电泵与套管之间（D）潜汕电缆与套管之间T/：DCD/1 36.TAG0 0 7 3 1 3打捞脱落堆积的潜油电缆应使用（）O（A）活动外钩（B）变扣接头打捞矛（C）销式电泵捞筒（D）弹性电泵捞筒T/Mad/1 37.TAG0 0 7 3 1 3打捞潜油电泵的法兰部位应使用（）o26（A）活动外钩（B）变扣接头打捞矛（C）销式电泵捞筒（D）弹性电泵捞筒T/：DCD/1 38.TAG0 0 8 3 1 3井液合成梯度的单位用(A)MPa1 39.TAG0 0 8 3 1潜油泵所需功率的单位用(A)KW(B)P(C)H：DAD/1 40.TAG0 0 8 3 1潜汕泵沉没度的单位用(A)P(B)H(C)T：DDD/1 41.TBA0 0 1 3 1(B)MPa/m)表示。(C)M(D)PT/)表示。(D)KW/ZT/)表示。(D)mT/2在注水泥塞施工时，从配水泥浆到反洗井开始所经历的作业时间要控制在水泥浆稠化时间的（）之内。A、50 B、60 C、90 D、100 T/CD A D/1 42.T BA0 0 1 3 1 3注水泥塞施工时，井筒内的液体要保持（），矿化度不能太高，否则将使水泥浆在井筒内速凝或不凝固。A、酸性 B、碱性 C、中性 D、弱酸性T/CD C D/1 43.T BA0 0 1 3 1 2注水泥塞管柱必须丈量、计算准确，累计误差（）%。A、0.0 2 B、0.0 5 C、0.0 6 D、0.0 3 T/CD A D/1 44.TW BA0 0 2 3 1 5注水泥塞配制淡水水泥浆密度计算公式为（）OA、p=(100+e)+(32.8+e)B、p=(100+e)+(31.8+e)27C、p=(80+e)+(31.8+e)D、p=(20 0+e)+(35.8+e)式中：p为淡水水泥浆密度，g/cm3；e为清水用量，m3o 1 7DW B D/1 45.TW BA0 0 2 3 1 5注水泥塞配制淡水水泥浆清水用量计算公式为()oA、e=1 0 0 X(1+p/3.1 5)+(p 1)B、e=1 0 0 X(1-p/3.1 5)+(p+1)C、e=1 0 0 X(2-p/3.1 5)+(p-1)D、e=1 0 0 X(1-p/3.1 5)+(p 1)T/DW D D/1 46.TW BA0 0 2 3 1 5注水泥塞水泥浆配制量计算公式为()oA、V=68.3+(p-1)B、V=78.3+(p+1)C、V=68.3+(p+1)D、V=66.3+(p-1)T/DW A D/1 47.T BA0 0 3 3 1 2水泥浆密度是在施工现场配制水泥浆过程中，使用()直接测定。A、温度计 B、粘度计 C、密度计 D流量计T/D C D/1 48.T BA0 0 3 3 1 4水泥浆稠化时间应大于注水泥塞施工从配水泥浆至()的时间。A、顶替 B、反洗 C、探灰面 D、上提管柱候凝T/CD D D/1 49.T BA0 0 3 3 1 2配制水泥浆量应()水泥塞体积。A、大于 B、小于 C、等于 D、等于或小于T/D A D/1 50.T BA0 0 4 3 1 3注水泥塞施工时，水泥塞厚度一般应在()m以上28A、20 B、1 0 C、1 5 D、25 T/D B D/1 51.T BA0 0 4 3 1 3封堵B顶界到水泥塞面的距离必须大.（）moA、5 B、1 0 C、1 5 D、20 T/CD A D/1 52.T BA0 0 4 3 1 3用非清水压井注水泥塞时，修井液前后均必须替入适量（）作隔离液。A、泥浆 B、卤水CD D D/1 53.T BA0 0 5 3 1注水泥塞管柱尾部为（C、盐水 D、清水T/2）oA、光油管 B、通井规 C、刮管器 D、封隔器T/D A D/1 54.T BA0 0 5 3 1 4注水泥塞施工时，按设计要求配好施工所需的水泥浆，密度不得低于（）g/cnAA、1.70 B、1.60 C、1.85 D、1.90 T/D C D/1 55.T BA0 0 5 3 1 3注水泥塞施工时，反洗前上提汕管将深度完成在预计水泥面以上（）m的位置。A、58 B、1015 C、1520 D、1 2 T/CD D D/1 56.T BA0 0 6 3 1 2注水泥塞结束后，关井后凝，时间最少（）hoA、8 B、10 C、1 6 D、24 T/D D D/291 57.T BA0 0 6 3 1 2注水泥塞结束后，探灰面不能少修（）次。A、1 B、3 C、5 D、7 T/D B D/1 58.T BA0 0 6 3 1 3注水泥塞结束后，探灰面加压不得超过（）kNoA、5-1 0 B、1520 C、2030 D、3040 T/CD A D/1 59.T BA0 0 6 3 1 3在61 39.7mm套管内注水泥塞，水泥塞试压压力为（）MPa。A、15 B、12 C、1 0 D、20 T/D B D/1 60.T BA0 0 6 3 1 3注水泥塞施工，水泥塞试压时间不少于（）minoA、10 B、20 C、60 D、30 T/D D D/1 61.T BA0 0 6 3 1 3注水泥塞施工，水泥塞试压压降不超过（）MPa为合格。A、1 B、0.5 C、1.5 D、0.3 T/CD B D/1 62.T BA0