BC组团快拆架方案.doc

环湖雅居B区农转城安置房项目B、C组团七标段 插槽式钢管模板支撑架（快拆架）专项施工方案编制： 审核： 批准： 重庆中川建施有限公司环湖雅居项目部 日期： 2015年11月20日目 录第一章 工程概况3第二章 编制依据5第三章 施工计划6第一节 施工进度计划6第二节 材料计划6第四章 施工工艺技术7第一节 技术参数9第二节 工艺流程9第三节 施工方法10第四节 检查验收11第五章 施工安全保证措施13 第一节 组织保障 14 第二节 应急预案15 第三节 监测监控15第六章 劳动力计划16第七章 计算书17第一节 板荷载验算17第二节 梁荷载验算23 第一章 工程概况 第一节、基本慨况序号项 目内 容1工程名称环湖雅居B区农转城安置房项目B、C组团七标段2工程地址重庆市渝北区东方红水库北侧3建设单位重庆市渝北区国土资源整理储备中心4设计单位悉地国际设计顾问（深圳）有限公司5监理单位重庆建新建设工程监理咨询有限公司6施工单位重庆中川建设有限公司本方案着重就环湖雅居B区农转城安置房项目B、C组团七标段18#、19#号楼标准层施工阶段梁、板支撑体系作详细叙述，内支撑体系采用插槽式钢管模板支撑架（以下简称快拆架），楼板板底支撑采用快拆架，梁底支撑采用普管单独加固。楼板底部设计采用横杆最大间距1.2m，主梁设计采用1.2m横杆，次梁设计采用1.2m横杆。第二节 结构设计慨况项目名称具体内容结构设计设计使用年限50年结构安全等级二级结构抗震等级6度设防结构形式结 构剪力墙结构工程地基基础基 础端承桩基础场地类别类环境类别类板厚100mm厚、120mm混凝土强度设计概况结构部位构件位置混凝土强度等级基础桩基C30底板、地梁C30、C55独基、条基C30基础垫层C20、地上结构剪力墙、柱底部5层为C55，中部12层每3层降一个等级，依次为C50、C45、C40、C35，上部均为C30。梁C30板C30第三节 施工平面布置第四节 施工要求1、 插槽式钢管模板支撑搭设前应对场地进行清理、平整并采取排水措施。2、 支撑架在安装、拆除作业前，项目技术负责人或方案编制人应根据本施工方案和建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范的要求，对现场管理人员和作业人员进行技术交底，作业人员应正确理解其施工顺序、工艺、工序、作业要点和搭设安全技术要求等内容，并履行签字手续。第五节 技术保证条件1、楼层控制线、轴线、标高线等已复核，均与设计图纸相吻合；2、项目部及劳务队管理人员在仔细熟悉图纸的情况下，对现场需要搭设快拆架的部位进行掌握，并提前对操作人员进行技术及安全交底，做到搭设规范，一次成型。第二章 编制依据2.1 环湖雅居B区农转城安置房项目B、C组团七标段工程结构施工图、建筑施工图纸、设计说明等相关资料2.2 现行有关规范规程标准：中华人民共和国安全生产法建设工程安全生产管理条例建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-1991建筑施工安全检查标准JGJ59-2011危险性较大的分部分项工程安全管理办法(建质200987 号)生产经营单位安全生产事故应急预案编制导则GB/T29639-2013 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 建筑结构荷载规范（GB50009-2012）建筑工程质量验收统一标准（GB50300-2013） 重庆市建筑工程施工现场安全管理标准 建筑施工扣件式脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范DBJ50-184-2014本工程施工组织设计及其他相关的国家及地方规范、标准、文件等。第三章 施工计划第一节 施工进度计划详工程施工组织设计第二节 材料简介 快拆架是将（Q235）482.75的钢管与插头、插座分别焊接成横杆、立杆,再将横杆类、立杆类杆件通过承销锁组合成支撑体系。1、钢管钢管的力学性能应符合GB/T3091中Q235的规定。钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，杆件接长使用时，杆件只允许设一个焊缝，不得采用横断面接长，横杆接缝应在距端头1/4长度内布置，并应设有长度不小于10mm、壁厚不小于2.75mm的衬管。钢管的公称外径为48mm，公称壁厚为2.75mm，壁厚公差不应为负偏差，其他尺寸公差应符合GB/T3091的规定。2、插座焊接于立杆上的插销型节点零件；插座的材料采用碳素铸钢或可锻铸铁时，其机械性能应符合GB/T11352中ZG270-500牌号和GB/T9440中KTH350-10牌号的规定。3、材料进场要求快拆脚手架构件进场时应提供检测报告。第四章 施工工艺技术第一节 技术参数 4.1.1快拆架产品型号快拆架产品型号序号类别型号规格（mm）计算长度（米）备注1立杆L2800482.7528002.80 非通用型号2L2600482.7526002.60 3L2500482.7525002.50 4L2350482.7523502.35 5横杆H1200482.7512001.20 6H1000482.7510001.00 7H700482.757000.70 8H500482.755000.50 9顶杆不带座D1200482.7512001.20 10D1000482.7510001.00 11D900482.759000.90 12D700482.757000.70 13D600482.756000.60 14D500482.755000.50 15D400482.754000.40 16顶杆带座DA2800482.7528002.80 非通用型号17DA2600482.7526002.60 18DA2500482.7525002.50 19DA2350482.7523502.35 20DA1600482.7516001.60 非通用型号21DA1200482.7512001.20 22DA1000482.7510001.00 23DA900482.759000.90 24DA700482.757000.70 25DA600482.756000.60 26托撑KTZ32500配套产品4.1.2快拆架示意图 按照快拆架支模图备齐所需构配件 （本工程支模所需构配件主要包括2.5m立杆和U型可调顶托，1.2m、1.0m、0.7m、0.5m横杆）。立杆外插套壁厚不应小于2.75mm，内插套壁厚不应小于2.75mm。插套长度不应小于120mm，节点处正立面图 节点处俯视图第二节 工艺流程4.2.1支架搭设顺序1、按照快拆架支模图在楼板上弹模板支撑位置线，按模板支撑位置线支一个立方体支撑格构，并在立杆底部垫上木板（如图）：2、沿已支成的立方体支承格构，严格按照标准层支模图完成剩余的搭设。搭设过程中，同一个插座上横杆与其搭接的立杆要互相垂直，同一方向内搭接的横杆要顺直并且与模板支撑位置线保持平行。立杆端面与立杆轴线应垂直，垂直度允许偏差为架体高度的1/500,杆接触弧面的轴心线与横杆的轴心线应垂直，垂直度允许偏差为1.0mm。3、按横杆步距要求搭设横杆，在立杆顶部安装U型可调顶托，安放龙骨通过调节U型顶托调平到所需标高。4、木龙骨悬臂端用钢管、扣件、U形可调顶托或可调底座支顶加固，施工方根据现场实际情况加设剪刀撑。4.2.2快拆架模板支撑立面图：标准层3米层高快拆架体支设立面图第三节 施工方法4.3.1 在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立柱步距要一致，便于统一搭设；立柱纵或横距尽量一致或成倍数，便于立柱纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。1、 施工前必须熟悉设计方案，进行技术交底。严格按照设计要求进行支模，严禁随意支搭。2、支立模板支架时，立杆位置要准确，立杆、横杆形成的支承格构要方正。3、立方体支承格构调方正以后同时敲击4根或3根横杆，不能装一根敲击一根，横杆的插头插入立杆插座后，要两头同时均匀敲击，不能猛敲一头，再敲另一头。4、按图示进行水平杆（横杆）安装，严禁私自调换不同长度横杆。5、立杆下需铺设木板，木板可采用200m宽4m长木跳板通长设置，或面积不小于0.15厚度不小于50mm的木板铺垫，并且上下楼层立杆对齐，保证荷载有效通过立柱进行传递。6、U型托安装完毕后，进行调平。跨度大于4m按2起拱，避免虚支。7、U型托的调节丝杆调节的安全长度不大于250mm，严禁任意上调。8、木龙骨要支撑平稳，受力方向一致。9、上层竖向构件模板拆除运走后，在施层无过量堆积荷载方可进行下层模板拆除。10、模板拆除前应办理拆模申请，经项目技术负责人批准后方可进行第一次模板拆除。11、模板及其支架的拆除顺序严格执行标准层支模图进行，严禁私自乱拆。12、模架的拆除应符合混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002的规定。4.3.2 安装楼面模板通线调整脚手架顶托的标高，将其调到预定的高度。在可调顶托托板上架设50mm100mm木方或48钢管作主龙骨，主龙骨固定后架设次龙骨（50mm100mm木方）350mm，然后在次龙骨上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。4.3.3 脚手架和模板的拆除（1）模板拆除1、拆除侧模时应能保证混凝土表面及棱角不受损伤；底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，以同条件养护试件强度试验报告为依据。拆模前应经监理工程师批准。结构类型结构跨度按设计的混凝土强度标准值的百分率表示（%）板2502, 8758100梁、拱8758100悬壁构件-1002、拆除模架前可先拆除梁底一道水平拉杆，以满足施工人员站立作业，用木方和模板搭设作业平台，检查周围的安全网是否完好，经项目部或专职安全员检查安全后才能进行拆除模架施工。 3、拆除模架应遵循先支后拆，后支先拆，先拆不承重的模架后拆承重部分的模架；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。4、拆除顶板模板时应将可调螺旋向下退100mm，使龙骨与板脱离，先拆主龙骨，再拆次龙骨，最后取顶板模。拆除时人站在钢管架下，待顶板上木料拆完后，再拆钢管架。5、拆除大跨度梁板模时，宜先从跨中开始，分别拆向两端。当局部有砼吸附或粘接模板时，可在模板下口接点处用撬棍松动模板，方便人员的拆除。6、拆模时不要用力过猛，拆下来的材料要必须及时从架体内运走，不得堆积在支架内，整理拆下后的模板及时清理干净。7、严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。8、模架拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放及时清运。（2）脚手架拆除拆除顺序：模板拆除 大小横杆拆除 立杆拆除拆除必须由上而下进行。严禁违反操作规程4.3.4 脚手架的维护和管理1、脚手架拆除至存放点时，要分类堆码整齐。2、拆下来的脚手架要清理架体上附着的混凝土块等；拆下来的脚手架，如发现翘曲、变形、应及时修理。3、暂时不用的材料应入库保存，分类管理。第四节 检查验收1、架体要严格按照方案及相关规范进行搭设，在混凝土浇筑过程中派专人查看架体的变形情况，发现问题立即停止混凝土的浇筑，并采取相应的补救措施，保证安全的情况下再进行混凝土的浇筑；支模架在使用过程中均应当勤检查，每天对该高支模架体进行监控，发现问题，立即报告项目部进行处理。2、一旦出现基底下沉、架体倾斜等安全隐患时，积极采取可行性补救措施。对基底下沉部分架体，先在基底两边做好稳定基础，然后搭设三角形替换支撑斜杆稳定后对原架体基底重新加固恢复立杆，并对扣件水平杆接头已松动变形的部分进行更换加固。对倾斜架体采用钢丝绳按上、中、下三点固定绑扎在加固后的架体点上，然后用卷扬机按同一标高为一组的原则，缓慢拉回原位并固定在墙柱位置。对补救的架体加强日常的安全检查。3、施工期间，设专职安全员分区域定期或不定期检查。重点检查各连接点有无松动；各种安全防护设施是否损坏，有无安全漏洞和隐患；并做好日常检查记录。4、在架子使用阶段，严禁任意拆除主节点处的纵横水平杆、和纵横向扫地杆；如施工需要局部拆除，必需经项目技术、安全、工程部一致同意，施工完毕应及时恢复。第五章 施工安全保证措施第一节 组织保障为了保证本工程的施工安全工作落实到实处，根据建设工程安全生产管理条例等有关法律、法规和标准，针对本工程的特点，结合本工程的实际情况制定支模架施工应急救援预案。制定本应急救援预案的目的是当发生紧急事件时，能快速、有序、高效地控制紧急事件的发展，及时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救，将事故损失减小到最低程度。组 长：（项目经理） 甘加富 电话：[phone]副组长：（项目副经理） 李东波 电话：[phone]组员：技术负责人 彭明均 电话：[phone]组员：安全负责人 李德树 电话：[phone]组员：安全员 江世渝 电话：[phone]组员：技术员 倪志强 电话：[phone]组员：班组长 经有益 电话：[phone]急救电话 120 火警电话 119第二节 应急预案5.2.1、目的：提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。5.2.2、应急领导小组及其职责：应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。1、领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。2、当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥。3、负责准备所需要的应急物资和应急设备。4、及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。5.2.3、应急反应预案：1、事故报告程序：事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。2、事故报告：事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。3、现场事故应急处理：施工过程中可能发生的事故主要有：坍塌、高处坠落，物体打击、机械伤害、触电及火灾等。5.2.4现场施工时可能发生的生产安全事故有：高处坠落、物体打击、触电事故、机械伤害以及坍塌事故等。1、高处作业发生高处坠落的应急措施高处坠落可能造成的伤害有：颅脑损伤、胸部创伤（如肋骨骨折）、胸腔储器损伤、腹部创伤等。当发生物体打击事件或有人自高处坠落摔伤时，应注意保护摔伤及骨折部位，避免因不正确的抬运使骨折错位造成二次伤害，并及时向工地负责人报告，拨打120电话或送医院救治，送医院途中不要乱转病人的头部，应该将病人的头部略抬高一些，昏迷病人取昏迷体位，防止呕吐物吸入肺内。2、触电事故的应急措施必须执行三级配电两级保护，各种机械设备必须做到“一机、一闸、一箱、一漏”，做好用电防护。遇有触电者，施救人员应首先切断电源，若来不及切断电源，可用绝缘物挑开电线。在未切断电源之前，救护者切不可用手拉触电者，也不能用金属或潮湿的东西挑电线。把触电者抬至安全地点后，立即进行人工呼吸和送医院抢救。3、机械伤害事故的应急措施各种机械设备必须按规定配置齐全有效的安全保护装置，按要求办理机械设备进出场检验记录或安装验收记录。发生机械伤害事故要抓紧救助和送医院。4、坍塌事故的应急措施坍塌事故往往伤害人员多，后果严重，多为重大或特大人身伤亡事故，发生坍塌事故后，应立即报告分公司和公司主管领导和工程管理部及安全管理部。5、 火灾、爆炸与爆燃施工现场应根据现场的具体情况和岗位特点制定相应的消防制度并严格执行现场消防、保卫管理制度，成立消防组织，记录落实效果，并按照不同作业条件，合理配备灭火器材。现场动火执行动火审批制度，设专人监护。 第三节 监测监控5.3.1、监测项目：支架沉降、位移和变形。1、 杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2、 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。3、快拆架插头、插座连接是否松动，普管连接扣件是否松动。4、 架体是否不均匀的沉降、垂直度。5、 施工过程中是否有超载的现象。6、 安全防护措施是否符合规范要求。7、快拆架架体和快拆架横杆是否有变形的现象。5.3.2、监测人员安排组长 彭明均技术负责人副组长 李德树安全负责人组员 倪志强测量负责人组员 蹇其测量员组员 江世渝安全员1、测点布设：每1015m布设一个监测剖面，每个监测剖面布设不少于2个支架水平位移监测点，3个支架沉降观测点。2、监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过30分钟一次，浇筑完后不少于2小时再观测一次。3、监测结果接近或达到材料的允许变形值时马上启用应急预案，同时必须向市建筑工程安全督促站等相关部门报告。第六章 劳动力计划本支模架搭设阶段所需工种及人员包括测量员、木工、塔吊工等，具体劳动力计划见下表。施工前应按要求向架子工、木工等作业人员进行技术交底，如人员变动后应重新交底。交底工作由项目技术负责人、安全员、班组长分级负责。表6-1 劳动力需求计划人员数量备注安全员3全面负责架体及搭、拆过程的安全架子工8负责架体的搭、拆塔吊工2钢管等材料的吊运指挥工4负责指挥塔吊工的吊运工作电工1负责施工用电注：若发现劳动力计划不能满足进度要求，随时增加投入。以上架子工、塔吊工、指挥工等特种作业人员应具有相应的特种作业岗位证书，做到人证一致，持证上岗。第七章 计算书第一节 板荷载验算工程参数楼板模板支架参数砼楼板厚度0.1m支架高度2.9m立杆纵距1m立杆横距1m水平杆最大步距1.47m顶步步距0.5m立杆顶伸出长度a0.2m扫地杆高度0.35m钢管类型Q235，482.75mmmm面板木胶合板 厚度：15mm次楞方木35mm85mm，间距0.3m主楞双钢管剪刀撑按重庆规范设置,剪刀撑立杆纵距方向宽度6跨，立杆横距方向6跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接荷载参数结构重要性系数支撑架0.9模板0.9永久荷载新浇砼（含钢筋）自重25.5kN/m3面板自重0.3kN/m2每米立杆承受支架自重0.1854kN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆3kN/m22.5kN3kN/m23kN/m2泵送砼或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载竖向永久荷载标准值的2%风荷载不考虑风荷载作用！模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm ，取主楞间距1m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W= 10001515/6=37500mm3；截面惯性矩I= 1000151515/12=281250mm4；（一）强度验算1、 面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=0.91.2(25.50.1+00.1+0.3)+1.431=6.858kN/mq1=0.91.35(25.50.1+00.1+0.3)+1.40.731= 6.109kN/m根据以上两者比较应取q1= 6.858kN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.91.210.3=0.324 kN/m跨中集中荷载设计值P=0.91.42.5= 3.150kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1 6.8580.32=0.062kNm施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08 0.3240.32 +0.213 3.1500.3=0.204kNm取Mmax=0.204KNm验算强度。面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.204106=5.44N/mm2 f=12.5N/mm2W37500面板强度满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 1（25.50.100.10.3+3）=5.850kN/m；面板最大容许挠度值: 300/400=0.8mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.6775.8503004=0.25mm 0.8mm100EI1004500281250满足要求!次楞方木验算次楞采用方木，宽度35mm，高度85mm，间距0.3m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩 W =358585/6=42146mm3；截面惯性矩 I =35858585/12=1791198mm4；（一）抗弯强度验算1、 次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=1m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=0.91.2(25.50.1+00.1+0.3)+1.430.3=2.057kN/mq1=0.91.35(25.50.1+00.1+0.3)+1.40.730.3= 1.833kN/m根据以上两者比较应取q1= 2.057kN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.91.20.30.3=0.097kN/m跨中集中荷载设计值P=0.91.42.5= 3.150kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= 0.1q1l2=0.12.05712=0.206kNm施工荷载为集中荷载：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.080.09712+0.2133.1501=0.679kNm取Mmax=0.679kNm验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；=Mmax=0.679106=16.11N/mm2 f=17N/mm2W42146次楞抗弯强度满足要求!（二）抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1=0.6q1l=0.62.0571=1.234kN施工荷载为集中荷载：V2= 0.6q2l+0.65P=0.60.0971+0.653.150=2.106kN取V=2.106kN验算强度。木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.106103= 1.062N/mm2 fv=1.6N/mm22bh23585次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.3（25.50.100.10.3+3）=1.755kN/m次楞最大容许挠度值:1000/250=4mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6771.75510004=0.66mm 4mm100EI100100001791198满足要求!主楞验算主楞采用:双钢管，截面抵拒矩W=8.36cm3，截面惯性矩I=20.08cm4（一）强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取3kN/mm2。首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q11= 0.91.2(25.50.1+00.1+0.3)+1.430.3=2.057kN/mq12= 0.91.35(25.50.1+00.1+0.3)+1.40.730.3= 1.833kN/m根据以上两者比较应取q1= 2.057kN/m作为设计依据。次楞最大支座力=1.1q1l=1.12.0571=2.263kN。次楞作用集中荷载P=2.263kN，进行最不利荷载布置如下图：计算简图(kN)弯矩图(kNm)最大弯矩 Mmax=0.751kNm；主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；=Mmax=0.751106=89.833N/mm2 205N/mm2W8.36103主楞抗弯强度满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q = 0.3（25.50.100.10.3+3）=1.755kN/m次楞最大支座力=1.1q1l=1.11.7551=2.263kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=1.106mm。主梁的最大容许挠度值:1000/250=4.0mm，最大变形 Vmax =1.106mm 4.0mm主楞挠度验算满足要求!立杆稳定性验算（一）立杆轴力设计值不组合风荷载时：N=0.91.35(0.18542.9+(25.50.1+0.3)11)+1.4311=7.90kN（二）立杆计算长度L0插槽式钢管模板支撑架的单元框架进行整体稳定性验算时，立杆计算长度L0=Hah 立杆计算长度系数，按重庆市建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范附录F表F.0.1取值。表中主要参数取值如下：支撑结构的刚度比，其中E-弹性模量，取206000（N/mm2）I 立杆的截面惯性矩，取100400（mm4）h立杆步距，取1470mmk节点转动刚度，取10kNm/radly立杆的y向间距，取1000mmK=206000100400+1000=1.5214701010661470ax单元框架x向跨距与步距h之比，ax =lx/h=1/1.47=0.68nx单元框架的x向跨数，nx =6x向定义：立杆纵横向间距相同，x向为单元框架立杆跨数大的方向，取板底立杆纵距方向。根据以上参数查表，立杆计算长度系数=2.46a扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表E.3取值，a=1.01其中a1扫地杆高度与步距h之比，a1=0.35/1.47=0.24a2悬臂长度与步距h之比，a2=0.2/1.47=0.14aa1与a2中的较大值，a=0.24H高度修正系数，架体高度2.9m,H=1L0=Hah =11.012.461.47=3.65m（三）立杆稳定性验算插槽式钢管模板支撑架的单元框架，按下式整体稳定性验算：NfAN-立杆轴力设计值，取7.90kN；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=3650/16.0=228，查表=0.14；L0 立杆计算长度，取3650mm，i杆件截面回转半径,取16.0mm；A杆件截面积，取391mm2；f钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；N=7.90103=144.319N/mm2 f=205 N/mm2A0.14391立杆稳定性满足要求!第二节 梁荷载验算工程参数梁模板支架参数梁截面宽度0.3m梁截面高度0.6m支架高度2.9m楼板厚度0.1m板底立杆纵距la1m板底立杆横距lb1m梁长度方向立杆纵距0.5m梁侧与梁底立杆间距梁底无立杆，梁两侧立杆间距1.00m钢管类型482.75mm水平杆最大步距1.47m顶步步距0.5m立杆伸出顶层水平杆长度a0.2m面板15mm厚木胶合板梁底次楞3585mm方木，3根梁底主楞梁底水平钢管梁侧次楞3585mm方木，间距200mm梁侧主楞双钢管，间距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径12mm，间距：500mm500mm剪刀撑设置依据重庆地标规范要求设置,剪刀撑纵距方向宽度6跨，横距方向宽度6跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构未作可靠连接荷载标准值参数结构重要性系数支撑架0.9模板0.9永久荷载新浇砼（含钢筋）自重26kN/m3模板自重0.3kN/m2每米立杆承受支架自重0.1854kN/m可变荷载施工荷载及设备荷载3kN/m2砼下料水平荷载2kN/m2风荷载不考虑风荷载作用！新浇砼对模板侧压力标准值计算依据砼结构工程施工规范GB50666-2011，浇筑速度大于10m/h，或砼坍落度大于180mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:=260.6=15.6 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取26kN/m3； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.6m；梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001515/6=37500mm3；截面惯性矩I= 1000151515/12=281250mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=15.6kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.9(1.215.6+1.42)1=19.368KN/mq2=0.9(1.3515.6+1.40.72)1=20.718KN/m取较大值q=20.718KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.120.7180.202=0.08kNm面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.08106=2.13N/mm2 f=12.5N/mm2W37500面板强度满足要求!（二）挠度验算q = 115.6=15.6kN/m；面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.67715.6002004=0.13mm 0.5mm100EI1004500281250满足要求!梁侧模板次楞验算次楞采用3585mm(宽度高度)方木，间距：0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =358585/6=42146mm3；截面惯性矩I =35858585/12=1791198mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=15.6kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.9(1.215.6+1.42)0.2=3.874KN/mq2=0.9(1.3515.6+1.40.72)0.2=4.144KN/m取较大值q=4.144KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.14.1440.52=0.104kNm最大支座力：1.1ql=1.14.144