快拆架搭设方案.doc

快拆支撑架体系搭设施工方案
一、 编制依据
1、《混凝土结构施工质量验收规范》（GBJ50204—2011)
2、《建筑结构荷载规范》（GB50009—2012)
3、《建筑工程质量验收统一标准》(GB50300—2013）
4、《建筑施工安全技术统一规范》(GB50870-2013）
5、《建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范》（DBJ50—184-2014）
6、《重庆市建筑工程施工现场安全管理标准》
7、重报·万州中心3＃、4#楼车库结构施工图
二、 工程概况
本工程为重报万州中心3＃、4＃楼及地下车库，位于万州江南新区.3＃楼主楼部分地上8层,地下1层,建筑高度约31.20米，建筑面积为19561。67㎡。4#楼主楼部分6层，地下1层，建筑高度约23。9米，建筑面积为15272.34㎡.3#楼负一层层高5.3米,4＃楼负一层层高5。3米，车库层高3。8米,车库建筑面积为11722。32㎡.本工程基础形式采用人工挖孔灌注嵌岩桩，基础以中风化泥岩为持力层，中风化泥岩天然单轴抗压强度标准值为7。55MPa。
三、 快拆支撑架工艺说明
1. 快拆体系的选择
键连接快拆体系是由北京群力发科技有限公司研制开发并授权重庆晋海科
技有限公司生产的“群力达牌"“键连接的脚手架”与u托之组成的快拆支撑体
系，该快拆体系是在确保现浇钢筋混凝土结构施工安全度不受影响、符合施工规
范要求、保证施工安全及工程质量的前提下，加快材料周转，减少投入，降低成
本，提高工效，加快施工进度,缩短工期，使之具有显著的经济效益和良好的社
会效益的一种先进的施工新技术。
2. 快拆体系的特点
1) 材料周转快
快拆体系主要特点就是“快”，加快材料的周转次数，通过加快周转材料的特点来满足施工要求.
2) 施工简便
快拆体系的关键节点就是将部分材料在混凝土浇筑后除拆的条件。材料可以互换使用，无需复杂操作即可满足使用要求。
3) 施工安全可靠，工程质量易保证
一键连接脚手架，采用工厂化生产加工，现场组装的方式。支架杆件构造尺寸及结点连接方式标准化、规范化.减少了搭设时的随意性,避免了出现不稳定结构和结点可变状态的可能性；结构受力明确，支架整齐，施工安全可靠,整个施工过程,结构楼板始终处于最佳受力状态,施工过程规范化，工程质量有保证。
结构性能好
4) 结构性能好
结构简单、设计构思新颖、结点构造合理、杆件全部轴向连接、受力状态明确，力学性能优良,采用承插型连接方式，减少人为及材料质量的影响，具有可靠的力学强度和刚度。搭拆过程中,自稳效果好，且方便灵活。可随时搭、拆爬梯;随时开通，封闭通道。
支拆快捷,工作效率高，操作简单、支拆快捷，工作效率高,能加快施工进度,缩短施工工期。同时避免了螺栓作业，工人带一把铁锤即能完成全部作业。而且重量轻,降低了作业强度。
5) 功能多：能灵活的组装成多种尺寸和载荷的脚手架。
6) 无零散配件丢失，损耗低，经济效益高。
7) 规格小,系列化，最长杆件2.6m便于运输。
8) 施工质量易控制，便于质量检查.
9) 插头插座不怕摔碰，不易被水泥铸死。
10) 利于文明施工及现场管理
该支撑体系在施工过程中，避免了周转材料的中间堆放环节,立、横杆用
少,施工人员通行方便，便于清扫,有利于文明施工及现场管理.对于狭窄的施
工现场尤为适用。
四、快拆支撑体系的组成
1、本工程的标准层内支撑体系由一键连接的脚手架组成。它是将φ48.3＊3.6的钢管与键式插头、插座分别焊接成横杆、立杆，再将横杆类、立杆类杆件通过承销锁,形成结构尺寸精度高,坚固耐用，稳定性能好，装卸灵活便捷的脚手架。
　　五、施工准备
1、上道工序已完成并做办理完验收手续.
2、搭设支撑体系所需材料已办理完进场手续。
3、楼层控制线、轴线、墙身线、标高线等已经办理完验收手续。
4、施工人员已做好相应的技术交底及安全交底工作，做到搭设规范,一次成型.
5、地坪已浇筑100mm厚、C15混凝土垫层并清理完现场.
6、采用厚度50mm的木板进行立杆底部铺垫,立杆不得直接安装在楼板上。
7、工人配齐施工操作用工具，如榔头、钢卷尺、扳手等.
六、施工方法
1. 工艺流程
放支撑杆件点位线-—支立杆，安水平拉杆(横杆)—-按放线支一个互相垂直的标准四边形支撑格构-—沿已支成的水平支承格构按互相垂直或顺直的原则支完剩余的支承格构,用立杆及顶杆将竖向立杆接高到所需标高（2500+2500+顶托）——按横杆步距要求安完水平拉杆。
3＃楼负一层支模架搭设高: 其中负一层层高5350mm，后浇垫层80mm,合计5430mm 板厚:180mm
立杆组合：2500+2500+顶托
4＃楼负一层支模架搭设高:其中负一层层高5350mm,后浇垫层80mm，合计5430mm板厚：180mm
立杆组合：2500+2500+顶托
车库层高：195。90—192。10＝3。8m 后浇垫层80mm,板厚：470mm
立杆组合:2600+600+顶托
2. 施工要点
1) 支立支撑架时,立杆位置要准确,立杆、横杆形成的支撑格构要方正。
2) 支撑格构调方正以后同时敲击4根或3根横杆,不能装一根敲击一根，横杆
的插头插入立杆的插座后，要两头同时均匀敲击，不能猛敲一头，再敲另一头.
3) 按图示进行水平杆(横杆）安装,严禁私自改用横杆长度。
4) 立杆两节及两节以上且节点在同一水平上必需采用剪刀撑加固.
5） 以不超过8m为布局进行剪刀撑加固,竖向剪刀撑斜杆底端应与地面紧顶。
6) 建议梁底抬梁锁扣点大于等于4根立杆.
3. 质量要求
支撑系统及附件要安装牢固，无松动现象,插头应插入插座三分之二，按搭设布置图所有需要连接横杆处必须连接横杆，两块互相独立搭设且不能用横杆连接的必须用钢管扣件连接形成整体。
七、 快拆脚手架和模板的拆除措施
1、拆除侧模时应能保证混凝土表面及棱角不受损伤；底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，以同条件养护试件强度试验报告为依据。拆模前应经监理工程师批准.
2、拆模应遵循先支后拆，后支先拆,先拆不承重的模板后拆承重部分的模板;自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则.
3、拆模前可先拆除梁底一道水平拉杆，以满足施工人员站立作业,、拆除顶板模板时应将可调顶托螺旋向下退100mm，使龙骨与板脱离，先拆主龙骨,再拆次龙骨，最后取顶板模，待顶板上木料拆完后，再拆钢管架,严禁不松顶托强行砸倒架体。
八、安全技术措施
1. 工人须经三级安全教育，考试合格后方可上岗.
2. 特殊工种持证上岗，有关证件须符合重庆市有关规定。
3. 在支撑体系上堆放材料时，应按规定码放平稳，防止脱落并不得超载。
4. 操作工具要随手放入工具袋内，严禁放在支撑体系上。
5. 施工中严禁吸烟,严禁酒后作业,不许在支撑体系上追逐打闹.
6. 搭设过程中如发现有个别损坏材料，禁止使用，以免造成安全隐患。
九、环保措施
1. 施工中必须注意控制噪音,根据规定在城市建成区内,禁止夜间进行生产噪
音的建筑施工.由于施工不能中断的技术原因和其他特殊情况，确需夜间连续施工作业的，应向建设行政主管部门和环保部门申请.
2. 加强对作业人员的环保意识教育，支撑体系搭设、拆卸、运输应防止不必要
的噪音产生,最大限度的减少施工噪音污染。
3. 楼层施工中产生的建筑垃圾必须采用密闭容器调运至地面分类定点存放，严
禁直接向外扬弃.
十、计算式
重庆重报·万州中心3＃、4#楼项目，一层选择楼板厚 180mm进行计算；次龙骨采用40×80的木龙骨，中心间距200mm；主龙骨采用48。3×48。3×3。6钢管；横竖向支撑采用承插式早拆架;立杆最大间距不超过1200×1200mm.验算次龙骨、主龙骨的强度、刚度及立柱稳定性验算是否满足要求？
1、材料和力学性能
40×80的木龙骨力学性能(次龙骨）
木材的弹性模量取值为E=8000N/mm2
木材的抗弯强度设计值取fm=13N/mm2
根据结构静力计算表：截面抵抗拒W=1/6bh2=54cm3
惯性矩I=bh3/12=（4×93)/12=170cm4
48.3×48.3×3。6钢管力学性能(主龙骨）
钢材的弹性模量取值为E=2.06×10 5 N/mm2
Q235钢材的抗弯强度设计值fm=206N/mm2
根据结构静力计算表：截面抵抗拒W=π/32（d3—d14/d4）=4。49cm3。
惯性矩I=π/64（d4— d14)=10。78cm
其中α=d/D=42/48=0.869 截面面积:A=π（Ｄ2－d2)/4=4。24cm²
2、次龙骨验算（40×80木龙骨)
作用于模板支架的荷载包括永久荷载和可变荷载。
1）静荷载标准值包括以下内容
①模板的自重（kN）：
NG1 = 0。30kN
②钢筋混凝土楼板自重（kN）:
NG2 = （24+1。1）×0.12 = 3。01kN；
经计算得到,永久荷载标准值 NG = NG1+NG2 = 3.31 kN；
2）可变荷载为施工荷载标准值
③施工人员及设备可变荷载标准值取值：
NQ1 = 3 kN;
经计算得到,可变荷载标准值NQ= 3 kN；
3)不考虑风荷载时，荷载组合为:
N = 1。2NG + 1.4NQ = 8.17 kN；
2.1次龙骨计算简图为
2。2次龙骨抗弯强度验算
计算次龙骨抗弯强度时时,可按三跨连续梁均布荷载计算.
M= 0。10qL2
σc=M/W≤[fm]
次龙骨间距为中到中200mm,作用在每根次龙骨上的均布荷载为：
q=8。17 kN×0。2=1。63 kN/m
最大弯矩M=0.10qL2=0。1×1。63×10002
=0。163kN.m；
σ=M/W=0。163×106/54×103=3.02N/mm2＜[fm］=13 N/mm2;
2。3次龙骨挠度验算
刚度验算采用标准荷载，不考虑可变荷载作用：
q=3.97 kN×0.2=0。974KN/m
ω=0。677ql4/100EI
=0。677×0。974×10004/ （100×9000×243×104）
=0。302mm＜［ω］=l/500=2。0mm
3、主龙骨验算（48。3×48。3×3。6)
3.1主龙骨计算简图
3.2主龙骨抗弯强度验算
计算主龙骨时按照集中荷载下的三跨连续梁计算：
M=0。267pl
σz=M/W≤[fm］
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,p=8。17×0.2×1=1。634KN/m
M=0.267pl=0。267×1.634×1。0＝0。436kN·m
σz= M/W＝0。436×106/4。49×103=97.1＜[fm］=206 N/ mm2
3.3主龙骨挠度验算
刚度验算采用标准荷载，不考虑可变荷载作用:
则p=3。97×0。2=0。794KN/m
ω=1。883pl3/100EI
=1.883×0。794×10003/100×2。06×105×10.78×104
=0.68mm＜l/500=2mm
4、立杆稳定性验算
立杆的稳定性计算公式：σ=N/ψ·A≤〖f〗=206.00N/MM2
其中 N -——- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N =8.17kN;
φ———— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到;
i ———— 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1。59 cm；
A —--— 立杆净截面面积（cm2）：A = 4。24 cm2；
W ———- 立杆净截面模量（抵抗矩）(cm3)：W=4.49 cm3；
σ--————钢管立杆最大应力计算值 （N/mm2)；
[f]——-— 钢管立杆抗压强度设计值：［f］ =206 N/mm2；
L0—--— 计算长度 （m)；
按下式计算：
l0 = h+2a = 1。0+0。4×2 = 1.8 m；
a —- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。4 m；
l0/i = 1800 / 15.9 =113.2；
由长细比 Lo/i的结果查《冷弯薄壁型钢结构技术规程》得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。496；见表A1。1—1
钢管立杆的最大应力计算值；
σ=8。17×103/（0.496×424) = 38。85 N/mm2＜［f］ = 205 N/mm2,满足要求!
考虑到高支撑架的安全因素,按下式计算
l0 = k1k2（h+2a)= 1。163×1。0×（1.0+0。4×2） = 2.09 m;
k1 —— 计算长度附加系数按照表1取值1.185；
k2 —- 计算长度附加系数，h+2a = 1。8按照表2取值1.0 ;
Lo/i =2.09×103/15.9 = 131。44；
由长细比 Lo/i的结果查《冷弯薄壁型钢结构技术规程》得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。391；见表A1。1—1
钢管立杆的最大应力计算值
σ=8。17×103/（0。391×424） = 49。28 N/mm2＜［f] = 206 N/mm2，满足要求！
以上表参照《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
结论:3＃、4＃楼混凝土板厚 180mm;车库楼板厚470mm其中300mm为空心夹层，实际混凝土厚度为170mm，立杆间距 1200mm× 1000mm;3#、4＃外围转换2100mm大梁底部需使用扣件双钢管进行底部加强支撑。次龙骨中心间距200mm，单主龙骨；均能满足荷载要求。
重报·万州中心3#、4#楼及车库
快
拆
支
撑
架
体
系
方
案
编制单位：重庆市万州建筑工程总公司
编 制 人: 甘 承 广
编制日期： 2014 年 12 月 18 日
目 录
一、 编制依据 1
二、 工程概况 1
三、 快拆支撑架工艺说明 1
四、 快拆支撑体系的组成 3
五、 施工准备 3
六、 施工方法 3
七、 快拆架和模板拆除措施 4
八、 安全技术措施 4
九、 环保措施5
十、 计算式5
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