构筑物脚手架搭设方案.doc

明珠龙柱

脚手架搭设拆除工程

施
工
方
案

施工单位：

2013年10月7日

目 录

1、编制依据---------------------------------------------1
2、工程概况---------------------------------------------1
3、施工准备---------------------------------------------1
4、施工部署---------------------------------------------2
5、劳动力、材料、机具准备-------------------------------7
6、质量保证措施-----------------------------------------9
7、脚手架安装、拆除安全保证措施-------------------------12
8、文明施工保证措施-------------------------------------14
附：计算书

一、编制依据
1.1 主要规程、规范
1.1.1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2001
1.1.2《建筑施工高处作业安全技术规范》 JGJ80-91
1.1.3《建筑施工安全检查标准》 JGJ59-99
1.1.4《施工现场临时用电安全技术规范》 JGJ46-2005
1.2 参考手册
1.2.1 《建筑施工手册》 （缩印本第4版，2013.1）
1.2.2 《建筑施工扣件式钢管脚手架构造与计算》 中国物价出版社（2004.1）
二、工程概况
本脚手架分项工程属滨州经济开发区明珠龙柱项目工程，地处黄河二路以北，渤海二十四路以西。
1、明珠龙柱主体砼浇筑高度为24.05米，龙柱整体施工完毕后为30米，地坪高差为0.75米。标高0.75米～6.8米为边长4.24米方柱台，标高6.8米～24.05米为圆柱直径为1.3米，钢筋砼结构，砼标号:基础垫层为C15；其余为C30。
2、脚手架搭设的目的为明珠龙柱施工人员提供操作平台，临时堆放少量的施工材料，材料堆放总重量不超过0.6吨。上料采用汽车式上料。施工人员上下搭设周圈旋转安全通道。
三、施工准备
1、 成立专项领导小组
安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到“杜绝死亡、重伤及消防、机械事故，年轻伤频率控制在0.4‰以内”安全生产目标的必然保障。为此项目经理部成立以现场经理为组长的安全领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：
组长：现场经理——负责全面协调工作
副组长：施工队队长——现场施工指挥，并对脚手架施工过程中的安全、质量负责
组员：现场架子工班长——现场施工协调
安全员——现场脚手架搭设过程中的安全、质量检查
2、材料准备
本次脚手架工程所使用的脚手架全部采用Ф48*3.5的焊接钢管，所用扣件全部使用锻铸铁铸造或者钢板压制而成，施工前对所有的脚手架及扣件进行厚度、垂直度检测，杜绝不符合要求的施工材料用于本工程。
3、技术准备
本次脚手架工程施工前必须编制脚手架搭设专项方案，并经公司主管领导及总监理工程师、甲方现场代表审批后方可执行本方案。在脚手架施工前由施工队技术人员对现场所有参与本次脚手架工程施工的人员进行安全技术交底，所有参与人员必须明确本方案的意图后方可施工。
四、施工部署
1、脚手架工程设计思路
根据工程施工需要，本工程脚手架搭设施工两次：
（1）标高6.8米以下柱承台土建施工期间搭设外围脚手架，作为模板、钢筋施工平台需要，其搭设宽度自基础宽度7.5米以外施工工作面和双排脚手架搭设宽度，搭设高度为10.3米。待6.8米以下混凝土承台施工完成后拆除。
（2）第二次脚手架搭设为龙柱承台0.75米～6.8米处装修及6.8米以上圆形龙柱施工需用工作平台。
本次脚手架工程专项施工方案的编制，参照滨州市近五年来最大风压来确定本工程的风荷载，其它参数均以现行规范为依据，结合本工程实际情况组合所有参数进行计算。
由于本次脚手架工程搭设复杂，计算困难并且脚手架不承受明珠龙柱本身荷载，所承受荷载以脚手架自重为主、施工活荷载（施工人员荷载、上料动荷载、风荷载）为辅。因此，脚手架受力计算按荷载集中布置、脚手架展开式的最不利组合进行计算，以确保本工程施工过程中的安全。
2、构造要求及技术措施
a、地基
本次脚手架工程的基础采用人工素土夯实，底部铺设脚手板，满足承载要求。
b、立杆
第一次脚手架搭设采用双排单立杆脚手架，搭设宽度为12米，正方形形式，在明珠龙柱承台标高6米处周边设置四块10mm厚预埋钢板作为脚手架连接件。在明珠龙柱周围全部按纵横间距1.5米进行立杆布置。
第二次脚手架搭设，因脚手架搭设高度为30.75米，为保证脚手架稳定性。脚手架搭设宽度为30米，6.8米以下所有立杆全部采用双杆，并且组成双杆的两根立杆每间隔2米采用扣件进行连接，所有立杆接头必须采用对接扣件。外部立杆搭设高度为10米，在标高6米处于龙柱承台钢筋焊接件进行连接。在标高6.8米承台顶部重新增设立杆与承台内侧立杆组成双排脚手架，搭设高度为30.75米。
立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3（本工程取40cm）。立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3个回转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。
c、大横杆
大横杆置于小横杆之下，立柱的内侧，用直角扣件与立杆扣紧，采用至少6m且同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步同跨内；相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱距离不大于纵距的1/3（本工程不大于40cm），大横杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300，局部高差不超过5cm。
d、小横杆
每一立杆与大横杆相交处（主节点）都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点不大于15cm。小横杆间距与立杆纵距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，在两立柱之间等距离设置1根小横杆，最大间距不超过75cm。
小横杆伸出大横杆边缘距离不小于10cm，伸出大横杆距离内衬结构外边缘15cm。上下层小横杆在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立杆处相向布置。
e、扫地杆
纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮20cm的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。
f、剪刀撑
本工程脚手架周圈采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随纵横向水平杆同步通长搭设。剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2～4个扣节点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。
g、脚手板
作业层脚手板采用松木，厚度不小于5cm，宽23～25cm，长度不小于3.5m的硬木板，两端设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。在作业层下部加设一道水平兜网，随作业层上升。首层（6.8m处）满铺一层脚手板，并设置安全网。上部每隔6m设置一道满铺脚手架层，并设置水平安全兜网。
脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝处设两根小横杆，各杆距离接缝的距离均不大于15cm。靠；龙柱一侧的脚手板距离结构外侧的距离不大于15cm。
h、连墙件
为保证脚手架的整体稳定性，每隔6米按45°方向将至少4根大横杆或者附加大横杆浇筑于龙柱混凝土内。预先按指定方位在龙柱内预埋钢板，采用直角扣件将大横杆或附加大横杆与预埋立杆进行连接。
i、防雷措施
本工程脚手架接地、避雷措施执行《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）标准。
工程采用避雷针与大横杆连通、接地线与龙柱避雷系统连成一体的措施。
设置4根避雷针，避雷针采用φ12镀锌钢筋制作，高度1.5m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用40×4的镀锌扁钢，将立杆分别与龙柱内的避雷系统连成一体。接地线的连接牢靠，与立杆连接采用2道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防止松动，并保证接触面积不小于10mm2，并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与龙柱内避雷系统设置的位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊接长度大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10Ω，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m，以避免发生击穿事故。
l、脚手架的搭设及拆除施工工艺
1、钢管脚手架的搭设施工工艺
脚手架的搭设顺序为：场地清理→定位设置通长脚手板、钢底座（或混凝土地面基层）→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（栅格）→剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→搭防护栏杆→绑扎安全网
定位定距：根据构造要求在龙柱外侧用尺量出立杆距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用白灰点出立杆标记。在搭设首层脚手架的过程中，沿龙柱承台外侧设八道斜撑，待脚手架与龙柱承台连接后方可拆除。当脚手架操作层高出与龙柱支撑2步时，应采取临时稳定措施，直至与龙柱连接支撑完毕后方可拆除。
2、脚手架的拆除施工工艺
拆除作业应按确定的程序进行拆除：安全网→防护栏杆→剪刀撑→斜撑杆→小横杆→大横杆→立杆。
不准分立面拆除或在上下两步同时拆除，做到一步一清，一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。所有与龙柱支撑的架管必须随脚手架同步拆除下移，严禁先将与龙柱支撑的架管拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步。当脚手架拆至下部最后一根立杆时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆除与龙柱连接的架管。
五、 劳动力、材料及机具配备
劳动力配备
工种
人数
任务
架子工
6
负责架子搭设及拆除
测量放线工
2
负责脚手架垂直度控制
普工
4
负责架子材料的运输
材料配备
名称
单位
数量
规格
普通钢管
m
9000
ф48×3.5mm
脚手板
m3
2
厚5cm，宽20～30cm
密目安全网
㎡
350

水平安全网
㎡
150

直角扣件
个
2000

旋转扣件
个
400

对接扣件
个
200

镀锌钢丝
kg
100
14#
机具配备
名称
单位
数量
备注
架子扳手
把
6
搭设和拆除架子用
力矩扳手
把
2
检查架子扣件拧紧力度是否达到要求
倒链葫芦
个
2
调整架子水平弯曲度

六、质量保证措施
1 构配件的允许偏差（详见表8-1）

6.2 脚手架搭设的技术要求、允许偏差和检验方法

6.3 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准

项
次
检查项目
安装扣件数量(个)
抽检数量
(个)
允许的
不合格数
1
连接立杆与纵(横)向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件
501～1200
1201～3200
32
50
3
5
2
连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件(非主节点)
501～1200
1201～3200
32
50
7
10
七、 脚手架搭设拆除安全施工措施
1 材质及其使用的安全技术措施
1.1 扣件的紧固程度宜在40～50N·m，并不大于65N·m，对接扣件的抗拉承载力为3kN。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。
1.2 各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100mm。
1.3 钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。
1.4 脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、钢丝、竹篾、塑料混用。
1.5 严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。
1.6 钢管和扣件均要现场取样送检,合格后方可使用。
2 脚手架搭设的安全技术措施
2.1 脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。
2.2 搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。施工人员在操作过程中，必须可靠系挂安全带，佩戴安全帽，穿防滑鞋，垂直方向每隔5m设置一道水平安全网。
2.3 开始搭设立杆时应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。
2.4 脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。
2.5 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两步。
2.6 在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。
3 脚手架上施工作业的安全技术措施
3.1 结构脚手架每支搭一层（按照3m为一层），支搭完毕后，经项目经理部安全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。
3.2 严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大于2kN/m2，确保较大安全储备。
3.3 结构施工时不允许上下层同时作业。
3.4当作业层高出其下连墙件3.0m以上,且其上尚无连墙件时应采取适当的临时抛拉措施。
3.5 各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。
3.6 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。
3.7 所有平台上的操作人员必须正确佩戴安全带，将安全带挂在龙柱壁竖直钢筋和横向环筋的节点处，安全带安全绳不够长的须接长并保证连接牢固。
4 脚手架拆除的安全技术措施
4.1 脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。
4.2 拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。
4.3 架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、脚手架、地面的设施等各类障碍物、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。
4.4 拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。
4.5 拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。
4.6 拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
4.7 每天拆架下班时，不应留下隐患部位。
4.8 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
4.9 在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。
4.10所有杆件和扣件在拆除时分离,不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。
4.11所有的脚手板,应自外向里竖立搬运,以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。
4.12拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。
4.13 雷雨天气时停止拆除脚手架施工。
八、文明施工要求
根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到：
1 、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。
2 、进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标识牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标识牌。
3、 严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。
4 、脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证。凡有高血压、贫血病的、心脏病及其他不适宜高空作业者，一律不得上脚手架操作。
5 、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组施工时，如需要拆改，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。
6、 脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经工程部同意后由架子工操作。
7、 不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动。
8、严禁任意悬挂起重设备。
9 、在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。
10、 拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。
11、 脚手板使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现地基下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。
12 、要保证脚手架体的整体性，不得截断架体。
13、 施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。
14、 使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。
15、 脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。
16、 施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。
17、 运至地面的材料应按指定地点随拆随运,分类堆放,当天拆当天清,拆下的扣件和钢丝要集中回收处理,应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。

脚手架计算书

扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
一、参数信息
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 156 m，90米以下采用双管立杆，90米以上采用单管立杆；
搭设尺寸为：横距Lb为 1.5m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.2 m；
内排架距离墙长度为0.25m；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；
采用的钢管类型为 Φ48×3.0；
横杆与立杆连接方式为单扣件；
连墙件采用八步四跨，竖向间距 10 m，水平间距6 m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:施工用脚手架；
同时施工层数:1 层；
3.风荷载参数
本工程地处山东东营市(原惠民地区)，基本风压0.47 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取1.335，计算立杆稳定性时取1，风荷载体型系数μs 为0.693；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1611；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.500；
安全设施与安全网(kN/m2):0.005；
脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:无；
每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；
脚手板铺设总层数:1；
单立杆脚手板铺设层数:1；
二、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.5×1.5/3=0.25 kN/m ；
活荷载标准值: Q=2×1.5/3=1 kN/m；
荷载的计算值: q=1.2×0.033+1.2×0.25+1.4×1 = 1.74 kN/m；

小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，
计算公式如下:
Mqmax = ql2/8
最大弯矩 Mqmax =1.74×1.52/8 = 0.489 kN·m；
最大应力计算值 σ = Mqmax/W =108.99 N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力 σ =108.99 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.033+0.25+1 = 1.283 kN/m ；
νqmax = 5ql4/384EI
最大挠度 ν = 5.0×1.283×15004/(384×2.06×105×107800)=3.809 mm；
小横杆的最大挠度 3.809 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10 与10 mm，满足要求！
三、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.033×1.5=0.05 kN；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.5×1.5×1.5/3=0.375 kN；
活荷载标准值: Q= 2×1.5×1.5/3=1.5 kN；
荷载的设计值: P=(1.2×0.05+1.2×0.375+1.4×1.5)/2=1.305 kN；

大横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。
Mmax = 0.08ql2
均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×1.5×1.5=0.006 kN·m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax = 0.267Pl
集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.305×1.5= 0.523 kN·m；
M = M1max + M2max = 0.006+0.523=0.529 kN·m
最大应力计算值 σ = 0.529×106/4490=117.736 N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力计算值 σ = 117.736 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；
均布荷载最大挠度计算公式如下:
νmax = 0.677ql4/100EI
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
νmax= 0.677×0.033×15004 /(100×2.06×105×107800) = 0.051 mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下:
νpmax = 1.883Pl3/100EI
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
小横杆传递荷载 P=（0.05+0.375+1.5）/2=0.962kN
ν= 1.883×0.962×15003/ ( 100 ×2.06×105×107800) = 2.754 mm；
最大挠度和：ν= νmax + νpmax = 0.051+2.754=2.806 mm；
大横杆的最大挠度 2.806 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！
四、扣件抗滑力的计算
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
小横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.5×2/2=0.05 kN；
大横杆的自重标准值: P2 = 0.033×1.5=0.05 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0.5×1.5×1.5/2=0.562 kN；
活荷载标准值: Q = 2×1.5×1.5 /2 = 2.25 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.05+0.05+0.562)+1.4×2.25=3.945 kN；
R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载计算
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
D表示单立杆部分，S表示双立杆部分。
(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1611kN/m
NGD1 = [0.1611+(1.50×2/2)×0.033/1.20]×(156.00-90.00) = 13.380kN；
NGS1 = [0.1611+0.033+(1.50×2/2)×0.033/1.20]×90.00 = 21.242kN；
(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.5kN/m2
NGD2= 0.5×1×1.5×(1.5+0.2)/2 = 0.656 kN；
NGS2= 0.5×(1-1)×1.5×(1.5+0.2)/2 = 0 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用无，标准值为0kN/m
NGD3 = 0×1×1.5/2 = 0 kN；
NGS3 = 0×(1-1)×1.5/2 = 0 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2
NGD4 = 0.005×1.5×(156-90) = 0.495 kN；
NGS4 = 0.005×1.5×90 = 0.675 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NGD = NGD1+NGD2+NGD3+NGD4 = 14.531 kN；
NGS = NGS1+NGS2+NGS3+NGS4 = 21.917 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值
NQ = 2×1.5×1.5×1/2 = 2.25 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
Nd = 1.2 NGD+0.85×1.4NQ = 1.2×14.531+ 0.85×1.4×2.25= 20.115 kN；
Ns = 1.2 NGS+0.85×1.4NQ = 1.2×21.917+ 0.85×1.4×2.25= 28.978 kN；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N'd = 1.2NGD+1.4NQ = 1.2×14.531+ 1.4×2.25=20.587kN；
N's = 1.2NGS+1.4NQ = 1.2×21.917+ 1.4×2.25=29.451kN；
六、立杆的稳定性计算
外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。
稳定性计算考虑风荷载，按立杆变截面处和架体底部不同高度分别计算风荷载标准值。风荷载标准值按照以下公式计算
Wk=0.7μz·μs·ω0
其中 ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0 = 0.47 kN/m2；
μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 2.02，1；
μs -- 风荷载体型系数：取值为0.693；
经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载标准值分别为:
Wk1 = 0.7 ×0.47×2.02×0.693 = 0.461 kN/m2；
Wk2 = 0.7 ×0.47×1×0.693 = 0.228 kN/m2；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 分别为:
Mw1 = 0.85 ×1.4Wk1Lah2/10 = 0.85 ×1.4×0.461×1.5×1.22/10=0.118 kN·m；
Mw2 = 0.85 ×1.4Wk2Lah2/10 = 0.85 ×1.4×0.228×1.5×1.22/10=0.059 kN·m；
1. 主立杆变截面上部单立杆稳定性计算。
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N = Nd = 20.115 kN；
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA)≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N = N'd= 20.587kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：μ = 1.79 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.481 m；
长细比: L0/i = 156 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.287
立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
考虑风荷载时
σ = 20114.82/(0.287×424)+118380.785/4490 = 191.664 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 191.664 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
不考虑风荷载时
σ = 20587.32/(0.287×424)=169.181 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 169.181 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
2. 架体底部立杆稳定性计算。
考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N = [1.2×(NGD+ NGS)+0.85×1.4×NQ]/2=23.208 kN；
不考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA)≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N = [1.2×(NGD+ NGS)+ 1.4×NQ]/2=23.444kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：μ = 1.79 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.481 m；
长细比: L0/i = 156 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.287
立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
考虑风荷载时
σ = 23207.76/(0.287×424)+58604.349/4490 = 203.767 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 203.767 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
不考虑风荷载时
σ = 23444.01/(0.287×424)=192.657 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 192.657 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
七、连墙件的稳定性计算
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl = Nlw + N0
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝1.335，μs＝0.693，ω0＝0.47，
Wk = 0.7μz·μs·ω0=0.7 ×1.335×0.693×0.47 = 0.304 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 21.6 m2；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 9.204 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 14.204 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i = 250/15.9的结果查表得到 φ=0.958，l为内排架距离墙的长度；
A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.958×4.24×10-4×205×103 = 83.269 kN；
Nl = 14.204 < Nf = 83.269,连墙件的设计计算满足要求！

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