人行通道施工方案样本.doc

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万科五龙山公园J地块
三期二标段工程

人行通道

施工方案

编制人:
审核人:
批准人:
四川金匠建筑工程有限公司
5月 20日
目 录
一、 编制依据 2
二、 工程概况 2
三、 人行通道布置原则 2
四、 人行通道设计方案 2
五、 人行通道计算书 3
六、 安全文明施工要求 8

人行通道施工方案

一、 编制依据
1、 依据万科五龙山公园J地块三期二标段施工设计图纸;
2、 依据《万科五龙山公园J地块三期二标段脚手架专项施工方案》;
3、 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130- 中国建筑工业出版社;
4、 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社;

二、 工程概况
万科五龙山公园J地块三期二标段工程, 其中:
3B型: 55-02#、 56#、 57-01#、 58-02#、 60-01#楼为2层, 建筑高度: 8.01m;
3C型: 55～01#、 57～02#、 58～01#、 59#、 60～02#楼为2层, 建筑高度: 8.80m;
3D型: 46～49#楼为2层, 建筑高度: 8.69m; 属于框架剪力墙结构局部3层; 层高: 4.5、 3.6、 3.3m ; 总建筑面积: 9751.1平方米
三、 人行通道布置原则
本工程为坡地建筑, 受场地条件的限制, 考虑装修阶段在每两栋结构之间设置人行通道, 以保证两栋之间的水平运输, 具体布置位置见附后详图。
四、 人行通道设计方案
1人行通道的搭设严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》及施工组织总设计要求进行设计和搭设, 在保证质量、 安全的前提下, 不影响工程的进度。人行通道采用φ48×3.5钢管, 搭设高度为11米, 宽度为1.7米, 立杆间距0.9米, 在人行通道上不加斜撑, 斜撑间距1.8米, 人行通道外面设置剪刀撑, 通道两侧用安全网进行全封闭, 顶部采用九层板和竹笆进行防护。两栋间通行部位下部用80*50木枋, 间距为0.3米, 上部满铺九层板。具体搭设方式见附后详图。
2、 对进场的搭设人行通道用钢管、 扣件等应进行认真的检查。
3、 在搭设完成后要检查扣件螺栓是否松动, 安全防护措施是否符合要求, 是否标注限载, 人行通道经检查验收合格后方能投入使用。
4、 人行通道在使用过程中严禁在通道上堆放材料。
五、 人行通道计算书
计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130- )、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007- )、 《建筑结构荷载规范》(GB 50009- )、 《钢结构设计规范》(GB 50017- )等编制, 人行通道的荷载计算按照扣件式落地双排脚手架计算。

脚手架搭设体系剖面图

脚手架搭设体系正立面图

脚手架搭设体系平面图

( 一) 、 参数信息
1.脚手架搭设参数
脚手架从地面开始搭设, 搭设高度H: 12m;
顶步栏杆高: 1m; 内立杆距离墙长度a: 0.2m;
立杆步距h: 1.2m; 总步数: 9步;
立杆纵距la: 0.6m; 立杆横距lb: 1.8m;
小横杆伸出内立杆长度a1: 0.1m; 扫地杆距地: 0.2m;
采用大横杆在上布置, 搭接在小横杆上的大横杆根数为2根;
采用的钢管类型为Φ48 × 2.7;
连墙件布置方式为三步四跨, 连接方式为扣件连接;
连墙件扣件连接方式为双扣件, 扣件抗滑承载力折减系数为1;
脚手架沿墙纵向长度l: 8.1m;
2.荷载参数
(1)活荷载参数
结构脚手架均布活荷载: 2kN/m2; 结构脚手架同时施工层数: 2层;
装修脚手架均布活荷载: 0kN/m2; 装修脚手架同时施工层数: 0层;
(2)风荷载参数
本工程地处四川成都市, 基本风压Wo: 0.3kN/m2;
地面粗糙度类别为: B类(城市郊区);
(2)静荷载参数
1)脚手板参数
选用竹笆片(5mm厚), 按规范要求铺脚手板;
脚手板自重: 0.045kN/m2; 铺设层数: 3层;
2)挡脚板参数
选用木脚手板(220×48×3000), 第2步开始步步设挡脚板
挡脚板自重: 0.08kN/m; 挡脚板铺设层数: 9层;
3)防护栏杆
第2步开始步步设防护栏杆, 每步防护栏杆根数为2根, 总根数为18根;
4)围护材料
2300目/100cm2, A0=1.3mm2密目安全网全封闭。
密目网选用为: 2300目/100cm2, A0=1.3mm2;
密目网自重: 0.01kN/m2;
3.地基参数
脚手架放置在地面上, 地基土类型为: 碎石土;
地基承载力标准值: 400kPa; 立杆基础底面面积: 0.25m2;
地基承载力调整系数: 0.4。
( 二) 、 大横杆的计算
大横杆在小横杆的上面, 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
作用在大横杆上的荷载标准值:
恒荷载标准值 qk1=0.030+0.045×1.8/3 = 0.057 kN/m ;
活荷载标准值 qk2=2×1.8/3 = 1.200 kN/m ;
作用在大横杆上的荷载设计值:
恒荷载设计值 q1= 1.2qk1= 0.069 kN/m ;
活荷载设计值 q2= 1.4qk2= 1.680 kN/m ;
2.强度验算
最大弯距Mmax = 0.10q1la2 + 0.117q2la2
= 0.10×0.069×0.62+0.117×1.680×0.62 =0.073 kN·m;
最大应力计算值σ = M/W =0.073×106/4.12×103=17.775 N/mm2;
大横杆实际弯曲应力计算值σ=17.775N/mm2 小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2, 满足要求!
3.挠度验算
最大挠度ν = (0.677qk1 + 0.990qk2)la4/100EI
= (0.677×0.057 + 0.990×1.200)×6004/(100×2.06×105×98900)=0.078 mm;
大横杆实际最大挠度计算值ν=0.078mm 小于最大允许挠度值min( 600/150, 10) =4.000mm, 满足要求!
(三)、 小横杆的计算
大横杆在小横杆的上面, 大横杆把荷载以集中力的形式传递给小横杆, 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算, 不计悬挑荷载。
1.大横杆传递给小横杆的集中力计算
集中力标准值:
F= 1.1qk1la + 1.2qk2la =1.1×0.057×0.6+1.2×1.200×0.6=0.902 kN;
集中力设计值:
F= 1.1q1la + 1.2q2la =1.1×0.069×0.6+1.2×1.680×0.6=1.255 kN;
2.小横杆受力计算
小横杆按照简支梁进行电算( 不计悬挑荷载) , 得到计算简图及内力、 变形图如下:

弯矩和剪力计算简图

弯矩图(kN·m)

变形计算简图

变形图(mm)
计算得到:
最大弯矩: M= 0.768 kN.m
最大变形: ν= 9.363 mm
3.强度验算
最大应力计算值σ = 0.768×106/4.12×103=186.315 N/mm2;
小横杆实际弯曲应力计算值σ=186.315N/mm2 小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2, 满足要求!
4.挠度验算
最大挠度ν=9.363mm;
小横杆实际最大挠度计算值ν=9.363mm 小于最大允许挠度值min( 1800/150, 10) =10.000mm, 满足要求!
(四)、 作业层立杆扣件抗滑承载力的计算
1.小横杆传递给立杆的支座反力计算
根据实际受力情况进行电算( 计算悬挑荷载) , 得到计算简图及内力图如下:

计算简图

剪力图(kN)
计算得到:
内立杆最大支座反力: F= 2.167 kN
外立杆最大支座反力: F= 1.920 kN
2. 作业层立杆扣件抗滑承载力的计算
扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值。规范规定直角、 旋转单扣件承载力取值为8.00kN。扣件抗滑承载力折减系数1, 则该工程采用的单扣件承载力取值为8.000kN, 双扣件承载力取值为16.000kN;
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。本工程小横杆传给内立杆的竖向作用力为2.167 kN, 小横杆传给外立杆的竖向作用力为1.920 kN;
作业层内力杆扣件抗滑承载力验算: 内立杆受到的竖向作用力R=2.167kN ≤8.000kN, 内力杆采用单扣件, 其抗滑承载力的设计计算满足要求!
作业层外力杆扣件抗滑承载力验算: 外立杆受到的竖向作用力R=1.920kN ≤8.000kN, 外力杆采用单扣件, 其抗滑承载力的设计计算满足要求!
(五)、 脚手架立杆荷载计算
作用于脚手架的荷载包括静荷载、 活荷载和风荷载。
1.确定按稳定计算的脚手架搭设高度Hs
Hs=[H]=12 m;
2.静荷载标准值计算
(1)结构自重标准值NG1k
采用Φ48 × 2.7钢管。
外立杆: NG1k= gk Hs=0.1243×12.000=1.492 kN;
内立杆: NG1k= gk Hs=0.1099×12.000=1.318 kN;
(2)构配件自重标准值NG2k
1)脚手板的自重标准值NG2k1
采用竹笆片(5mm厚), 自重标准值gk1=0.045kN/m2 , 铺设层数n1=3层。
外立杆: NG2k1= n1×0.5×lb×la×gk1 = 3×0.5×1.8×0.6×0.045=0.073 kN;
内立杆: NG2k1= n1×( 0.5×lb+a1) ×la×gk1
= 3×( 0.5×1.8+0.1) ×0.6×0.045=0.081 kN;
2)挡脚板的自重标准值NG2k2
采用木脚手板(220×48×3000), 自重标准值gk2=0.08kN/m , 铺设层数n2=9层。
外立杆: NG2k2= n2×la×gk2 = 9×0.6×0.08=0.432 kN;
3)防护栏杆及扣件的自重标准值NG2k3
采用Φ48 × 2.7钢管, 自重标准值gk3=0.0302kN/m , 总根数n3=18根。
外立杆: NG2k3= n3×( la×gk3+0.0132) = 18×( 0.6×0.0302+0.0132) =0.564 kN;
4)围护材料的自重标准值NG2k4
采用2300目/100cm2, A0=1.3mm2密目安全网全封闭, 自重标准值gk4=0.01kN/m2。
外立杆: NG2k4= la×[H] ×gk4 =0.6×12×0.01=0.072 kN;
5)附加横杆及扣件的自重标准值NG2k5
搭接在小横杆上的大横杆根数n4=2根, 铺设层数n5=3层, 采用Φ48 × 2.7钢管, 自重标准值gk6=0.0302kN/m。
外立杆: NG2k5= n5×0.5×n4×( la×gk6+0.0132)
= 3×0.5×2×( 0.6×0.0302+0.0132) =0.094 kN;
内立杆: NG2k5= n5×( 0.5×n4+1) ×( la×gk6+0.0132)
= 3×( 0.5×2+1) ×( 0.6×0.0302+0.0132) =0.188 kN;
6) 构配件自重标准值NG2k合计
外立杆: NG2k=0.073+0.432+0.564+0.072+0.094=1.235 kN;
内立杆: NG2k=0.081+0.188=0.269 kN;
3.活荷载标准值计算
活荷载按照2个结构作业层( 荷载为2 kN/m2) 计算, 活荷载合计值∑Qk=4 kN/m2。
外立杆: ∑NQk= 0.5×lb×la×∑Qk = 0.5×1.8×0.6×4=2.160 kN;
内立杆: ∑NQk =( 0.5×lb+a1) ×la×∑Qk =( 0.5×1.8+0.1) ×0.6×4=2.400 kN;
4.风荷载标准值计算
Wk=0.7μz·μs·ω0
其中 ω0 -- 基本风压(kN/m2), 按照荷载规范规定采用: ω0 = 0.3 kN/m2;
μs -- 风荷载体型系数: μs=1.3j =1.3×0.890=1.157; j为挡风系数, 考虑了脚手架和围护材料的共同作用, 计算过程复杂因篇幅有限计算过程从略。
μz -- 风荷载高度变化系数, 按照荷载规范的规定采用: 脚手架底部μz= 1.000, 脚手架顶部μz= 1.056;
经计算得到, 风荷载标准值为:
脚手架底部Wk = 0.7×0.3×1.000×1.157 = 0.243 kN/m2;
脚手架顶部Wk = 0.7×0.3×1.056×1.157 = 0.257 kN/m2;
(六)、 立杆稳定性计算
(一)基本数据计算
1.立杆长细比验算
依据《扣件式规范》第5.1.9条:
长细比λ= l0/i = kμh/i=μh/i( k取为1)
查《扣件式规范》表5.3.3得: μ = 1.800;
立杆的截面回转半径: i = 1.600 cm;
λ= 1.800×1.2×100/1.600=135.000
立杆实际长细比计算值λ=135.000 小于容许长细比210, 满足要求!
2.确定轴心受压构件的稳定系数φ
长细比λ= l0/i = kμh/i=1.155×1.800×1.2×100/1.600=155.925;
稳定系数φ查《扣件式规范》附录C表得到: φ= 0.287;
3.风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw
Mw = 0.85×1.4WkLah2/10
经计算得到, 各段弯矩Mw为:
脚手架底部 Mw= 0.025kN·m;
(二)外立杆稳定性计算
1.组合风荷载时,外立杆的稳定性计算
σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f]
外立杆的轴心压力设计值 N =1.2×( NG1k+NG2k) +0.85×1.4∑NQk
=1.2×( 1.492+1.235) + 0.85×1.4×2.160= 5.842 kN;
σ = 5842.427/(0.287×384)+24977.085/4120 = 59.020 N/mm2;
组合风荷载时, 外立杆实际抗压应力计算值σ=59.020N/mm2 小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2, 满足要求!
2.不组合风荷载时,外立杆的稳定性计算
σ = N/(φA) ≤ [f]
外立杆的轴心压力设计值 N =1.2×( NG1k+NG2k) +1.4∑NQk
=1.2×( 1.492+1.235) + 1.4×2.160= 6.296 kN;
σ = 6296.027/(0.287×384)=57.069 N/mm2;
不组合合风荷载时, 外立杆实际抗压应力计算值σ=57.069N/mm2 小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2, 满足要求!
(三)内立杆稳定性计算
全封闭双排脚手架仅考虑外立杆承受风荷载的作用, 内立杆不考虑风荷载作用。
σ = N/(φA) ≤ [f]
内立杆的轴心压力设计值 N =1.2( NG1k+NG2k) +1.4∑NQk
=1.2×( 1.318+0.269) + 1.4×2.400= 5.265 kN;
σ = 5264.807/(0.287×384)=47.722 N/mm2;
内立杆实际抗压应力计算值σ=47.722N/mm2 小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2, 满足要求!
(七)、 连墙件的稳定性计算
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN), 按照下式计算:
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 3.103 kN;
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 8.640 m2;
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.103 kN;
连墙件承载力设计值按下式计算:
Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数;
由长细比 l/i = /16的结果查表得到 φ=0.423;
A = 3.84 cm2; [f]=205 N/mm2;
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.423×3.84×102×205×10-3 = 33.299 kN;
Nl=8.103kN < Nf=33.299kN, 连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl=8.103kN ≤双扣件的抗滑力16.000kN, 满足要求!

(八)、 立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 160.000 kPa;
其中, 地基承载力标准值: fgk= 400 kPa;
脚手架地基承载力调整系数: kc = 0.4;
立杆基础底面的平均压力: p = N/A =25.184 kPa;
立杆的轴心压力设计值 : N =6.296 kN;
基础底面面积 : A = 0.25 m2 。
p=25.184kPa ＜ fg=160.000kPa 。地基承载力满足要求!
(九)、 脚手架配件数量匡算
扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量, 以适应构架时变化需要,
因此按匡算方式来计算; 根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算:
长杆总长度(m) L = 1.1·H·(n+la/h·n-2·la/h)
小横杆数(根) N1 = 1.1·(H/2h + 1)·n
直角扣件数(个) N2 = 2.2·(H/h + 1)·n
对接扣件数(个) N3 = L/l
旋转扣件数(个) N4 = 0.3·L/l
脚手板面积(m2) S = 1.1·(n-2)·la·lb
其中 n --立杆总数(根) n=29;
H --搭设高度(m) H=12;
h --步距(m) h=1.2;
la--立杆纵距(m) la=0.6;
lb --立杆横距(m) lb=1.8;
代入得:
长杆总长度(m) L =1.1×12×(29 + 0.6×29/1.2 - 2 ×0.6/1.2)=561.000;
小横杆数(根) N1 =1.1 ×(12 /(2×1.2) + 1) ×29 = 192;
直角扣件数(个) N2 =2.2 ×(12 / 1.2 + 1) ×29 = 702;
对接扣件数(个) N3 =561.000 / 6.00 = 94;
旋转扣件数(个) N4 =0.3 ×561.000 / 6.00 = 29;
脚手板面积(m2) S =1.1 × (29-2) × 0.6 × 1.8=32.076。
根据以上公式计算得长杆总长561.000m; 小横杆192根; 直角扣件702个; 对接扣件94个; 旋转扣件29个; 脚手板32.076m2。

六、 安全文明施工要求
1、 进入施工现场的人员必须戴好安全帽, 高空作业系好安全带, 穿好防滑鞋等。
2、 进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌, 不得践踏草坪、 损坏花草树木、 随意拆除和移动标示牌。
3、 严禁酗酒人员上架作业, 施工操作时要求精力集中、 禁止开玩笑和打闹。
4、 不得将人行通道连接到外架上。
5、 人行通道在使用过程中需要进行检查, 发现基础下沉、 杆件变形严重、 防护不全、 拉接松动等问题要及时解决。

四川金匠建筑工程有限公司
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5月20日