K221+895门洞方案.doc

山东省德州至河南省商丘干线公路鄄城至菏泽段高速公路路基、桥涵和互通立交工程1标段

鄄菏高速公路鄄城东互通立交K221+895跨线桥
现浇箱梁支架及跨S338省道门洞方案

山东黄河工程集团有限公司鄄城至菏泽段高速公路
路基、桥涵和互通立交工程1标段项目经理部
2012年9月11日
鄄菏高速公路鄄城东互通立交K221+895跨线桥
现浇箱梁支架及跨S338省道门洞方案
1、编制依据和原则
1.1编制依据
1.1.1德州至商丘干线公路鄄城至菏泽段高速公路《两阶段施工图》；
1.1.2施工合同文件；
1.1.3《钢结构设计规范》；
1.1.4《路桥施工计算手册》；
1.1.5《公路桥涵施工技术规范》；
1.1.6《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》；
1.1.7《公路工程质量评定标准》；
1.1.8《建筑施工安全检查标准》；
1.1.9《施工现场临时用电安全技术规范》；
1.1.10《建设工程施工现场管理规定》；
1.1.11《建设工程安全生产管理条例》；
1.1.12鄄城东互通立交K221+895跨线桥施工现场情况调查；
1.1.13我公司施工其他类似项目的相关经历和经验总结；
2、工程概况
2.1项目概况
2.1.1德商公路是山东高等级公路网规划“五纵连四横、一环绕山东”中最西端的“一纵”，也是“一环”的重要组成部分。
2.1.2本合同段是第一合同段，本路线北起山东鄄城黄河公路大桥南端，全长43.15km。本标段为第一标段，起点桩号为K204+720.352，终点桩号为K224+000，全长19.28km。
2.2工程概况
2.2.1桥梁位置
2.2.1.1本桥为鄄城东互通立交范围内主线跨省道S338桥，中心桩号K221+895，与省道S338中心线交叉桩号为K221+894.798，右交角为1000。
2.2.2桥梁设计概要
2.2.2.1桥梁结构形式
本桥桥跨布置为30+32+27m，上部结构采用三跨预应力混凝土连续箱梁，下部构造采用柱式桥墩，肋板式桥台，钻孔灌注桩基础。
2.2.2.2桥梁设计情况
（1）桥梁平面设计
本桥为鄄城东互通立交线上跨省道S338桥，处于R=8000m左偏平曲线上，施工时采用弯桥径法布置，右幅位于变宽段上，桥宽采用箱室渐变调整，桥面斜宽：左幅1421.6cm，右幅1752.9-2105.1cm。
（2）桥面铺装设计情况
本桥在箱梁主体完成后，上面为L-1水泥基防水层，最后做10cm厚沥青混凝土桥面铺装。由于此项工程项目由路面标施工，故从略。
（3）防撞栏设计情况
桥梁内、外侧墙式护栏采用C30混凝土，高度110cm，底部宽度50cm，主筋在箱梁施工时预埋。
（4）箱梁设计情况
1）结构尺寸
上部箱梁左幅采用三箱三室断面，右幅桥采用四箱三室断面的预应力混凝土箱形连续梁，梁高1.8米，桥面横坡由箱梁整体旋转形成，腹板按垂直设计，箱梁腹板厚度为50厘米，箱梁悬臂长度为2.15米，跨中截面顶板厚度25厘米，底板厚度22厘米。预应力钢束仅腹板预应力钢束，横梁不设预应力，腹板钢束采用GB/T5224－2003标准生产的16φs15.2、17φs15.2毫米高强度低弛钢绞线及其配套锚具，控制张拉应力0.75fpk=1395Mpa，控制张拉吨位为310.25吨、329.64吨。
2）预应力张拉顺序
箱梁一次浇筑成型，张拉预应力钢束，注意对称张拉。
3）工程材料
预应力混凝土现浇箱梁采用C50混凝土。
（5）支座设计情况
桥台设计为GYZF4：φ600×133支座共10块，左幅每台2块，右幅每台3块；桥墩设计为GYZ：φ850×161支座共10块，左幅每墩2块，右幅每墩3块。
2.3技术指标
2.3.1设计计算行车速度：100公里/小时；
2.3.2设计荷载：公路-Ⅰ级；
2.3.3桥面总宽及组成：桥面总宽度3174.5—3526.7cm；
2.3.4地震动峰值加速度：0.15g；
2.3.5环境类别：Ⅰ类环境；
3、施工总体部署
3.1机构组成
3.1.1施工管理组织
项目经理： 杨 勇
项目副经理： 张成玉
项目总工： 邵明学
安全科长： 施爱林
试验室主任： 张建春
桥梁工程师： 燕宗政
试验员： 张 茜
3.1.2施工管理人员分工
1、项目经理： 负责本工程全面工作。
2、总工程师： 主管工程技术、质量工作，协助经理作好技术方案选择等。
3、工程管理部： 主管施工技术、施工生产调度。
4、安全质检部： 主管安全、质量检查等工作。
5、计划部： 主管合同管理、计划统计和计量等工作。
6、财务部： 主管财务和计量支付等工作。
7、试验室： 主管本工程所有试验工作。
8、物资设备部： 物资采购及供应、机械设备调配、电力保障。
3.1.3混凝土供应、供水供电
混凝土供应由搅拌站配制，搅拌运输车运输，吊车吊料斗或使用泵车入模，插入式振捣棒振实。
供电：沿线电力情况供应良好，先张预制梁厂变压器供电，用于钢筋加工、搅拌站等施工用电。同时自备两台100KW柴油发电机（一台在搅拌站，一台保障桥梁下部结构施工），以防供电不及时时使用。
供水：施工用水采用井水，水质符合施工用水要求。
3.1.4现场施工人员安排
序 号
岗 位
人 数
工 作 范 围
1
施 工 员
2
负责现场进度及质量
2
钢 筋 工
20
包括焊工
3
混凝土工
15
混凝土施工
4
木 工
20
模板支设及拆除
5
架子工
15
脚手架支设及拆除
6
预应力施工
30
箱梁施工
7
司 机
5
吊车及工具车
8
杂 工
8
配 合
9
试验人员
3
配合比调整及现场试验
10
测量人员
3
现场测量

3.3施工计划及工期安排
3.3.1施工进度计划
3.3.1.1鄄城东互通立交K221+895跨线桥从箱梁支架搭设开始计算，至最后一跨箱梁浇筑完成支架拆除，恢复原地貌，计划工期9个月。
3.3.1.2本桥基础及下部构造施工结束后，进行箱梁支架基底处理，包括过 沟渠军用梁支架（或埋管）完成，计划工期40天，具体施工时间为2012年9月12日至2012年10月20日；
3.3.1.3箱梁支架搭设25天（包括S338预留车行道），堆载预压、沉降观测15天，共历时40天，按全幅施工，施工时间为2012年10月21日至2012年11月30日；
3.3.1.4调整箱梁底模、安装侧模、底板（包括腹板）钢筋绑扎安装、底板混凝土施工计划30天，施工时间为2012年11月31日至2012年12月30日；
3.3.1.5内模及顶板钢筋安装，混凝土浇筑计划实际施工30天，施工时间为2012年12月31日至2013年3月31日（冬季不安排施工）；
3.3.1.6养护至张拉预应力、压浆结束，计划40天，施工时间为2013年4月1日至2013年5月10日；
3.3.1.7拆除支架，清理场地，恢复交通计划30天，施工时间为2013年5月11日至2013年6月9日；
3.3.2施工布署安排
3.3.2.1施工机械
表3.3 施工机械一览表
序号
设备名称
规格及型号
数量
备 注
1
搅拌站
60m3/h
2座

2
砼运输车
11m3
5辆

3
砼 泵

2台

4
钢筋切断机

1台

5
钢筋弯曲机

2台

6
砂轮锯

2个

7
电焊机

4台

8
吊 车
30T
1辆

9
挖掘机
1.0m3
1台

10
自卸汽车
6m3
3辆

11
推土机
140kw
1台

12
洒水车
6000L
1辆

13
空压机
1.5m3
2个

14
振捣棒

10套

15
压路机
20T
1台

16
装载机
2m3
2台

17
发电机
200kw
2台

18
电 锯

1台

19
水 泵

5个

20
张拉工具

4套

21
测量工具

1套

22
试验工具

1套

4、施工方案
4.1施工条件
4.1.1交通条件
由于本桥上跨S338省道，交通运输条件便利，施工机械可直接进入到施工地点，混凝土可从搅拌站经S338省道直接运送到浇筑地点。
4.1.2现场条件
由于该桥上跨S338省道，箱梁施工时需要搭设满堂支架，预留两个4.5×4.5m的双向门洞，施工同时要维护省道的正常交通，安全防护是个重点。
现有省道S338为沥青混凝土路面，支架搭设可直接在原有的路面上施工，两侧为施工开挖土，支架搭设时需进行基底处理。2#墩与3号台之间的水渠预埋钢筋混凝土管道，用砂包做管口挡墙，管道上方填土压实。
箱梁支架地基处理过程为：
（1）支架基础范围内泥浆坑、松软地段全部挖除，用路基土按25cm一层分层压实，并设置横向单向横坡（左高右低），坡度控制在2％范围内，便于及时排除雨水，目测达到：表面平整无轮迹。局部反弹地段重新换填处理，最终达到采用灌砂法检测压实度≥95％的要求，经过处理的地基上C25混凝土（厚度10cm）调平及应力扩散层。
（2）支架搭设区两侧2.0米外开挖水沟排水，沟宽60厘米，沟深60厘米，在迎水面，视水流汇集的大小挖排水沟，降低地下水位标高，并防止雨水和其它水流入支架区，引起支架下沉。
（3）地基处理最终保证地基承载力达到150kpa，并作地基承载力试验验证。
4.1.3施工艺流程
4.2支架搭设方案
4.2.1跨S338门洞搭设方案
1、门洞搭设方案
跨S338省道设置机动车门洞2个，人行道门洞2个。机动车门洞净宽4.5m，高4.5m，人行道门洞净宽2m，高4.5m（现浇箱梁底设计高程55.327m，现有S338省道在桥梁位置高程50.24m，高差为5.087m,考虑到施工结构需要，预留门洞最大高度为4.5m）。沿原S338省道中心线设置钢筋混凝土条形基础，宽度165cm，高50cm，基础底加锚筋，与原有路面相连。两门洞间采用Φ48×3.5mm碗扣支架，基础纵桥向设6排立杆，立杆按0.3×0.3m布置，即横纵桥方向均为0.3m，竖向间距按1.2m设置横杆，在支架之间设置剪刀撑，提高传力体系整体性。
门洞顶部应搭设不透水防护棚，保证下部行车及行人安全。具体形式见门洞结构布置图（附图）。
门洞中支墩基础采用C25砼浇筑，宽80cm，高50cm。洞口进出口支墩基础外侧设置与支墩基础同宽、高为50cm半圆形防撞墙，防撞墙与支墩基础要分开浇筑，并预留≥5cm的缓冲缝。
门洞支墩两侧采用Φ48×3.5mm碗扣支架，每个支墩纵桥向设3排立杆，立杆按0.3m×0.3m布置，即横桥方向0.3m，纵桥方向0.3m；竖向间距按1.2m设置横杆（另加扫地杆）。支架上、下用顶托、底托调平，顶托上横桥方向放置12×15cm的方木作为枕梁。在支架外侧全部设置剪刀撑，并在底部设纵横向扫地杆，以保证满堂支架的整体稳定性。
门洞纵梁采用I40a热轧普通工字钢，工字钢沿纵桥方向布置，间距90cm。在纵梁上，按横桥方向10×10cm方木布置分配梁；分配梁间距为0.3m，并与纵梁连接在一起固定。高强竹胶板铺设在分配梁上作为箱梁底模。
门洞纵梁、枕梁及支墩必须有足够的强度、刚度和稳定性。
根据门洞的设计方案，门洞支墩采用碗扣支架，支墩立杆顶托上用12×15cm作为枕梁，纵梁采用I40 a热轧普通工字钢，对门洞纵梁的刚度、强度需进行检算。
2、门洞搭设荷载
由设计图可以知道腹板下的纵梁受力最大。
荷载计算
砼自重：主梁钢筋体积V==372.452/7.85=47.45m3，主梁砼体积=2073.8m3
钢筋砼含筋率=47.45/2073.8=2.2%＞2% 钢筋砼容重取26KN/m3，梁板按折算高度83.7cm计算。
倾倒砼及振捣砼产生的荷载及施工荷载：取2KN/㎡
其他荷载：支架高度小于6m，不考虑风荷载。
1） 模板、支架自重、杆件：
竹胶板：q1＝0.3KN/m2
方木：q2＝6KN/m3
2） 新浇筑钢筋砼：
腹板处钢筋混凝土重：
q3=1.22×26=31.72 KN/m
3） 施工人员和施工料、具等行走运输或堆放的荷载：
计算模板及直接支撑模板的小棱时，均布荷载取q4＝2.5KN/m2；
4） 振捣砼时产生的荷载：
对水平面板取q5＝2.0KN/m2
箱梁腹板下荷载：（0.3+2.5+2.0）×0.9+0.06+31.72＝36.1KN/m
I40a热轧普通工字钢纵梁自重
q6＝0.676KN/m
所以
q＝36.1＋0.676＝36.77KN/m
3、内力计算

1）工字钢内力计算
Mmax＝＝0.125×36.77×4.52＝93.07KN﹒m
Mmax—I40a热轧普通工字钢所受最大弯矩
工字钢验算：
I40a工字钢特性断面积A=86.07cm2；惯性矩Ix=21714cm4；截面抵抗矩Wx=1086cm3；钢材弹性模量E=2.1×105Mpa；钢材容许应力[σw]=145Mpa，临时结构时可提高1.3倍系数，故钢材容许应力[σw]=1.3×145=188.5Mpa。
σ＝M/Wx＝93.07×103/1086＝85.7Mpa＜[σw]=188.5Mpa
ωmax＝ ＝=13.6mm＜=15mm
由以上计算可知箱梁腹板下用I40a热轧普通工字钢强度、刚度均符合规范要求。
2）12×15cm方木计算
门洞单跨使用6根12×15cm方木作为分枕梁，间距0.3m。
q＝（0.3+2.5+2.0）×0.9×6÷2÷3+31.72＋0.676+0.108
＝36.82KN/m
12×15cm方木特性断面积A=180cm2；惯性矩Ix=3.38×10-5m4；截面抵抗矩Wx=4.5×10-4m3；方木弹性模量E=0.9×104Mpa；自重G＝10.8kg/m；容许应力[σw]=12MPa。
Mmax＝＝＝1.24KN﹒m
σ＝M/Wx＝1.24×103/450×10-6＝2.76Mpa＜[σw]=12MPa
ωmax＝ ＝=0.1276＜300/400=0.75mm
由以上计算可知枕梁用方木强度、刚度均符合规范要求。
3）门洞支架计算：
横梁承受由纵梁及上部荷载传来的力，由于门洞支架间距为0.3m，则按照简支梁验算跨度L=0.3m时工字钢的受弯及剪切破坏：
单根立杆的容许承载力为30KN
横梁单位长度荷载：0.676KN/m；
横梁上的线荷载：36.1×6+0.676×6=220.656 kN/m；
q总=220.656kN/m
N=ql/3=220.656×0.3/3=22.07KN<30KN
承载力满足要求。
门洞下部扩大基础地基承载力验算：
P=G总/S=22.07/（0.3×0.3）=245.2KPa＜[10MPa]（路面规范值）。
地基承载力满足要求。
4）自行车道I32a工字钢验算：
P=0.9×0.9×1.8×26=37.9KN
I32a热轧普通工字钢自重：
M1 =3ql2/8=3×0.527×2.72/8=1.44KN.m
Mmax＝3Pl/8+M1＝3×37.9×2.7/8+1.44＝39.84KN﹒m
Mmax—I32a热轧普通工字钢所受最大弯矩
工字钢验算：
I32a工字钢特性惯性矩Ix=11100cm4；截面抵抗矩Wx=692cm3；钢材弹性模量E=2.1×105Mpa；钢材容许应力[σw]=145Mpa，临时结构时可提高1.3倍系数，故钢材容许应力[σw]=1.3×145=188.5Mpa。
σ＝M/Wx＝39.84×103/692＝57.6Mpa＜[σw]=188.5Mpa
ωmax＝ ＝=0.42mm＜=6.75mm
由以上计算可知I32a热轧普通工字钢强度、刚度均符合规范要求。
4.2.2箱梁主跨支架搭设方案
1、采用满堂碗扣式支架。
钢管规格为φ48×3.5mm，有产品合格证。钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。扣件应按现行国家标准《钢管支架扣件》（GB15831）的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。新扣件应有出厂合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管支架扣件》（GB15831）的规定抽样检测。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。
支架材料及施工必须满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）的规定。
2、所有钢材均为A3钢，所有木材均为红松，根据《路桥施工计算手册》P176-P177规定，A3钢材容许应力分别为：抗拉、抗压轴向力[σ]=140MPa、弯曲应力[σw]=145MPa、剪应力[τ]=85MPa、E＝2.1×105MPa。红松顺纹容许弯应力[σw]=12MPa、E＝0.9×104MPa。
腹板下设置间距为30cm，其余为90cm；顺桥向设置均为90cm，横隔梁下设置为60cm加密；悬挑板下横桥向、顺桥方向都按90cm间距布置；横杆的上下步距为1.2m布置。主梁底板方木布置：箱梁底板铺设两层方木，下层方木为横桥向，间距90cm；上层方木为顺桥向，间距30cm。
3、设计荷载：
砼自重：主梁钢筋体积V==372.452/7.85=47.45m3，主梁砼体积=2073.8m3
钢筋砼含筋率=47.45/2073.8=2.2%＞2% 钢筋砼容重取26KN/m3，梁板按83.7cm计算。
模板荷载：0.3 KN/㎡
方木荷载：0.04 KN/㎡
倾倒砼及振捣砼产生的荷载及施工荷载：取2KN/㎡
其他荷载：支架高度小于6m，不考虑风荷载。
4、碗扣支架立杆抗压强度验算
荷载按1.3 倍的系数考虑,对于碗扣支架钢管（Φ48mm，壁厚3.5mm），容许抗压强度[σ]=68KN，根据以往施工经验，单根钢管按小于30KN（3t）进行复核。
支架采用多功能碗扣式支架，沿桥纵向步距90cm，横向步距腹板下30cm，其余90cm，立杆（取腹板下立杆验算）受正向压力为：0.3×1.8×26×0.9×1.3+2×0.9×0.3+（0.04+0.3）×0.9×0.3=17.06KN，小于碗扣式支架立杆允许承载力30KN，满足要求。
5、支架稳定性验算
对于碗扣支架钢管（Φ48mm，壁厚3.5mm），中间横杆间距1.2m，
I＝π（D4－d4）/64=π（4.84－4.14）/64=34.34cm4
根据欧拉公式：
［Pcr＝2πEI/（μH）2＝2π×2.1×105×34.34/（1×1.2）2＝198kN>17.06kN
满足稳定性要求
6、模板强度、刚度验算
钢管立柱的顺桥向间距为0.9m，垂直桥向间距腹板下30cm，其余90cm，因此10×10cm方木的计算跨径l1=0.9m，在顺桥向单位长度内钢筋混凝土（取腹板正下方10×10cm方木计算）g
g1=r×h×l2=26×0.3×1.8=14.04KN/m g2=2×0.3=0.6KN/m
g=g1+g2=14.04+0.6=14.64KN/m
方木间距、跨度30cm×90cm排列，计算荷载q=14.64+0.3×0.3=14.73KN/m。
竹胶板模板抗弯截面系数：Wxo=bh2/6=0.9×0.0182/6=4.86×10-5m3
惯性矩:I=bh3/12=0.9×0.0183/12=0.4374×10-6m3
板承受线荷载：q=0.9×14.73/0.3=44.19KN/m
板跨中弯矩： M=ql2/8=4.419×0.32/8=0.05t.m
弯拉应力:Ó=M/Wxo=0.05/(4.86×10-5)=10.29Mpa＜[Ó]=51Mpa (厂家提供标准)
竹胶板弹性模量：
挠度：ð=5ql4/384EI=5×44.19×0.34/(384×7.9×1010×0.4374×10-6)=1.35×10-7m<7.5×10-4m=[0.3/400]
模板强度和刚度都满足要求。
7、大、小横杆验算
(1)小横杆纵向方木（10cm×10cm），长3m，间距为0.9m。
I＝bh3/12=10×103/12=833.3cm4
W=bh2/6=10×102/6=166.7cm3
Q总=14.73+6×0.1×0.1=14.79KN/m
M=q总L2/8=14.79×0.92/8=1.50kN·m
σ＝M/W=1.5/166.7×10-6=9.0MPa＜［σ］=13MPa，强度满足要求。
按3孔等跨连续梁均布力作用下计算，最大挠度为：
δ＝0.677q总L4/100EI=0.677×14.79×0.94/100×0.9×104×833.3×10-8
=0.086mm
δ/L=0.86/(0.9×103)=1/1052＜［1/600］,刚度满足要求。
(2)大横杆横向方木（12cm×15cm），长3m，间距为0.3m。
由于大横杆与小横杆之间的每个节点下部都有一根钢管立柱支撑，因此大横杆只在交点处受压，弯矩及变形无需计算。
8、碗扣节点承载力验算
立杆承受大横杆传递来的荷载：
Pc=q总L2/2=14.79×1.2×1.2=9.6kN≤Qb=[60]kN
P=q总L=14.79×0.9=13.3kN<30KN
节点承载力满足要求。
9、基础验算
立杆下端均设定刚性C25混凝土垫层，厚100mm，扩散角为θ=45°。地基承载力标准值按fgk=260 kN/m2计算 ，脚手架地基承载力调整系数：kc =0.5 。
每根立杆受正向压力为：14.79×0.9=13.3KN，
有效受压面积S=(0.9+0.1/tan45°×2)×0.3=0.33m2
p＝13.3/0.33=40.3kN/m2≤ fg=260×0.5=130kN/m2
地基承载力150KN/m2满足要求。
4.2.3钢管脚手架搭设注意事项
扣件式外脚手架的搭设顺序是：做好搭设的准备工作→按支撑施工图放线→按立杆间距排放底座→放置扫地杆→逐根拉立杆并随即与扫地杆扣牢→安装第一步大横杆（与各立杆扣牢）→安装第一步小横杆→第二步大横杆→第二步小横杆→第三、四步大横杆和小横杆→接立杆→加设剪刀撑。
满堂支撑需待砼达到设计强度后方可拆除，拆除顺序和搭设顺序相反。先搭的后拆，后搭的先拆。先从钢管支架顶端拆起。拆除顺序为：剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆。
剪刀撑沿架高连续布置，支架外露面全部设剪刀撑，内部加设剪刀撑。剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或横杆扣紧外，在其中应增加2～4个扣结点。
支撑排架是箱体顶板的关键工序，排架搭设结束后由专人对排架进行验收，验收合格后方可支模。
5.支架预压
5.1预压的目的：
检验支架及地基的强度及稳定性，消除砼施工前支架的非弹性变形（消除整个地基的沉降变形及支架各接触部位的变形）。
检验支架的受力情况和弹性变形情况，测量出支架的弹性变形。在支架及底模铺设完毕后，进行支架预压。支架拼立好后采用等载预压工艺。
5.2预压方法：
采用砂袋按各段设计荷载进行预压。以每半幅为单位，逐幅预压，一幅卸载后，砂袋移至另半幅。
预压前一定要仔细检查支架各节是否连接牢固可靠，同时做好观测记录，预压时各点压重要均匀对称，防止出现反常情况。预压的荷载为全部重量。故在支架搭设完工后，应以全部重量，采用堆载的方法均布的压于支架上，并设观测点进行观测。支架及底模完工后,采用汽车吊吊重,按照箱梁混凝土重量分配预压荷载。预压时要求荷载位置与箱梁自重荷载分布一致,并按箱梁自重等荷载进行一次预压。
在跨中选取若干点作为观测沉降的标准点。测量时选用足够的预测点，以保证测量数据的准确性。预压前在每跨台墩之间的支架上及相应支架底部布设5组观测点，每组5个点，距墩或台2m处布设一组，1/4跨径及1/2跨径布设一组。预压时逐日对其进行沉降观测，做好记录，预压时首日每隔4h进行一次沉降观测，直至最后的24小时平均沉降值<1mm或最后的72小时的沉降量小于5mm,并满足24小时以上时方可卸载。荷载的持荷时间应不少于1昼夜，如此一方面收集支架、地基的变形数据，观察地基的承载力是否满足要求，另一方面可减少或消除支架的构造变形，以保证浇出的梁身不发生过大的挠度变形和开裂。预压时主要观测的数据有：支架底座沉降—地基沉降；顶板沉降—支架沉降；卸载后顶板可恢复量以及支架的测位移量和垂直度。沉降稳定卸载后算出地面沉降、支架的弹性和非弹性变形数值。根据各点对应的弹性变形数值及设计预拱度调整模板的高程。
5.3预压注意事项：
在加载过程中，时刻注意各处支架、各处连接及变形情况。
测量时尽量避开阳光直射，减少温度测量误差；因需要连续监测，在预压段设置足够的灯光，利于夜间测量。
预压过程中，当沉降量突然急剧增加时，应立即停止加载，待查明原因和消除隐患后，继续加载或重新搭设支架进行加载，预压完成后移除砂袋，拆除模板，根据箱梁线型重新放样，调整杆顶部高程。
在作业地点附近设置警示标志，悬挂红色灯，以提醒行人和作业人员，施工人员应站在安全半径外。
支架基础设置排水、隔水设施，另对于预压时，应特别注意加载材料的防水，被雨水浸泡时，需要充分晾干之后再使用，或在加载前重新核称重量。
要求操作人员严格遵守安全规范，按程序操作，预压荷载要堆放均匀、稳定，所有现场工作人员必须配带安全帽，现场预压人员和机具统一专人指挥，安装足够的照明条件，保证夜间施工有良好的照明条件。
5.4预拱度设置：
预压结束后，及时整理数据，并对预压段和整个现浇箱梁的底模标高进行调整，预留沉降高度。模板标高=设计标高-设计反拱度+地基、支架的弹性变形值。
由于箱梁截面较大，活载和恒载产生的挠度和预应力张拉产生的上拱度较小，且可以相互抵消，均不予考虑，本工程预拱度的设置只考虑由于支架产生的弹性变形。
根据对模板的预压所测出的弹性变形，为预拱度的最高值，应设置在梁的跨径中点，其他根据各点的预拱度，应以中间点为最高值，以梁的两端为零，按二次抛物线进行分配。
主梁预拱度沿跨度方向变化的曲线，按二次抛物线进行处理，取左支点（图中为O点）为坐标原点，跨长为L，主梁跨中拱度为f，则曲线方程为：
Y=4f(L-x)L2
式中符号的意义如下图。

6.交通组织方案
门洞进口贴反光膜警示，并两边采用小彩灯警示。在作业区设置防抛网、限高标志等安全标识。在下部搭设钢结构防护棚，并用防水布铺设，以防止桥面施工时掉落杂物或养生滴水影响车辆行驶，预防意外事故发生。
6.1交通组织原则
1、基本原则：边通车、边施工。
2、安全原则：跨路施工时，严格按照交通部门规定的作业标准设置道路警示标志，必须保障公路通行车辆的行驶安全，同时也必须保障施工机械和施工人员的安全。
3、畅通原则：施工期间，必须做到过往车辆限速行驶，不堵塞、不滞留、确保公路畅通。
6.2交通组织流程
在施工段各控制区段分别设交通安全标志。在交警、路政部门的许可下，现场摆放交通导行用标志、警示标牌、限速标识，在施工作业区内摆放减速慢行及左导行交通标志，并摆放防撞墩。
施工各控制区段长度及交通标志设置
序号
控制区段
采用长度(m)
交通安全标志设置
1
警告区
100
前方施工200m施工1块，20公里的限速牌1块，爆闪灯1个。
2
上游过渡区
50
夜间指示灯、防撞沙桶、线型诱导标及导向牌、反光路锥。限高标识牌，禁止超车标志。
3
缓冲区
50
减速慢行，限速10Km，前方施工等标识牌
4
工作区
35
限高标志、夜间指示灯、防撞墩
5
下游过渡区
30
右侧变宽标志
6
终止区
25
各类交通限制解除标志
6.3现场24小时值班管理机构
序号
姓名
职务与职责
联系电话
1
张成玉
常务经理，全面负责交通组织管理工作
18754188088
2
谢荣光
主管经理，负责现场施工安全管理工作
15552362659
3
施爱林
安质部长，负责现场安全监督管理
15153021616
6.4交通组织措施
序
号
牌面内容
标志类型
图 样
设置部位
1
锥形反光
标志
渠化装置

渠化装置锥形路标从前渐变区开始，顺车流方向布置，间距5米
2
禁止超车
禁令标志

禁止超车标志设置在禁止超车路段起点处，解除超车标志设置在禁止超车路段终点处
3
车辆慢行
警告标志

警示区域设置，设置于需提示车辆慢行位置
4
向左行驶
渠化装置

左导向标志设在车流方向向左改变的位置
5
向右行驶
渠化装置

右导向标志设在车流方向向右改变的位置
6
右侧变窄
警告标志

右侧变窄标志设置在右车道变窄处前方大于100米处
7
左侧变窄
警告标志

左侧变窄标志设置在左车道变窄处前方大于100米处
1、在作业之前，利用施工作业区具有有效诱导功能的交通诱导系统，疏导车辆提前分流，引导车辆有序通行。
2、施工前，对施工人员进行严格的安全培训及相关安全知识学习，教育施工人员注意交通安全，一切行动听指挥。
3、施工前备足所需施工材料，争取在最短的时间内将安全通道施工完毕，满足交管部门要求。
4、施工期间安排值班领导24小时值班，防护班组三班倒值班，值班领导现场交接，并配备30t清障车、吊车等事故处理机械。并在夜间安装施工警示灯及反光标志，确保施工期间交通安全；施工车辆及人员严禁横穿马路，如占用道路，须在来往车方向安全距离处设置安全防护设施，安排安全人员引导车辆，确保交通安全。
5、上下游过渡区周围采用反光锥形桶围护及彩条旗，反光锥形桶摆放间距为2米，锥形桶上摆放路障灯。夜间路外支架和门洞支架上方安装照明设备及彩灯带。
6、施工时梁两侧设防护网，防止重物坠落，在施工作业范围外设置减速带。协管人员在摆放锥形桶、标志牌、必须穿反光背心，面朝行驶车辆的车头方向，摆放标志时，必须得到路政、交警的许可。
7、严格执行《山东省公路管理条例》、《公路养护技术规范》、《山东省公路标志线设置技术指南》、《道路交通标志和标线》等规定。设置有关标志录像并照相。确保工程施工安全、道路畅通。
8、设置限高栏、减速带等安全措施，布置示意如图：

9、施工结束后，及时清理现场，经交通安全主管部门检查验收，符合安全标准后方可恢复交通。
7.支架安全方案
7.1碗扣式钢管脚手架搭设的安全技术要求
(1)脚手架搭设前，明确使用荷载，确定脚手架平面布置，支架完成后须全封闭防护网。
(2)所有构件，必须经检验合格后方能投人使用。
(3)立杆基础施工应满足要求，清除组架范围内的杂物，平整场地，做好排水处理。
(4)接头搭设：
a 接头是立杆同横杆、斜杆的连接装置，应确保接头锁紧。搭设时，先将上碗扣搁置在限位销上，将横杆、斜杆等接头插入下碗扣，使接头弧面与立杆密贴，待全部接头插入后，将上碗扣套下，并用榔头顺时针沿切线敲击上碗扣凸头，直至上碗扣被限位销卡紧不再转动为止。
b 如发现上碗扣扣不紧，或限位销不能进入上碗扣螺旋面，应检查立杆与横杆是否垂直，相邻的两个碗扣是否在同一水平面上(即横杆水平度是否符合要求)；下碗扣与立杆的同轴是否符合要求；下碗扣的水平面同立杆轴线的垂直度是否符合要求；横杆接头与横杆是否变形；横杆接头的弧面中心线同横杆轴线是否垂直；下碗扣内有无砂浆等杂物充填等；如是装配原因，则因调整后锁紧；如是杆件本身原因，则应拆除，并送去整修。
(5)杆件搭设顺序：
a 在已处理好的地基或基垫上按设计位置安放立杆垫座或可调座。其上交错安装3.0m和1.8m长立杆，调整立杆可调底座，使同一层立杆接头处于同一水平面内，以便装横杆。搭设顺序是：立杆底座一立杆斗横杆一斜杆斗接头锁紧一脚手板一上层立杆斗立杆连接销斗横杆。
b 脚手架搭设以3～4人为一小组为宜，其中1～2人递料，另外两人共同配合搭设，每人负责一端。搭设时，要求至多二层向同一方向，或中间向两边推进，不得从两边向中间合拢搭设，否则中间杆件会因两侧架子刚度太大而难以安装。
7.2支架到场后对支架的检验
(1)碗扣式脚手构件主要是焊接而成，故检验的关键是焊接质量，要求焊缝饱满。没有咬肉、夹碴、裂纹等缺陷。
(2)钢管应无裂缝、凹陷、锈蚀。
(3)可调构件，螺纹部分完好．无滑丝现象，无严重锈蚀，焊缝无脱开现象。
(4)脚手板、斜脚手板及梯子等构件，挂钩及面板应无裂纹，无明显变形，焊接牢固。
(5)在下列阶段应对脚手架进行检查：
a 达到设计高度。
b 遇有6级及以上大风和大雨、大雪之后。
c 停工超过一个月恢复使用前。
7.3支架的管理工作
(1)脚手架的施工和使用应设专人负责，并设安全监督检查人员，确保脚手架的搭设和使用符合设计和有关规定要求。
(2)在使用过程中，应定期对脚手架进行检查，严禁乱堆乱放，应及时清理各层堆积的杂物。
7.4施工前对支架安装工进行技术交底
(1)登高作业人员(架子工)必须经过安全技术培训并通过考核，持证上岗。架子工学徒工必须办理学习证，在技工带领、指导下操作，高处作业人员，不得患有高血压、心脏病、贫血、癫痫病、恐高症、眩晕等禁忌证。
(2)严格执行施工方案和技术交底，分工明确，听从指挥，协调配合。
(3)严禁赤脚、穿拖鞋、穿硬底鞋作业。严禁在架子上打闹、休息，严禁酒后作业。正确使用安全防护用品，必须系安全带，着装灵便，穿防滑鞋。作业时精力集中，团结合作，互相呼应，统一指挥，不得走“过档”和跳跃架子。
(4)架子组装、拆除作业必须3人以上配合操作，必须按照程序支搭、组装和拆除脚手架。严禁擅自拆卸任何固定扣件、杆件及连墙件。
(5)班组接受任务后，必须组织全体人员认真领会措施交底内容，研讨搭设方法，明确分工，由一名技术好、有经验的人员负责搭设技术指导和监护。
(6)脚手架要结合进度搭设，搭设未完的脚手架，在离开作业岗位时，不得留有未固定的构件和不安全隐患，确保架子稳定。
(7)作业场地应平整、坚实，无杂物。夜间作业时，作业场所必须有足够的照明。
(8)风力六级以上(含六级)、高温、大雨、大雪、大雾等恶劣天气，应停止露天高处作业。风、雨、雪后应对架子进行全面检查，发现倾斜、下沉、脱扣、崩扣等现象必须进行处理，经验收合格后方可使用。
8.交通应急预案
为保证本项目施工现场防洪防汛事故的处理快速有序地进行，在发生事故后能及时有效地进行应急救援工作，防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援，最大限度地避免或降低人员伤亡和财产损失，本着“预防为主、统一指挥、分工明确、及时救援”的原则，特制订鄄菏高速公路鄄城东互通立交K221+895跨线桥现浇箱梁施工险情及意外事故应急预案。
具体内容见专项应急预案。

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