桥台基础计算.doc

桥台基础计算：（1＃桥台底标高为455.6m）
一、 荷载计算数据：（见表1）
表1：恒载内力表
项目
竖向力N(KN)
水平力H（KN)
对基础底中心弯矩M(KN·m）
桥面铺装
243.75
0
5.4
防撞栏杆
93.6
0
2.1
梁板
911.69
0
20.1
搭板
150.9375
0
135.8
桥台台帽
252.5
0
72.2
牛腿
53.4375
0
46.8
台身
1377.3
0
252.1
承台
1640.6
0
0.0
侧墙
149.0
0
195.2
台前填土
270.6
0
303.0
∑
5143.5
0
1032.7

二、 水平土压力计算：
1. 台后水平土压力：
台后填土按容重18.5KN/m3，内摩擦角φ＝350考虑，则填土与墙背的摩擦角δ＝φ/2＝17.50，墙背倾斜角α＝8.70，基底摩擦系数μ＝0.4。路面到承台底高5.76m。
按库伦土压力公式得台后水平土压力：

由计算得库伦主动土压力系数
带入得

水平分量
竖直分量
水平分量距基础底高
竖直分量距基础底中心
水平分量对承台底中心弯矩
竖直分量对承台底中心弯矩
2. 台后有车辆时的水平土压力计算：
破坏棱体范围内可容纳的车轮重

式中，带入得：

破坏棱体宽，可布置2个车轮，Q＝2*140＝280KN
计算长度L按车辆扩散长度考虑，取L0＝1.8m，

换算土层厚
台后有车辆时的土压力为：
水平分量
竖直分量
水平分量距基础底高
竖直分量距基础底中心
水平分量对承台底中心弯矩
竖直分量对承台底中心弯矩
三、 支座活载反力及制动力计算：
桥上有车，台后无车：
（1）汽车荷载反力
车辆荷载产生的最大支座反力
汽车荷载支反力为
支座反力作用点距基础中心距离为
对基础中心弯矩为
（2）汽车荷载制动力
一车道荷载：H3=90*0.5=45KN
M=45x4.87=219.2KN m

四、 支座摩阻力（滑动支座摩擦系数0.06）
H=0.06*1249.04=74.9KN m
支座中心距墩底h=4.87m
M=74.9*4.87=365KN m
从以上对制动力和支座摩阻力的计算结果表明，支座摩阻力大于制动力。因此，在荷载组合中，以支座摩阻力作为控制设计。
五、 荷载组合：
荷载组合按以下几种情况考虑：
（一） 桥跨有车辆荷载，台后无车辆荷载
1. 主要组合：恒载+桥上活载+台前后土压力
2. 附加组合：主要组合+支座摩阻力
（二） 桥跨无车辆，台后有车辆荷载
1. 主要组合：恒载+台前后土压力+台后有汽车的土压力
2. 附加组合：主要组合+支座摩阻力
（三） 施工阶段验算：
无上部恒载，仅有桥台自重+台前后土压力
荷载组合见表2、表3：
表2：荷载计算汇总表（按荷载组合）
荷载类型　荷载
组合
(一）
（二）
（三）
力（KN)
弯矩（KNm）
力（KN)
弯矩（KNm）
力（KN)
弯矩（KNm）
竖
直
力（KN）
上、下部恒载
5143.5
1032.7
5143.5
1032.7
3743.5
869.4
台后竖直土压力
526.7
600.4
685.9
665.3
526.7
600.4
支座活载反力
411.4
9.1
0.0
0.0
0.0
0.0
水
平
力（KN)
台后水平土压力
1070.5
-2055.4
1393.9
-4237.3
1070.5
-2055.4
支座摩阻力
74.9
-364.8
74.9
-364.8
0.0
0.0

表3：荷载组合汇总表
荷载组合
水平力（KN)
竖直力（KN)
弯矩（KNm)
（一）
主要
1070.5
6081.6
-413.2
附加
1145.4
6081.6
-778.0
（二）
主要
1393.9
5829.3
-2539.3
附加
1468.8
5829.3
-2904.1
（四 ）
1070.5
4270.2
-585.6

六、 基础承载力验算：
（一） 基底压应力计算：
1. 建成后使用时（以荷载组合（二）中附加组合控制设计）

2. 施工时：

（二） 地基承载力验算：
持力层为漂石，基本承载力，因基础埋置深度不深，故地基承载力不予修正，则：

地基承载力满足要求
七、 基底偏心距验算：
（一） 仅受恒载时应满足，

满足要求
（二） 考虑附加组合时，应满足，以荷载组合（二）的附加组合最不利，则：
满足要求
八、 基础稳定性验算：
1. 抗倾覆稳定性验算：
从表3可以看出，以荷载组合（二）最为不利
主要组合：，
满足要求
附加组合：，
满足要求
2. 抗滑动稳定性验算：
因基底处地基土为漂石，查得，主要组合及附加组合均以组合（二）最不利，
主要组合： 满足要求
附加组合： 满足要求
九、 结论：
通过计算可见，该桥台在地基承载力、偏心距及稳定性验算都能满足规范要求