对高支模实施方案编制的几点看法 .docx

对高支模方案编制的几点看法
高支模施工方案
一、工程概况
1、工程概况：
昊翔电能运动厂房二期工程；框架结构;地上4层;地下0层；建筑高度：
22.10m；标准层层高：
4.50m；总建筑面积：13852.00平方米；总工期：270天；施工单位：浙江舜江建设集团有限公司。
本工程由昊翔电能运动科技（昆山）有限公司投资建设，中外建工程设计与顾问有限公司设计，苏州立诚建筑设计院有限公司地质勘察，昆山世泰建设工程咨询监理有限公司监理，浙江舜江建设集团有限公司组织施工；由高银根担任项目经理，章潮均担任技术负责人。
2、高支模结构概况：
本次高支模只涉及到本工程2号厂房中的a轴~b轴，14轴~16轴，2号厂房其他部位和3号厂房均为标准层4.5米。
本次高支模高度为9.3米，其中a轴~b轴为9米，14轴~16轴为18米，其中14轴~15轴为9米，15轴~16轴也是9米。14轴框架梁vkl4（3b）断面300×750，15轴框架梁断面vkl2（3b）300×750，16轴梁断面vkl1（3b）250×800；a轴hkl4a梁断面250×800，b轴hkl3a梁断面300×750。其a轴~b轴和14轴~16轴的中间均有3米×3米的井字梁，梁断面尺寸为250×500。
二、编制依据
本方案的编制是以国家的有关法令政策、施工图纸、总施工组织设计为前提，结合现行的有关施工规范规程及公司建立的iso9002质量管理体系文件、质量、安全管理方针、目标。
2、1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
jgj130-2001
2、2《建筑施工安全检查评分标准》
jgj59-99
2、3《建筑施工模板安全技术规范》
jgj162-2008
2、4《钢管脚手架扣件》
gb15831-1995
2、5《建筑施工高处作业安全技术规范》
jgj80-91
2、6《高处作业分级》
gb3608-83
2、7《混凝土结构设计规范》gb50010-2002
2、8《建筑结构荷载规范》gb50009-2001
2、9《钢结构设计规范》gb50017-2003
2、10《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》dgtj08-016-20042.
11、高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
jgj130-20012.
12、《混凝土结构设计规范》gb50010-20022.
13、《建筑结构荷载规范》gb50009-20012.
14、《钢结构设计规范》gb50017-20032.
15、因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
三、模板工程具体施工：
1、材料的选择和验收
1.1、本工程为框架结构，柱、楼板底模等全部采用九夹板，楼板模搁栅和墙板、模筋用50×100mm方木料，模板的支承系统和墙板围楞用Φ48mm钢管、扣件连接。
1.2、钢管、扣件的进场验收：
（1）、钢管应有产品生产许可证、质量合格证、质量检验报告等质量证明材料。
（2）、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。
（3）、钢管使用前应对其壁厚进行抽检，抽检比例不低于30%，对于壁厚减少量超过10%的应予以报废，不合格比例大于30%的，应扩大抽检比例。
（4）、钢管必须进行防锈处理。
（5）、扣件必须有生产许可证、质量合格证、质量检验报告等质量证明材料。
（6）、扣件使用前必须进行检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。
（7）、扣件使用前应进行防锈处理。
2、现浇构件模板方案2.1、柱模板：
柱模板采用胶合板模板，模板楞木采用50*100方木侧立竖向排列，间距控制在不大于300mm，边上方木应遮盖住柱模板竖门拼缝。独立柱柱箍，采用每边单根螺杆加固，底道柱箍离地面200mm，中间柱箍竖向间距500mm，上道柱箍离梁底200mm。
2.2、梁模板：
2.2.1、梁模板采用胶合板模板，梁底模板背面楞木采用50*100方木侧立与梁轴线平行设置，底模板宽度与梁截面高度相同，梁底模板边方木遮盖住梁侧模板与底模板的拼缝，梁底方木排列间距不大于300mm，梁底模板背面楞木搁置于钢管承重支撑架体的上部水平小横杆上。
2.2.2、梁侧模板内楞采用50*100mm方木与梁轴线平行侧立设置，梁侧模板上、下道内楞分别与模板上下边齐平，梁侧模板中间应设置1道16对拉螺杆，水平间距不大于400mm，梁侧模板竖向外楞采用短钢管配合扣件设置：外楞钢管下端紧靠内楞并与梁底承重支撑架上部水平小横杆用双扣件紧固，上端与现浇板底钢管承重支撑架水平钢管用双扣件紧固，形成一个稳固的梁模板支撑系统。
2.2.3、现浇板模板：
现浇板模板采用胶合板，模板底面搁栅采用60×80mm方木侧立，中心间距300mm。现浇板模板与墙或梁侧模的交接，应使板模板搁置在墙或梁侧模板之上。
2.2.4、梁、板模板承重支撑：
1）梁、板模板承重支撑采用钢管扣件搭设排架。
2）现浇板模板排架。轴线内的现浇板支撑排架立杆，周边距柱或边轴线300mm，中间按纵横间距不大于800mm均匀排列。水平杆按设置步距纵横向布置，交叉处用扣件与立杆连接固定。梁板承重排架水平杆设置多道，底道水平杆上皮离地200mm（称扫地杆）；水平杆步距为1500mm，即第二道水平杆离地1700mm，梁下或板下一道水平杆应加密处理，即最上道水平杆上皮离现浇板底900mm（梁
底150mm）。
3）梁模板支撑架。梁支撑架两侧立杆间宽度不大于600mm，两侧立杆沿梁方向纵向间距不大于800mm，主框梁底（即350×700或250×800的梁）中间还布置一根立杆，其间距也为800mm，具体各梁两边立杆、梁底立杆布置详见附图。
4）构造要求：a、模板支架的构造要求：
立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的刚度。b、整体性构造层的设计：
a.本工程设置一道水平面整体性加强层（见剖面图位置）；b.水平加强层设置剪刀撑，且须与立杆连接；c、剪刀撑的设计：
a.沿支架四周外立面应满设垂直向剪刀撑；b.中部根据需要并依框架的大小设置；d、顶部支撑点的设计：
a.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于200mm；b.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算。e、支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
立杆连接方式为对接，严禁搭接。
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60n.m，钢管不能选用因长期使用已经发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
本次高支模部位为该厂房设备安装部位，且基础已经做好，为：c30，
1.4米厚的现浇混凝土基础，因此本次高支模的地基基础满足承载力的要求，符合要求。立杆下垫块为5mm厚方板。f、施工使用的要求：
a.精心设计混凝土的浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，采用
从中部向两边扩展的浇筑方式；结构砼浇捣施工采用二次进行，第一次先完成柱，且浇到梁底，待砼达到一定强度；第二次再完成梁板砼，排架的水平杆要与已完成的周边的砼柱连接，以加强其整体稳定。
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢管等材料不能在支架堆放。c.浇筑过程派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
3、具体施工要求
3.1、模板支撑体系搭设按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（jgj130-2001）标准和《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》。
3.
2、在支模时严格按设计要求起拱。
3.3、严禁在楼板上任意堆载。
3.4、本工程是局部超高，因此此部分超高部位支撑系统应其它不超高体进行有机的连接，且柱子先进行了浇捣。
4、模板搭拆支撑架安全施工事项
4.1模板制作
a、模板在制作前，应检查模板所用材料的规格、质量是否符合模板专项技术方案的规定要求，对质量、规格不符合要求材料的不能使用。
b、作业前应检查所有机械及电源线路是否符合安全要求，所使用的工具是否牢固，手持电动工具的漏电保护器应试机检查，合格后方可使用。
c、木工机械必须有专人负责，操作人员必须熟悉该机械性能，熟悉操作技术，严禁机械无人负责或随便拆改安全防护装置。
d、使用的工具不得乱放，使用完毕应随时放入工具箱。
e、使用手锯时，锯条必须调紧适度，下班时要放松，以防再使用时锯条突然暴断伤人。
f、成品、半成品、木材应对方整齐，不得任意乱放，木材码放高度不超过1.2m为宜，木工机械周围的安全操作空间内禁止堆放材料。
g、木工车间、木库、木料堆放严禁吸烟或动用明火，废料应及时清理归堆，做好落手清，以免发生意外。
4.2模板安装
a、作业前应检查现场防护设施是否符合安全施工要求，不符合安全要求时应采取措施后方可开始作业。
b、作业前应认真检查模板、支撑等构件是否符合要求，模板及支撑材质是否合格。
c、地面上的支模场地必须平整夯实，并同时排除现场的不安全因素。d、安装2m以上模板时，应搭脚手架，并有安全防护措施。
e、操作人员登高必须走人行梯道，严禁利用模板支撑攀登上下，不得在独立梁及其他高处狭窄而无防护的模板面上行走。
f、二人抬运模板时要相互配合，协同工作。挎递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。高处拆模时，应有专人指挥及监护。并在下面标出工作区，用红白旗加以围栏，暂停人员过往。
g、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。
h、支撑、牵扛等不得搭在门窗框和脚手架上。通路中间的斜撑、牵扛等应设在1.8m高以上。模板安装过程中不得间歇，柱头、搭头、立杆顶撑、牵扛等必须安装牢固成整体后，作业人员才允许离开。
i、模板上有预留洞者，应在安装模板的同时将洞口防护好。
j、向基坑内运送模板构件时，严禁抛掷。使用溜槽或起重机械运送，下方操作人员必须远离危险区域。
k、高处、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。l、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高处作业，雪霜雨后应先清扫施工现场略干不滑时再进行工作。
4.3模板拆除
a、模板承重支架拆除必须在混凝土试块强度达到设计混凝土标准值的100%后方可进行，且需有工程负责人、监理单位的的批准手续（拆模令）。
b、拆模的方法应按照后支先拆、先支后拆的顺序；先拆非承重模板，后拆承重的模板及支撑；在拆除顶板模板时，要注意模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。已拆活动的模板，必须一次连续拆除完，方可停歇，严禁留下不安全隐患。
c、拆除较大跨度梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。拆除多层楼板支柱时，应确认上部施工荷载不需要传递的情况下方可拆除下部支柱。
d、当水平支撑超过二道以上时，应先拆除二道以上水平支撑，最下一道大横杆与立杆应同时拆除。
e、模板拆除应按规定逐次进行，不得采用大面积撬落方法。拆除的模板、支撑、连接件应用槽滑下或用绳系下。不得留有悬空模板。
f、拆模作业时，必须设警戒区，严禁下方有人进入。拆模作业人员必须站在平稳牢固可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防失稳坠落。
g、严禁用吊机直接调除没有撬松动的模板，吊运模板时必须栓结牢固。h、拆除大型孔洞模板时，下层必须支搭安全网等可靠防坠落措施。i、拆模板时禁止使用50mmx100mm木材作脚手板。
j、拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。
k、拆模必须一次拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。混凝土楼板上的预留孔，应有防护措施，以免操作人员从空中陋落。
5、安全应急预案
5.1、目的：
本项目框架结构工程较高、工期短、时间紧，施工主体结构施工过程中难免有意外之事发生，为以防万一，项目部为保证施工过程中遇到紧急和意外事件的发生，能够沉着冷静，统一指挥调度，成立应急小组和防火领导小组及义务消防队。
5.2、领导小组：
成立由项目经理为组长，由安全员、技术负责人、施工员、技术员、仓库保管员等所有管理人员及各班组长组成的应急救援指挥小组，负责指挥及协调现场工作。
5.3、职责：
5.3.1、项目经理负责现场指挥，了解掌握事故情况、组织现场抢救工作。
5.3.
2、项目副经理协助项目经理处理相关事宜
5.3.3、安全员、技术负责人等负责现场抢救伤员，及时通知当事人的家属，
派人做好接待，善后处理工作。
5.3.4、施工员、质量员等负责现场保护，维护秩序，做好当事人周围人员的问讯记录。负责联络调查，受现场指挥小组命令，立即通知当地安全生产监督局，并现场自查自纠，清除隐患，防止同类事故发生。
5.3.5、各管理人员和各班组长配合实施。
5.
4、施工现场应急处理1）严重创伤、出血伤员的急救
在施工现场施工过程中，遇到坠落、物体打击、机械伤害等引起的严重创伤出血伤员时才瞄现场现实条件及时正确采取暂时性的止血，清洁包括固定和运送等措施。
a、出血：采用压迫血法：指压动脉出血近心端止血法和弹性止血带止血法进行暂时性救治，同时应及时附送附近医院进行救治。
b、包扎、固定：创伤处用消毒的敷料或清洁的医用纱布覆盖，再用绷带或布条包扎，即可以预防感，又可减少出血帮助止血。已搬运：经现场止血、包扎、固定后的伤员，应尽快正确地搬运转送医院抢险救。
2）施工现场的发生火警火灾急救
a、现场发生火灾火警事故时，应立即了解起火部位，燃烧的物质等基本情况，有报警人员拨打“119”向消防部门报警，同时组织撤离和扑救。
b、在消防部门到达前，对易燃易爆的物质采取正确有效的隔离。如切断电源撤离火场内的人员和周围易燃易爆物及一切贵重物品，根据火场情况，激动灵活地选择灭火器具。
c、扑救现场应行动统一，指挥调度如火势扩大，一般扑救不可能时，应及时组织撤退扑救人员，避免不必要的伤亡。
d、在扑救的同时要注意情况，防止中毒、坍塌、坠落、触电、物体打击等二次事故的发生，在灭火后，应保护现场，以便事后调查起火原因。
3）急性中毒的现场抢救：
a、不论是轻度还是严重中毒人员，均应设法尽快使中毒人员脱防中毒现场，中毒物源，排除吸收的和未吸收的毒物。
b、及时向医院联系，并说明是初步的中毒原因，中毒食物。
c、如发现中毒人员心跳、呼吸不规则或停止呼吸，心跳时间的不长，则应把中毒人员移动空气新鲜处，立即施行口对口（口对鼻）呼吸法和体处心脏挤压法进行抢救。
5.3现场应急处理设备和设施1）报救：
a、应说明伤情（病情、火情、案情）和已经采取了些什么措施，便让救护人员事先做好急救的准备；
b、讲清楚伤者（事故）发生在什么地方，靠近什么路口，附近有什么特征。c、说明报救者单位、姓名（或事故地）的电话或传呼机或传呼电话以便救护车辆找不到所报地方时，随时通过电话通讯联系；
d、应派人在现场外等候接应救护车辆，同时把救护车辆进工地现场的路上障碍物及时予以清除，以利救护到达后，能及时进行抢救。
2）设施
配备急救箱、氧气袋、担架、必要药品等3）应急电话：
项目
经理：高银根
手机：[phone]项目副经理：何震明
手机：[phone]安
全
员：阮张桥
手机：[phone]技术负责人：章潮均
手机。13761447953a、了解气候情况拨打电话“121”或“221”b、工伤事故现场重病人抢救应拨打“120”c、发生火警火灾事故应拨打“119”d、发生偷盗、斗殴等情况应拨打“110”。
梁模板（扣件钢管架）计算书
梁段。l1。
300*700混凝土梁梁下支撑横杆300第一道水平杆第一道水平杆扫地杆单立杆扫地杆600mm800mm梁断面图梁侧面图一根承重立杆，支撑钢管垂直于梁截面
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度b（m）：0.30；梁截面高度d（m）：0.75混凝土板厚度（mm）：110.00；
立杆纵距（沿梁跨度方向间距）la（m）：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：0.10；脚手架步距（m）：
1.50；
梁支撑架搭设高度h（m）：
9.30；梁两侧立柱间距（m）：0.60；
承重架支设：1根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；立杆横向间距或排距lb（m）：0.80；采用的钢管类型为Φ48×3.00；
扣件连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；
2.荷载参数
模板自重（kn/m2）：0.35；钢筋自重（kn/m3）：
1.50；
施工均布荷载标准值（kn/m2）：
2.5；新浇混凝土侧压力标准值（kn/m2）：
18.0；倾倒混凝土侧压力（kn/m2）：
2.0；振捣混凝土荷载标准值（kn/m2）：
2.0
3.材料参数
木材品种：柏木；
木材弹性模量e（n/mm2）：10000.0；木材抗弯强度设计值fm（n/mm2）：
17.0；木材抗剪强度设计值fv（n/mm2）：
1.7；面板类型：胶合面板；
钢材弹性模量e（n/mm2）：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm（n/mm2）：205.0；面板弹性模量e（n/mm2）：9500.0；面板抗弯强度设计值fm（n/mm2）：
13.0；
4.梁底模板参数
梁底纵向支撑根数：4；面板厚度（mm）：
18.0；
5.梁侧模板参数
主楞间距（mm）：500；次楞间距（mm）：300；
穿梁螺栓水平间距（mm）：500；
穿梁螺栓竖向间距（mm）：300；穿梁螺栓直径（mm）：m12；
主楞龙骨材料：木楞，，宽度60mm，高度80mm；主楞合并根数：2；
次楞龙骨材料：木楞，，宽度40mm，高度60mm；次楞合并根数：2；
二、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：
其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kn/m3；
t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（t+15）计算，得5.714h；
t--混凝土的入模温度，取20.000℃；v--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
h--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1--外加剂影响修正系数，取1.200；
β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力f；分别为44.343kn/m
2、18.000kn/m2，取较小值18.000kn/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾
倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间
距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图
1.抗弯验算
其中，σ--面板的弯曲应力计算值（n/mm2）；m--面板的最大弯距（n.mm）；
w--面板的净截面抵抗矩，w=50.00×1.8×1.8/6=27.00cm3；[f]--面板的抗弯强度设计值（n/mm2）；按以下公式计算面板跨中弯矩：
其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值：q1=1.2×0.50×18.00×0.90=9.72kn/m；
倾倒混凝土侧压力设计值：q2=1.4×0.50×2.00×0.90=1.26kn/m；
q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kn/m；计算跨度（内楞间距）：l=300.00mm；
面板的最大弯距m=0.1×10.98×300.002=9.88×104n.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值：σ=9.88×104/2.70×104=3.660n/mm2；
面板的抗弯强度设计值：[f]=13.000n/mm2；
面板的受弯应力计算值σ=3.660n/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13.000n/mm2，满足要求。
2.挠度验算
9.00n/mm；
l--计算跨度（内楞间距）：l=300.00mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00×0.50=e--面板材质的弹性模量：e=9500.00n/mm2；i--面板的截面惯性矩：i=50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4；
面板的最大挠度计算值：ω=0.677×9.00×300.004/（100×9500.00×2.43×105）=0.214mm；
面板的最大容许挠度值：[ω]=l/250=300.000/250=1.200mm；
面板的最大挠度计算值ω=0.214mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.200mm，满足要求。
四、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度60mm，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为：w=40×60×60/6=24.00cm3；i=40×60×60×60/12=72.00cm4；
内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下：
其中，σ--内楞弯曲应力计算值（n/mm2）；m--内楞的最大弯距（n.mm）；w--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值（n/mm2）。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
×0.300/2=3.29kn/m；
其中，作用在内楞的荷载，q=（1.2×18.000×0.90+1.4×2.000×0.90）内楞计算跨度（外楞间距）：l=500mm；
内楞的最大弯距：m=0.1×3.29×500.002=8.24×104n.mm；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=8.24×104/2.40×104=3.431n/mm2；
内楞的抗弯强度设计值：[f]=17.000n/mm2；
内楞最大受弯应力计算值σ=3.431n/mm2内楞的抗弯强度设计值小于[f]=17.000n/mm2，满足要求。
（2）.内楞的挠度验算
其中e--面板材质的弹性模量：10000.00n/mm2；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00×0.30/2=2.70n/mm；
l--计算跨度（外楞间距）：l=500.00mm；i--面板的截面惯性矩：e=7.20×105n/mm2；
内楞的最大挠度计算值：ω=0.677×2.70×500.004/（100×10000.00×7.20×105）=0.159mm；
内楞的最大容许挠度值：[ω]=2.000mm；
内楞的最大挠度计算值ω=0.159mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2.000mm，满足要求。
2.外楞计算
外楞（木或钢）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为：w=60×80×80/6=64.00cm3；
i=60×80×80×80/12=256.00cm4；
外楞计算简图
（1）.外楞抗弯强度验算
其中σ--外楞受弯应力计算值（n/mm2）m--外楞的最大弯距（n.mm）；w--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值（n/mm2）。
最大弯矩m按下式计算：
0.50×0.30/2=1.65kn；
其中，作用在外楞的荷载：p=（1.2×18.00×0.90+1.4×2.00×0.90）×外楞计算跨度（对拉螺栓竖向间距）：l=300mm；
外楞的最大弯距：m=0.175×1647.000×300.000=8.65×104n.mm
经计算得到，外楞的受弯应力计算值：σ=8.65×104/6.40×104=1.351n/mm2；
外楞的抗弯强度设计值：[f]=17.000n/mm2；
外楞的受弯应力计算值σ=1.351n/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=17.000n/mm2，满足要求。
（2）.外楞的挠度验算
其中e--外楞的弹性模量，其值为10000.00n/mm2；
p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p=18.00×0.50×
0.30/2=1.35kn；
l--计算跨度（拉螺栓间距）：l=300.00mm；i--面板的截面惯性矩：i=2.56×106mm4；外楞的最大挠度计算值：ω=1.146×1.35×103×300.003/（100×10000.00×2.56×106）=0.016mm；
外楞的最大容许挠度值：[ω]=1.200mm；
外楞的最大挠度计算值ω=0.016mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.200mm，满足要求。
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下：
其中n--穿梁螺栓所受的拉力；a--穿梁螺栓有效面积（mm2）；
f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000n/mm2；查表得：
穿梁螺栓的直径：12mm；
穿梁螺栓有效直径：
9.85mm；
穿梁螺栓有效面积：a=76mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力：n=18.000×0.500×0.300×2=5.400kn。穿梁螺栓最大容许拉力值：[n]=170.000×76/1000=12.920kn；
穿梁螺栓所受的最大拉力n=5.400kn小于穿梁螺栓最大容许拉力值[n]=12.920kn，满足要求。
六、梁底模板计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为：w=800.00×18.00×18.00/6=4.32×104mm3；
i=800.00×18.00×18.00×18.00/12=3.89×105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值（n/mm2）；m--计算的最大弯矩（kn.m）；
l--计算跨度（梁底支撑间距）：l=100.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值（kn/m）；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1：
1.2×（24.00+1.50）×0.80×0.75×0.90=16.52kn/m；模板结构自重荷载：
q2：
1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kn/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3：
1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kn/m；
q=q1+q2+q3=16.52+0.30+2.02=18.84kn/m；跨中弯矩计算公式如下：
mmax=0.10×18.842×0.1002=0.019kn.m；σ=0.019×106/4.32×104=0.436n/mm2；
梁底模面板计算应力σ=0.436n/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13.000n/mm2，满足要求。
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：
其中，q--作用在模板上的压力线荷载：
q=（（24.0+1.50）×0.750+0.35）×0.80=15.58kn/m；
l--计算跨度（梁底支撑间距）：l=100.00mm；e--面板的弹性模量：e=9500.0n/mm2；面板的最大允许挠度值：[ω]=100.00/250=0.400mm；面板的最大挠度计算值：ω=0.677×15.580×100.04/（100×9500.0×3.89×105）=0.003mm；
面板的最大挠度计算值：ω=0.003mm小于面板的最大允许挠度值：[ω]=100.0/250=0.400mm，满足要求。
七、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用钢管。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算：
（1）钢筋混凝土梁自重（kn/m）：
q1=（24.000+1.500）×0.750×0.100=1.913kn/m；
（2）模板的自重线荷载（kn/m）：
q2=0.350×0.100×（2×0.750+0.300）/0.300=0.210kn/m；
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kn/m）：经计算得到，活荷载标准值p1=（2.500+2.000）×0.100=0.450kn/m；
2.钢管的支撑力验算
静荷载设计值q=1.2×1.913+1.2×0.210=2.547kn/m；活荷载设计值p=1.4×0.450=0.630kn/m；
钢管计算简图
钢管按照三跨连续梁计算。
本算例中，钢管的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为：w=4.49cm3i=10.78cm4
钢管强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：线荷载设计值q=2.547+0.630=3.177kn/m；
最大弯距m=0.1ql2=0.1×2.547×0.800×0.800=0.163kn.m；最大应力σ=m/w=0.163×106/4490.0=36.305n/mm2；抗弯强度设计值[f]=205.000n/mm2；
钢管的最大应力计算值36.305n/mm2小于钢管抗弯强度设计值205.000n/mm2，满足要求。
钢管抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下：
截面抗剪强度必须满足：
其中最大剪力：v=0.6×2.547×0.800=1.223kn；钢管的截面面积矩查表得a=424.000mm2；
钢管受剪应力计算值τ=2×1222.560/424.000=5.767n/mm2；钢管抗剪强度设计值[τ]=120.000n/mm2；
钢管的受剪应力计算值5.767n/mm2小于钢管抗剪强度设计值120.000n/mm2，满足要求。
钢管挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：
q=1.913+0.210=2.123kn/m；
钢管最大挠度计算值ω=0.677×2.123×800.0004/（100×20600.000×10.780×104）=2.650mm；
钢管的最大允许挠度[ω]=0.800×1000/250=3.200mm；
钢管的最大挠度计算值ω=2.650mm小于钢管的最大允许挠度[ω]=3.200mm，满足要求。
3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：
（1）钢筋混凝土梁自重（kn/m2）：
q1=（24.000+1.500）×0.750=19.125kn/m2；（2）模板的自重（kn/m2）：q2=0.350kn/m2；
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kn/m2）：q3=（2.500+2.000）=4.500kn/m2；
q=1.2×（19.125+0.350）+1.4×4.500=29.670kn/m2；梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h，梁底支撑传递给钢管的集中力为p，梁侧模板传给钢管的集中力为n。
当n=2时：
当n＞2