钢渣生态水工砖制备及其性能.pdf

第 14 卷第 4 期2023年8月有色金属科学与工程Nonferrous Metals Science and EngineeringVol.14，No.4Aug.2023钢渣生态水工砖制备及其性能杨志彬*1，2，3，4，程谢悦1，成洁1，苏童1，毛瑞2，麻晗2，鲁雄刚3，龙红明4，姜健5（1.江苏科技大学张家港校区 冶金与材料工程学院，江苏 张家港 215600；2.江苏沙钢集团有限公司 江苏省（沙钢）钢铁研究院，江苏 张家港 215625；3.上海大学省部共建高品质特殊钢冶金与制备国家重点实验室，上海 200444；4.冶金减排与资源综合利用教育部重点实验室（安徽工业大学），安徽 马鞍山 243002；5.常熟市江华新型建筑材料有限公司，江苏 常熟 215500）摘要：用钢渣作骨料制备生态水工砖，既解决了钢渣大量堆积产生的污染问题，同时又降低了对砂石骨料的过分依赖。本文用热闷处理后的钢渣代替砂石骨料制备生态水工砖，研究钢渣掺入量、钢渣粒径、骨胶比等对生态水工砖透水率、抗压和抗折强度的影响规律，分析生态水工砖透水率与抗压、抗折强度之间的相互关系。结果表明：钢渣粒径为45.5 mm时性能较好，生态水工砖透水率、抗压和抗折强度分别为5.610-2 cm/s、45.45 MPa和6.59 MPa。显气孔率直接影响透水性，高显气孔率表示材料含有较多的孔，有利于水流的通过，但也会导致抗压和抗折强度下降。生态水工砖透水率与抗压强度存在负线性相关性，而与抗折强度相关性不大。剖析生态水工砖高透水性形成机制，为制备兼备高透水率和高抗压强度生态水工砖提供新思路。关键词：钢渣；生态水工砖；透水率；抗压强度；抗折强度中图分类号：TF733+.7 文献标志码：AStudy on the preparation and properties of steel slag ecological hydraulic brickYANG Zhibin*1,2,3,4,CHENG Xieyue1,CHENG Jie1,SU Tong1,MAO Rui2,MA Han2,LU Xionggang3,LONG Hongming4,JIANG Jian5（1.School of Metallurgy and Materials Engineering，Zhangjiagang Campus，Jiangsu University of Science and Technology，Zhangjiagang 215600，Jiangsu，China；2.Jiangsu Shagang Group Co.，Ltd.，Institute of Research of Iron and Steel（IRIS），Zhangjiagang 215625，Jiangsu，China；3.State Key Laboratory of Advanced Special Steel，Shanghai University，Shanghai 200444，China；4.Key Laboratory of Metallurgical Emission Reduction&Resources Recycling（Anhui University of Technology），Ma anshan 243002，Anhui，China；5.Changshu Jianghua New Building Materials Co.，Ltd.，Changshu 215500，Jiangsu，China）Abstract:The preparation of ecological hydraulic brick with steel slag as aggregate not only solves the pollution problem caused by the massive accumulation of steel slag but also reduces the excessive dependence on sand and gravel aggregate.In this paper,the ecological hydraulic brick was prepared by replacing sand aggregate with steel slag after heat sealing treatment.The effects of steel slag content,steel slag particle size and bone glue ratio on the water permeability,compressive strength and bending strength of ecological hydraulic brick were studied,and the relationship among the three parameters of ecological hydraulic brick was analyzed.The results showed that when 收稿日期：2022-03-31；修回日期：2022-09-11基金项目：上海大学上海市高品质特色钢制备国家重点实验室项目（SKLASS2021-01）；江苏省博士后科研资助计划（2021K183B）；张家港市科技计划项目（社会发展）（ZKS2104）；常熟市科技计划项目（社会发展）和冶金减排与资源综合利用教育部重点实验室项目（JKF21-01）通信作者：杨志彬（1981），博士，副教授，主要从事冶金固废资源回收与利用。E-mail：文章编号：1674-9669（2023）04-0481-08 DOI：10.13264/ki.ysjskx.2023.04.006引文格式：杨志彬，程谢悦，成洁，等.钢渣生态水工砖制备及其性能J.有色金属科学与工程，2023，14(4)：481-488.有色金属科学与工程2023 年 8 月the particle size of steel slag was 4-5.5 mm,its performance was better,and the water permeability,compressive strength and bending strength of the ecological hydraulic brick were 5.6 10-2 cm/s,45.45 MPa and 6.59 MPa,respectively.The apparent porosity directly affects the water permeability.A high apparent porosity contains more pores,which is more conducive to the passage of water,but it will lead to a decrease in the compressive and bending strengths.There is a negative linear correlation between water permeability and compressive strength but little correlation with bending strength.The relationship between permeability and compressive strength was explained,which would provide a new idea for preparing ecological hydraulic brick with both high permeability and high compressive strength.Keywords:steel slag；ecological hydraulic brick；water permeability；compressive strength；bending strength随着我国工业技术的快速发展，钢铁产量总量快速增长，导致钢渣总量也急剧增加。数据统计2020年我国钢渣产量约达1.3亿吨，然而由于当前技术的限制，大量的钢渣得不到有效利用，使其处于露天堆放和填埋状态，这样不仅浪费资源、占用大量土地，而且造成严重的环境污染1-5。钢渣中游离氧化钙（f-CaO）含量高是制约其应用的主要因素之一，工业实际生产要求规定钢渣中f-CaO含量必须控制在3%以下才能使用6-9。生态水工砖作为一种环境友好材料，能够快速地使雨水渗透到地下，可有效缓解城市排水不足造成的内涝、城市地表下陷等诸多问题。近5年来，随着中国经济的快速发展和城市建设的多样化，生态水工砖材料因具有良好的透水、抗压、防滑、美观等优点，在海绵城市建设领域得到广泛应用10-13。利用钢渣替代传统砂石骨料制备生态水工砖，用于城市人行道、步行街、广场和住宅小区等场地的铺设，不仅能够消耗大量钢渣固废，同时又极大地减少天然砂石的开采。既提高钢渣利用率、减少环境污染、解决城市“雨岛效应”，又降低了生态水工砖的生产成本，对实现生态保护、节约资源和可持续发展具有十分重要的意义14-17。近年来，钢渣生态水工砖研究较多，主要以免烧结生态水工砖实验研究为主，大量研究集中在提高生态水工砖透水率、抗压强度和抗折强度方面。如DA SILVA18研究了钢渣骨料制备透水铺路块的预制混凝土构件，因钢渣的表观密度远大于普通天然骨料，制备出的预制混凝土构件的物理、机械和环境特征与传统混凝土构件非常相似，表明其技术可行，为钢渣的废物资源利用提出了应用方向。ULLOA-MAYORGA19考察钢渣和建筑垃圾等2种不同骨料在不同压力作用下对透水砖性能的影响，结果表明，钢渣骨料制作的透水砖，抗压和抗折强度分别达35.8 MPa 和 4.2 MPa，透水率达2.47 mm/s，力学和透水性能优于普通透水砖。ROQUE20研究了电炉渣代替建筑垃圾骨料制备交通基础设施中透水层材料，并对其粒级0.252.0 mm 和 2.020.0 mm 2种透水材料进行透水率分析，结果表明，电炉渣透水材料具有良好的透水率，验证了钢渣应用在透水材料的技术可行性。在钢渣生态水工砖的开发和应用方面，我国落后于国外发达国家，国外钢渣生态水工砖的研究开展得比较早，我国在20世纪90年代才开始对混凝土生态水工砖进行探索研究。如孙家瑛等10采用钢渣制备透水混凝土，研究其力学性能，结果发现制备的透水混凝土材料透水率、抗压和抗折强度分别可达10 mm/s、30 MPa和4.5 MPa，钢渣透水性混凝土性能良好。李国昌等21研究镍铁矿渣为主要原料对生态水工砖的透水率、抗折强度、耐磨性和抗冻性的影响，结果表明，当镍铁矿渣掺入量为 84%时，制备的生态水工砖性能指标良好，满足工业应用要求。张雄等22研究了钢渣骨料组成、孔隙率、胶凝材料等因素对生态水工砖透水性能和力学性能的影响，并对钢渣生态水工砖成型制备工艺进行了分析。利用钢渣替代天然砂石材料制备生态水工砖，虽然在研究理论上已经逐渐完善，并逐步推广应用于实际工程，但是仍存在一些问题，如生态水工砖的透水率和机械强度存在着相互制约关系；制备的钢渣生态水工砖的机械强度不够高，使其应用区域或范围受到一定限制；生态水工砖透水性难以长时间得到保证23-25。基于此，本文以江苏某钢铁企业转炉钢渣热闷处理后尾渣为研究对象，首先对其进行f-CaO 含量分析，确保其达到混凝土应用要求标准后，以其代替天然砂石材料制备钢渣生态水工砖，考察钢渣掺入量、钢渣粒度、透水率和孔隙率等参数指标对透水性、抗压和抗折强度的影响规律。研究兼备高透水性和高抗压强度透水砖工艺生产条件，为高性能透水砖制备提供技术指导。482第 14 卷 第 4 期杨志彬，等：钢渣生态水工砖制备及性能1实验部分1.1实验原料本实验制备生态水工砖所需原料有水泥、碎石和转炉钢渣。水泥型号采用P 042.5型号，其性能符合GB 1752007 通用硅酸盐水泥 技术要求。碎石采用建筑用卵石碎屑，粒度控制在35 mm。钢渣是炼钢过程产生的副产物，具有硬度大、密度大、强度高、耐磨损耗小、磨光值高等优异的物理力学性能，性能与天然石材相近，可替代天然砂石材料，用于混凝土等建筑领域26-27。实验采用的转炉钢渣为江苏某大型钢铁企业经热闷处理磁选后的尾渣，对其进行化学成分分析，所得结果如表1所列。由 表 1 可 知，转 炉 钢 渣 尾 渣 约 含 38%CaO、10%MgO、16%SiO2、20%TFe，以及少量P2O5、Al2O3和MnO，碱度 2.04，其中 f-CaO 含量为 2.1%，小于 3%（GB/T 500812016），达到工业应用要求，因此可以对其进行生产使用。对转炉钢渣进行XRD物相检测分析，所得结果如图 1 所示，转炉钢渣主要组成为 Ca2SiO4、FeO、Ca2SiO4 0.05Ca3(PO4)2和 Ca2Fe2O5(Srebrodolskite，铁酸二钙)等。1.2仪器设备本实验制备和分析生态水工砖所需仪器设备主要有标准筛、单卧轴搅拌机、混凝土振动成型机、压力试验机、透水率测量仪、电子分析天平、全自动压力试验机、X 射线荧光光谱仪和 X 射线衍射分析仪。1.3制备工艺流程钢渣制备生态水工砖工艺流程如图2所示，将钢渣尾渣、砂石骨料、水泥等主要原料按比例加入，混合均匀，用砌块成型机振动成型，制备成坯料，然后经养护15 d而制成生态水工砖。1.4性能检测分析1.4.1透水率本实验制备的钢渣生态水工砖的透水率按GB/T 259932010 透水路面砖和透水路面板 要求方法进行分析测试。生态水工砖透水率计算公式见式（1）：表1钢渣化学成分及含量Table 1Chemical composition and content of steel slag单位：%（质量分数）成分含量TFe19.98SiO216.11Al2O31.17CaO38.15MgO9.70S0.064P2O52.59MnO3.18f-CaO2.101-Ca2Fe2O52-FeO3-Ca2SiO44-Ca2SiO40.05Ca3(PO4)210 20 30 40 50 60 70 80 902/（）强度/a.u.图1转炉钢渣物相组成Fig.1Phase composition of converter steel slag钢渣原材料水泥水10 min充分搅拌倒入砌块成型机的模具中高频振动压实后的样品室温放置15 d成品图2钢渣制备生态水工砖工艺流程Fig.2Process flow chart of preparing ecological hydraulic brick using steel slag483有色金属科学与工程2023 年 8 月KT=QL/AHt（1）式（1）中：KT为水温为T 时试样的透水率；Q为时间t秒内的渗出水量；L为试样的厚度；A为试样的上表面面积；H为水位差；t为时间。1.4.2抗压强度生态水工砖的抗压强度测试按 GB/T 500812016 普通混凝土力学性能试验方法标准 和 GB/T 259932010 透水路面砖和透水路面板 要求方法进行分析测试。生态水工砖抗压强度计算公式见式（2）：Cc=P/A（2）式（2）中：Cc为生态水工砖抗压强度；P为生态水工砖试样压碎时所受最大压力；A为透水砖试样的受压面积。1.4.3抗折强度单块生态水工砖试件的抗折强度按式（3）计算：Cf=3PL/（2bh2）（3）式（3）中：Cf为抗折强度的值，单位MPa；P为破坏载荷的值，单位N；L为两支承点之间的距离的值，单位mm；b为试件宽度的值，单位mm；h为试件厚度的值，单位mm。1.4.4显气孔率显气孔率是材料中开口气孔的体积与总体积的比值。单块生态水工砖试件显气孔率按式（4）计算：B=M3-M1M3-M2 100%（4）式（4）中：B为显气孔率的值，单位%；M1为105 下恒温烧干后干燥试样的质量的值，单位g；M2为试样放入煮沸的离子水中再沸煮2 h后试样在水中的质量的值,单位g；M3为将试样从水中取出，擦去其表面水分，称取试样在空气中质量的值，单位g。2结果与讨论2.1钢渣含量对生态水工砖性能的影响钢渣因其磨耗值、强度、密度等性能接近或优于天然砂石，所以可以用钢渣取代天然砂石作为原材料，制备钢渣生态水工砖。本实验考察35 mm粒径钢渣掺入量对生态水工砖透水率和抗压强度的影响，如图3所示，钢渣代替砂石骨料制备的生态水工砖对其透水率和抗压强度影响不大，但当钢渣替代量超过80%时对透水率和抗压强度影响显著。随着钢渣替代量的增大，生态水工砖机械强度显著提升，而透水率则急剧下降28-31。如当钢渣替代量从30%增至80%时，生态水工砖抗压强度由31.9 MPa缓慢升到 36.6 MPa，相应地透水率从 6.610-2 cm/s 缓慢降到 5.810-2 cm/s。钢渣替代量从 80%增至100%时，生态水工砖抗压强度由 36.6 MPa 急剧升到 52.5 MPa，而透水率则从 5.810-2 cm/s 陡降到4.110-2 cm/s。综合考虑透水率和抗压强度关系，得出钢渣掺入量为80%时较优，所制的生态水工砖透水率和抗压强度分别为5.810-2 cm/s和36.6 MPa。2.2钢渣粒径对生态水工砖性能的影响钢渣粒径大小是影响生态水工砖透水率和抗压和抗折强度的一个重要关键因素。钢渣粒径增大，成型生态水工砖孔隙随之增大，导致连通孔隙增多，从而使得生态水工砖透水率增大，但导致生态水工砖抗压和抗折强度降低15,21；钢渣粒径减小，钢渣颗粒之间的相互接触点增多，导致生态水工砖孔隙降低，连通的孔隙减少，使得生态水工砖透水率下降。如图4所示，当钢渣粒径为13 mm时，生态水工砖透水率仅为1.510-2 cm/s，且抗压强度和抗折强度为 31.77 MPa 和 5.00 MPa，质量未达到工业应用要求，成型后材料强度不稳定，易碎裂，故未对其显气孔率和表观密度进行测定。继续增大钢渣粒径，当钢渣粒径从35 mm增大到56 mm时，生态水工砖透水率从4.410-2 cm/s逐渐增大到6.110-2 cm/s，相应的抗压强度从51.61 MPa降到43.68 MPa，抗折强度先增大后减小。说明钢渣粒径越大，越有利于形成孔隙，较多孔隙有利于提高孔隙的连通性，更有利于水流的通过，进一步验证钢渣粒径是影响生态水工砖透水率的重要因素，较高孔隙率生态水工砖具有较高的透水率。20 30 40 50 60 70 80 90 100 抗压强度/MPa钢渣含量/%555045403530252015105 透水率/（10-2 cm/s）7654321图3钢渣含量对生态水工砖性能影响Fig.3Effect of steel slag content on the performance of ecological hydraulic brick484第 14 卷 第 4 期杨志彬，等：钢渣生态水工砖制备及性能实际生产过程中为了保证生态水工砖透水率、抗压和抗折强度，一般采用粗细粒径钢渣混合掺入。本实验选取了35 mm 和45.5 mm 粒径钢渣，按质量比1 1混合均匀后制备生态水工砖，如表2所列，结果表明，生产的生态水工砖透水率低（3.210-2 cm/s），但抗压和抗折强度分别达到64.57 MPa和10.08 MPa，强度得到显著提升。同时，增压粉化率值最大为2.54%，小于3%，进一步验证经热闷处理后钢渣达到工业应用要求。2.3骨胶比对生态水工砖性能的影响钢渣和砂石骨料总质量与水泥质量之比称为骨胶比，生态水工砖透水率和抗压强度受骨胶比大小影响。骨料含量保持不变，骨胶比逐渐减少，水泥包裹骨料程度越充分，水泥与骨料界面黏结强度越大，同时水泥浆充分填满了骨料间的空隙，极大地提高了生态水工砖抗压强度；骨料孔隙率下降，导致生态水工砖透水率下降。骨胶比越大，水泥浆包裹骨料厚度越薄，骨料包裹程度不充分，生态水工砖有效孔隙率急剧增多，导致其透水率增大，抗压强度下降。如图5所示，骨胶比从6.2增大到6.6时，生态水工砖透水率从5.310-2 cm/s增大到5.810-2 cm/s，相反抗压强度则从33.8 MPa降到31.6 MPa。当骨胶比从6.6增大到7.0时，生态水工砖透水率迅速从5.810-2 cm/s降低到 3.210-2 cm/s，抗压强度从 31.6 MPa 增大到45.6 MPa。综合分析，骨胶比为 6.6时，生态水工砖各项指标性能较优，透水率为5.810-2 cm/s，抗压强度为31.6 MPa。钢渣粒径6050403020100透水率/（10-2 cm/s）抗压强度/MPa抗折强度/MPa43.6845.4531.7751.6113 mm35 mm45.5 mm56 mm1.55.004.46.345.66.596.086.1参数值图4钢渣粒径对生态水工砖透水率、抗压和抗折强度的影响Fig.4Effect of steel slag with different particle sizes on the water permeability，compressive strengthand and bending strength of ecological hydraulic brick表2不同粒径钢渣对生态水工砖性能影响Table 2Effect of steel slag with different particle sizes on the performance of ecological hydraulic brick粒径范围13 mm35 mm45.5 mm56 mm35 mm和45.5 mm钢渣按质量比1 1混合透水率/（10-2 cm/s）1.54.45.66.13.2抗压强度/MPa31.7751.6145.4543.6864.57抗折强度/MPa5.006.346.596.0810.08显气孔率/%21262919表观密度/（g/cm3）2.702.542.402.50增压粉化率/%2.541.191.782.531.16注：“”指未检测。485有色金属科学与工程2023 年 8 月2.4生态水工砖显气孔率与透水率、抗压强度的关系显气孔率是评价生态水工砖透水率和抗压强度的重要参数。图6所示为生态水工砖显气孔率与透水率、抗压强度、抗折强度的关系图。由图6(a)可知，生态水工砖透水率与显气孔率呈良好的线性关系，相关系数R2为0.921 5。由图6(b)和图6(c)可知，抗压强度和抗折强度与显气孔率呈近相反关系，抗压强度拟合曲线相关系数R2为0.841 18，抗折强度拟合曲线相关系数R2仅为0.185 62，抗压强度和抗折强度与显气孔率拟合关系均较差，说明关联性较小。通常，显气孔率较高的生态水工砖具有较高的透水率，主要是因为其含有较多的孔，有利于孔隙之间连接和水流通过，但其抗压和抗折强度会较低。通过显气孔率并不能精准预测透水率和抗压强度，因为显气孔率连通性、迂回性和孔径分布、孔剂熔点的差异、造孔剂与骨料的黏结程度和骨料的膨胀等都会影响透水率和抗压强度。目前还无法找出其规律，但是可以肯定生态水工砖显气孔率对透水率、抗压和抗折强度有很大影响，应该严格控制其范围。6.2 6.4 6.6 6.8 7.0抗压强度/MPa骨胶比555045403530252015105透水率/（10-2 cm/s）1086420图5骨胶比对生态水工砖透水率抗压强度的影响Fig.5Effect of bone glue ratio on water permeability and compressive strength of ecological hydraulic brick18 20 22 24 26 28 30显气孔率/%6.56.05.55.04.54.03.53.0透水率/（10-2cm/s）（a）y=0.276 1x-1.732R2=0.921 5抗压强度/%18 20 22 24 26 28 30显气孔率/%656055504540（b）y=0.318 25x2-17.124 81x+273.537 39R2=0.841 18抗折强度/%18 20 22 24 26 28 30显气孔率/%109876（c）y=0.079 79x2-4.12152x+58.902 29R2=0.185 62图6生态水工砖显气孔率与透水率（a）、抗压强度（b）和抗折强度（c）的对应关系Fig.6Corresponding relationship between apparent porosity and water permeability（a）,compressive strength（b）and bending strength（c）of ecological hydraulic brick486第 14 卷 第 4 期杨志彬，等：钢渣生态水工砖制备及性能2.5生态水工砖透水率与抗压强度的关系由表2可知，粒径为13 mm钢渣制备的生态水工砖透水率不达标，抗压和抗折强度勉强合格，因此本节实验，将其忽略不做分析。由图7可知，随着生态水工砖透水率增大，抗压强度下降，抗压强度与透水率呈负线性关系，相关系数R2为0.930 2，说明钢渣粒径对抗压强度和透水率的影响存在较好的各向同性关系。类似地，对生态水工砖抗折强度与透水率进行线性拟合分析，如图8所示，透水率与抗折强度拟合线性R2为0.579 0，线性拟合程度不高，相关性不大。因此，在实际工程设计应用中，应综合考虑生态水工砖透水率与抗压和抗折强度，选择最优并适合工业实际应用的性能指标，合理设计钢渣粒径大小。2.6高透水性生态水工砖的形成机制生态水工砖形成机制工艺图如图9所示。钢渣、水泥与水充分混合均匀后，经振动成型制成生态水工砖，孔隙结构直接影响生态水工砖的透水性，较高的孔隙率含有较多的孔，这有利于水流的通过。骨料粒径对孔隙结构有重要影响，骨料粒径越大，粒径越单一，内部孔隙结构复杂程度较低，堆积形成的孔隙相对较大，越容易形成连通孔隙，水流的流道越宽，致使透水性越好。相反，骨料粒径越小，导致骨料之间形成的孔隙变小，透水性变差。通常，较高的显气孔率会导致较低的抗压和抗折强度。3结 论1）钢渣代替砂石骨料，有利于钢渣资源回收利用。考察不同钢渣掺入量对生态水工砖透水性和抗压强度的影响，结果表明，钢渣掺入量为 80%时，所得生态水工砖透水率和抗压强度较好，分别为5.810-2 cm/s和36.6 MPa。2）增大钢渣粒径，有利于提高生态水工砖透水率，本实验得出钢渣粒径为45.5 mm时性能较好，生态水工砖透水率为5.610-2 cm/s、抗压强度为45.45 MPa、抗折强度为6.59 MPa。3）生态水工砖显气孔率与透水率呈正线性相关性，而与抗压和抗折强度线性相关性较差。说明生态水工砖显气孔率越高，越有利于提高透水性，较高的孔隙率含有较多的孔，这有利于水流的通过。但是，通常较高的显气孔率会导致较低的抗压和抗折强度。参考文献：1 WANG X B,LI X Y,YAN X,et al.Environmental risks for application of iron and steel slags in soils in China:a reviewJ.3.0 3.5 4.0 4.5 5.0 5.5 6.0 6.5透水率/（10-2 cm/s）y=-7.121 3x-85.688R2=0.930 2抗压强度/%656055504540图7生态水工砖透水率与抗压强度对应关系Fig.7Corresponding relationship between water permeability and compressive strength of ecological hydraulic brick抗折强度/%1098763.0 3.5 4.0 4.5 5.0 5.5 6.0 6.5透水率/（10-2 cm/s）y=-1.231 4x-13.214R2=0.579 0图8生态水工砖透水率与抗折强度对应关系Fig.8Corresponding relationship between water permeability and bending strength of ecological hydraulic brick水泥钢渣图9生态水工砖形成机制工艺Fig.9Process diagram of formation mechanism of ecological hydraulic brick487有色金属科学与工程2023 年 8 月Pedosphere,2021,31(1):28-42.2 PAN S,ADHIKARI R,CHEN Y,et al.Integrated and innovative steel slag utilization for iron reclamation,green material production and CO2 fixation via accelerated carbonationJ.Journal of Cleaner Production,2016,137(6):617-631.3 吴跃东,彭犇,吴龙,等.国内外钢渣处理与资源化利用技术发展现状综述J.环境工程,2021,39(1):161-165.4 靳贺斌,吉俊德,王时松,等.钢渣反应对高钛钢保护渣物化特性的影响J.连铸,2021,46(6):59-64.5 周朝刚,杨会泽,艾立群,等.转炉含磷钢渣循环利用技术的研究现状及展望J.钢铁,2021,56(2):22-39.6 罗莉萍.钢渣的处理工艺和利用现状J.中国金属通报,2020(1):208-209.7 GUO J,BAO Y,WANG M.Steel slag in China:treatment,recycling,and managementJ.Waste Manage,2018,78:318-330.8 张浩.钢渣改性生物质废弃材料制备生态活性炭及其降解甲醛性能J.工程科学学报,2020,42(2):172-178.9 吴龙,胡天麒,郝以党,等.钢渣利用途径及安定化处理探讨C/环境工程 2019 年全国学术年会论文集（中册）,2019:310-313.10 孙家瑛,陈伟,胡仁伟,等.钢渣集料制备透水性水泥混凝土性能研究J.华中科技大学学报(自然科学版),2010,38(2):91-93,104.11 米贵东,王强,王卫仑.蒸养条件下钢渣粗骨料对混凝土的破坏作用J.清华大学学报(自然科学版),2015,55(9):940-944.12 王之宇,郭家林,李春.铁尾矿基玻璃透水砖的制备及性能研究J.矿产保护与利用,2019,39(4):66-70.13 金建荣,李田,时珍宝.高地下水位地区透水铺装控制径流污染的现场实验J.环境科学,2017,38(6):2379-2384.14 MUN M,CHO H,KWON J.Study on characteristics of various extractants for mineral carbonation of industrial wastesJ.Journal of Environmental Chemical Engineering,2017,5(4):3803-3821.15 LIU J,LIN C,LIU T,et al.An eco-friendly permeable brick with excellent permeability and high strength derived from steel slag wastesJ.Int J Appl Ceram Tec,2020,17:584-597.16 叶家元,张文生,史迪,等.钢渣碳化砖的碱激发-碳化协同效应影响因素J.硅酸盐学报,2019,47(11):1582-1592.17 张佳炜,刘勇,金建荣,等.生态水工砖铺装的设施构造对运行效果的影响J.环境科学,2020,41(2):750-755.18 DA SILVA S N.Feasibility study of steel slag aggregates in precast concrete paversJ.ACI Materials Journal,2016,113(4):439-446.19 ULLOA-MAYORGA V.Performance of pervious concrete containing combined recycled aggregatesJ.Ingenieriae Investigacion,2018:34-41.20 ROQUE A J,DASILVA P F,RODRIGUES G,et al.Recycling of CDW and steel slag in drainage layers of transport infrastructuresJ.Procedia Engineering,2016,143:196-203.21 李国昌,王萍.蒸压法制备镍铁矿渣透水砖J.矿产保护与利用,2017,2:101-106.22 张雄,王啸夫.若干因素对透水砖性能影响机理的研究进展J.材料导报,2019,33(23):3949-3954.23 王强,阎培渝.大掺量钢渣复合胶凝材料早期水化性能和浆体结构J.硅酸盐学报,2008,36(10):1406-1410.24 唐明述,袁美栖,韩苏芬,等.钢渣中MgO、FeO、MnO的结晶状态与钢渣的体积安定性J.硅酸盐学报,1979,7(1):35-46,107-109.25 李鹏冠,赵风清.大掺量钢渣-尾矿蒸压砖水化过程的强化J.钢铁,2016,51(10):84-90.26 李鹏冠,赵风清.保持高胶凝活性的钢渣安定性处理工艺J.钢铁研究学报,2016,28(7):26-31.27 ZHUANG S,WANG Q.Inhibition mechanisms of steel slag on the early-age hydration of cementJ.Cement and Concrete Research,2021,140:106283.28 ZHU M G,WANG H,LIU L L,et al.Preparation and char-acterization of permeable bricks from gangue and tailingsJ.Constr Build Mater,2017,148:484-491.29 LIU J,LI C,LIN C,et al.Use of steel slag and quartz sand-tailing for the preparation of an eco-friendly permeable brickJ.Int J Appl Ceram Tec,2020,17:94-104.30 LIU T,LIN C,LIU J,et al.Phase evolution,poremorphology and microstructure of glass ceramic foams derived from tailings wastesJ.Ceram Int,2018,44:14393-14400.31 LI Y,REN Y,PEI D,et al.Mechanism of pore formation in novel porous permeable ceramics prepared from steel slag and bauxite tailingsJ.ISIJ Int,2019,59(9):1723-1731.（责任编辑：赵中波）488