铝合金设计计算书 - 副本.doc

南沙珠江湾B地块（J-3及F-7）
铝合金门窗工程
设计计算书

设计：

审核：

深圳市华辉装饰工程有限公司
二〇一三年七月二十五日
目录

第1章 门窗设计计算书（C2窗7层及以下） 1
1 基本参数 1
1.1 门窗所在地区 1
1.2 地面粗糙度分类等级 1
1.3 抗震设防 1
2 门窗承受荷载计算 1
2.1 计算依据 1
2.2 计算杆件时的风荷载标准值 3
2.3 计算玻璃时的风荷载标准值 3
2.4 垂直于门窗平面的分布水平地震作用标准值 3
2.5 作用效应组合 4
3 门窗竖中梃计算 4
3.1 竖中梃受荷单元分析 4
3.2 选用竖中梃型材的截面特性 7
3.3 竖中梃的抗弯强度计算 7
3.4 竖中梃的挠度计算 8
3.5 竖中梃的抗剪计算 8
4 玻璃板块的选用与校核 9
4.1 玻璃板块荷载计算 9
4.2 玻璃的强度计算 10
4.3 玻璃最大挠度校核 10
第2章 门窗设计计算书（C2窗8层及以上） 11
1 基本参数 11
1.1 门窗所在地区 11
1.2 地面粗糙度分类等级 11
1.3 抗震设防 11
2 门窗承受荷载计算 12
2.1 计算依据 12
2.2 计算杆件时的风荷载标准值 13
2.3 计算玻璃时的风荷载标准值 13
2.4 垂直于门窗平面的分布水平地震作用标准值 14
2.5 作用效应组合 14
3 门窗竖中梃计算 14
3.1 选用竖中梃材料的截面特性 14
3.2 竖中梃计算简图的确定 15
3.3 风荷载作用的线荷载集度 16
3.4 门窗竖中梃荷载分配 18
3.5 竖中梃在左受荷单元力作用下的受力分析 19
3.6 竖中梃在右受荷单元力作用下的受力分析 19
3.7 竖中梃的抗弯强度计算 19
3.8 竖中梃的挠度计算 20
3.9 竖中梃的抗剪计算 21
4 玻璃板块的选用与校核 21
4.1 玻璃板块荷载计算 22
4.2 玻璃的强度计算 22
4.3 玻璃最大挠度校核 23
第3章 门窗设计计算书（PC4窗） 24
1 基本参数 24
1.1 门窗所在地区 24
1.2 地面粗糙度分类等级 24
1.3 抗震设防 24
2 门窗承受荷载计算 25
2.1 计算依据 25
2.2 计算杆件时的风荷载标准值 26
2.3 计算玻璃时的风荷载标准值 26
2.4 垂直于门窗平面的分布水平地震作用标准值 26
2.5 作用效应组合 27
3 门窗竖中梃计算 27
3.1 选用竖中梃材料的截面特性 27
3.2 竖中梃计算简图的确定 28
3.3 风荷载作用的线荷载集度 29
3.4 门窗竖中梃荷载分配 31
3.5 竖中梃在左受荷单元力作用下的受力分析 32
3.6 竖中梃在右受荷单元力作用下的受力分析 32
3.7 竖中梃的抗弯强度计算 32
3.8 竖中梃的挠度计算 33
3.9 竖中梃的抗剪计算 34
4 玻璃板块的选用与校核 34
4.1 玻璃板块荷载计算 35
4.2 玻璃的强度计算 35
4.3 玻璃最大挠度校核 36

南沙珠江湾B地块·设计计算书 深圳市华辉装饰工程有限公司
第1章 门窗设计计算书（C2窗7层及以下）
1 基本参数
1.1 门窗所在地区
广州地区；
1.2 地面粗糙度分类等级
按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)
A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；
B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；
C类：指有密集建筑群的城市市区；
D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；
依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。
1.3 抗震设防
按《建筑工程抗震设防分类标准》，建筑工程应分为以下四个抗震设防类别：
1.特殊设防类：指使用上有特殊设施，涉及国家公共安全的重大建筑工程和地震时可能发生严重次生灾害等特别重大灾害后果，需要进行特殊设防的建筑，简称甲类；
2.重点设防类：指地震时使用功能不能中断或需尽快恢复的生命线相关建筑，以及地震时可能导致大量人员伤亡等重大灾害后果，需要提高设防标准的建筑，简称乙类；
3.标准设防类：指大量的除1、2、4款以外按标准要求进行设防的建筑，简称丙类；
4.适度设防类：指使用上人员稀少且震损不致产生次生灾害，允许在一定条件下适度降低要求的建筑，简称丁类；
在围护结构抗震设计计算中：
1.特殊设防类，应按高于本地区抗震设防烈度提高一度的要求加强其抗震措施，同时，应按批准的地震安全性评价的结果且高于本地区抗震设防烈度的要求确定其地震作用；
2.重点设防类，应按高于本地区抗震设防烈度一度的要求加强其抗震措施，同时，应按本地区抗震设防烈度确定其地震作用；
3.标准设防类，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用；
4.适度设防类，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用；
根据国家规范《建筑抗震设计规范》GB50011-2010，广州地区地震基本烈度为：7度，地震动峰值加速度为0.1g，由于本工程是标准设防类，因此实际抗震计算中的水平地震影响系数最大值应按本地区抗震设防烈度选取，也就是取：αmax=0.08；
2 门窗承受荷载计算
2.1 计算依据
按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)计算：
wk=βgzμzμs1w0 ……7.1.1-2[GB50009-2001 2006年版]
上式中：
wk：作用在门窗上的风荷载标准值(MPa)；
Z：计算点标高：20.2m；
βgz：瞬时风压的阵风系数；
根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)：
βgz=K(1+2μf)
其中K为地面粗糙度调整系数，μf为脉动系数
A类场地： βgz=0.92×(1+2μf) 其中：μf=0.387×(Z/10)-0.12
B类场地： βgz=0.89×(1+2μf) 其中：μf=0.5(Z/10)-0.16
C类场地： βgz=0.85×(1+2μf) 其中：μf=0.734(Z/10)-0.22
D类场地： βgz=0.80×(1+2μf) 其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3
对于B类地形，20.2m高度处瞬时风压的阵风系数：
βgz=0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.6853
μz：风压高度变化系数；
根据不同场地类型,按以下公式计算：
A类场地： μz=1.379×(Z/10)0.24
当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m；
B类场地： μz=(Z/10)0.32
当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m；
C类场地： μz=0.616×(Z/10)0.44
当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m；
D类场地： μz=0.318×(Z/10)0.60
当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m；
对于B类地形，20.2m高度处风压高度变化系数：
μz=1.000×(Z/10)0.32=1.2523
μs1：局部风压体型系数；
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)第7.3.3条：验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μs1：
一、外表面
1.正压区 按表7.3.1采用；
2.负压区
- 对墙面， 取-1.0
- 对墙角边， 取-1.8
二、内表面
对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。
本计算点为大面位置。
参JGJ102-2003第5.3.2条文说明：风荷载在建筑物表面分布是不均匀的，在檐口附近、边角部位较大。根据风洞试验结果和国外的有关资料，在上述区域风吸力系数可取-1.8，其余墙面可考虑-1.0，由于围护结构有开启的可能，所以还应考虑室内压-0.2。对无开启的结构，《建筑结构荷载规范》条文说明第7.3.3条指出“对封闭建筑物，考虑到建筑物内实际存在的个别洞口和缝隙，以及机械通风等因素，室内可能存在正负不同的气压，参照国外规范，大多取±(0.2-0.25)的压力系数，现取±0.2”。即不论有无开启扇，均要考虑内表面的局部体型系数。
另注：上述的局部体型系数μs1(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时，局部风压体型系数μs1(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数μs1(A)可按面积的对数线性插值，即：
μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA
在上式中：
当A≥10m2时，取A=10m2；
当A≤1m2时，取A=1m2；
μs1(10)=0.8μs1(1)
w0：基本风压值(MPa)，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，按重现期50年，广州地区取0.0005MPa；
2.2 计算杆件时的风荷载标准值
计算杆件时的构件从属面积：
A=0.517×2.05=1.05985m2
LogA=0.025
μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA
=0.995
μs1=0.995+0.2
=1.195
wk=βgzμzμs1w0
=1.6853×1.2523×1.195×0.0005
=0.001261MPa
2.3 计算玻璃时的风荷载标准值
计算玻璃时的构件从属面积：
A=1.475×0.517=0.762575m2
LogA=0
μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA
=1
μs1=1+0.2
=1.2
wk=βgzμzμs1w0
=1.6853×1.2523×1.2×0.0005
=0.001266MPa
2.4 垂直于门窗平面的分布水平地震作用标准值
qEAk=βEαmaxGk/A ……5.3.4[JGJ102-2003]
qEAk：垂直于门窗平面的分布水平地震作用标准值(MPa)；
βE：动力放大系数,取5.0；
αmax：水平地震影响系数最大值；
Gk：门窗构件的重力荷载标准值(N)；
A：门窗构件的面积(mm2)；
2.5 作用效应组合
荷载和作用效应按下式进行组合：
S=γGSGk+ψwγwSwk+ψEγESEk ……5.4.1[JGJ102-2003]
上式中：
S：作用效应组合的设计值；
SGk：重力荷载作为永久荷载产生的效应标准值；
Swk、SEk：分别为风荷载，地震作用作为可变荷载产生的效应标准值；
γG、γw、γE：各效应的分项系数；
ψw、ψE：分别为风荷载，地震作用效应的组合系数。
上面的γG、γw、γE为分项系数，按5.4.2、5.4.3、5.4.4[JGJ102-2003]规定如下：
进行门窗构件强度、连接件和预埋件承载力计算时：
重力荷载：γG：1.2；
风 荷 载：γw：1.4；
地震作用：γE：1.3；
进行挠度计算时；
重力荷载：γG：1.0；
风 荷 载：γw：1.0；
地震作用：可不做组合考虑；
上式中，风荷载的组合系数ψw为1.0；
地震作用的组合系数ψE为0.5；
3 门窗竖中梃计算
基本参数：
1：计算点标高：20.2m；
2：力学模型：简支梁；
3：竖中梃跨度：H=2050mm；
4：竖中梃左受荷单元宽：W1=517mm；
竖中梃右受荷单元宽：W2=517mm；
5：竖中梃材质：6063-T5；
3.1 竖中梃受荷单元分析
(1)竖中梃计算简图的确定：
因为：W1<H
W2<H
所以，左受荷单元作用在竖中梃上是梯形荷载；
右受荷单元作用在竖中梃上是梯形荷载；
受力简图为：

(2)竖中梃在左受荷单元力作用下的受力分析：
wk：风荷载标准值(MPa)；
W1：左受荷单元宽(mm)；
H：竖中梃的跨度(mm)；
qwk1：在左受荷单元作用下的风荷载线集度标准值(N/mm)；
qw1：在左受荷单元作用下的风荷载线集度设计值(N/mm)；
qwk1=wk×W1/2
=0.001261×517/2
=0.326N/mm
qw1=1.4×qwk1
=1.4×0.326
=0.456N/mm
qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)；
βE：动力放大系数，取5.0；
αmax：水平地震影响系数最大值，取0.08；
Gk：构件的重力荷载标准值(N)，(含面板和框架)；
A：门窗构件的面积(mm2)；
qEAk=βEαmaxGk/A ……5.3.4[JGJ102-2003]
=5.0×0.08×0.0004
=0.00016MPa
qEk1：左受荷单元水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)；
H：竖中梃的跨度(mm)；
W1：左受荷单元宽(mm)；
qEk=qEAk×W1/2
=0.00016×517/2
=0.041N/mm
qE1：左受荷单元水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm)；
qE1=1.3qEk1
=1.3×0.041
=0.053N/mm
qk1：左受荷单元受水平作用组合线荷载集度标准值(N/mm)；
q1：左受荷单元受水平作用组合线荷载集度设计值(N/mm)；
用于强度计算时，采用Sw+0.5SE设计值组合： ……5.4.1[JGJ102-2003]
q1=qw1+0.5qE1
=0.456+0.5×0.053
=0.483N/mm
用于挠度计算时，采用Sw标准值： ……5.4.1[JGJ102-2003]
qk1=qwk1
=0.326N/mm
M1：在左受荷单元力作用下的跨中最大弯矩设计值(N·mm)；
M1=q1×H2/24×(3-(W1/H)2)
=0.483×20502/24×(3-(517/2050)2)
=248346.746N·mm
V1：在左受荷单元力作用下的剪力设计值(N)；
V1=q1H/2×(1-W1/2/H)
=0.483×2050/2×(1-517/2/2050)
=432.647N
(3)竖中梃在右受荷单元力作用下的受力分析：
wk：风荷载标准值(MPa)；
W2：右受荷单元宽(mm)；
H：竖中梃的跨度(mm)；
qwk2：在右受荷单元作用下的风荷载线集度标准值(N/mm)；
qw2：在右受荷单元作用下的风荷载线集度设计值(N/mm)；
qwk2=wk×W2/2
=0.001261×517/2
=0.326N/mm
qw2=1.4×qwk2
=1.4×0.326
=0.456N/mm
qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)；
βE：动力放大系数，取5.0；
αmax：水平地震影响系数最大值，取0.08；
Gk：构件的重力荷载标准值(N)，(含面板和框架)；
A：门窗构件的面积(mm2)；
qEAk=βEαmaxGk/A ……5.3.4[JGJ102-2003]
=5.0×0.08×0.0004
=0.00016MPa
qEk2：右受荷单元水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)；
W2：左受荷单元宽(mm)；
H：竖中梃的跨度(mm)；
qEk2=qEAk×W2/2
=0.00016×517/2
=0.041N/mm
qE2：右受荷单元水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm)；
qE2=1.3qEk2
=1.3×0.041
=0.053N/mm
qk2：右受荷单元受水平作用组合线荷载集度标准值(N/mm)；
q2：右受荷单元受水平作用组合线荷载集度设计值(N/mm)；
用于强度计算时，采用Sw+0.5SE设计值组合： ……5.4.1[JGJ102-2003]
q2=qw2+0.5qE2
=0.456+0.5×0.053
=0.483N/mm
用于挠度计算时，采用Sw标准值： ……5.4.1[JGJ102-2003]
qk2=qwk2
=0.326N/mm
M2：在右受荷单元力作用下的跨中最大弯矩设计值(N·mm)；
M2=q2×H2/24×(3-(W2/H)2)
=0.483×20502/24×(3-(517/2050)2)
=248346.746N·mm
V2：在右受荷单元力作用下的剪力设计值(N)；
V2=q2H/2×(1-W2/2/H)
=0.483×2050/2×(1-517/2/2050)
=432.647N
3.2 选用竖中梃型材的截面特性

选用型材号：nsjq50
型材的抗弯强度设计值：f=90MPa
型材的抗剪强度设计值：τ=55MPa
型材弹性模量：E=70000MPa
绕X轴惯性矩：Ix=204570mm4
绕Y轴惯性矩：Iy=80210mm4
绕X轴净截面抵抗矩：Wnx1=6141mm3
绕X轴净截面抵抗矩：Wnx2=5576mm3
型材净截面面积：An=371.901mm2
型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：t=2.8mm
型材受力面对中性轴的面积矩：Sx=3840mm3
塑性发展系数：
对于冷弯薄壁型钢龙骨，按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018-2002，取1.00；
　　　　对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05；
对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB 50429-2007，取1.00；
对塑钢型材，参照铝合金龙骨，取1.00；
此处取：γ=1.00
3.3 竖中梃的抗弯强度计算
按下面的公式进行强度校核，应满足：
(M1+M2)/γWnx≤f
上式中：
M1：在左受荷单元力作用下的跨中最大弯矩(N·mm)；
M2：在右受荷单元力作用下的跨中最大弯矩(N·mm)；
Wnx：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm3)；
γ：塑性发展系数，取1.00；
f：型材的抗弯强度设计值，取90MPa；
则：
(M1+M2)/γWnx=(248346.746+248346.746)/1.00/5576
=89.077MPa≤90MPa
竖中梃抗弯强度能满足要求。
3.4 竖中梃的挠度计算
(1)竖中梃在左受荷单元力作用下的挠度计算：
df1：竖中梃在左受荷单元力作用下的挠度(mm)；
df1=qk1H4/240EI×(25/8-5×(W1/2/H)2+2×(W1/2/H)4)
=0.326×20504/240/70000/204570×(25/8-5×(517/2/2050)2+2×(517/2/2050)4)
=5.103mm
(2)竖中梃在右受荷单元力作用下的挠度计算：
df2：竖中梃在右受荷单元力作用下的挠度(mm)；
df2=qk2H4/240EI×(25/8-5×(W2/2/H)2+2×(W2/2/H)4)
=0.326×20504/240/70000/204570×(25/8-5×(517/2/2050)2+2×(517/2/2050)4)
=5.103mm
(3)竖中梃在风荷载作用下的总体挠度：
df=df1+df2
=5.103+5.103
=10.206mm
挠度的限值取杆件总长的1/100，即20.5mm，且不应大于20mm。
10.206mm≤20.5mm
10.206mm≤20mm
所以，挠度满足要求！
3.5 竖中梃的抗剪计算
校核依据：
τmax≤τ=55MPa (材料的抗剪强度设计值)
在上面的公式中：
τmax：竖中梃最大剪应力(N)；
V1：在左受荷单元力作用下的剪力设计值(N)；
V2：在右受荷单元力作用下的剪力设计值(N)；
Sx：竖中梃型材受力面对中性轴的面积矩(mm3)；
Ix：竖中梃型材截面惯性矩(mm4)；
t：型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度(mm)；
τmax=(V1+V2)Sx/Ixt
=(432.647+432.647)×3840/204570/2.8
=5.801MPa
5.801MPa≤55MPa
竖中梃抗剪强度能满足要求!
4 玻璃板块的选用与校核
基本参数：
1：计算点标高：20.2m；
2：玻璃板尺寸：宽×高=B×H=517mm×1475mm；
3：玻璃配置：单片玻璃，钢化玻璃6mm；
模型简图为：

4.1 玻璃板块荷载计算
(1)玻璃板块自重：
GAk：玻璃板块单位面积自重(仅指玻璃)(MPa)；
t：玻璃板块厚度(mm)；
γg：玻璃的体积密度(N/mm3)；
GAk=γgt
=0.0000256×6
=0.000154MPa
(2)垂直于板块平面的分布水平地震作用：
qEAk：垂直于板块平面的分布水平地震作用(MPa)；
βE：动力放大系数，取5.0；
αmax：水平地震影响系数最大值，取0.08；
GAk：玻璃单位面积自重(MPa)；
qEAk=βEαmaxGAk
=5.0×0.08×0.000154
=0.000062MPa
(3)作用在玻璃上的风荷载及地震作用荷载组合：
用于强度计算时，采用Sw+0.5SE设计值组合： ……5.4.1[JGJ102-2003]
q=1.4wk+0.5×1.3qEAk
=1.4×0.001266+0.5×1.3×0.000062
=0.001813MPa
Sw+0.5SE标准值组合为：
qk=wk+0.5×qEAk
=0.001266+0.5×0.000062
=0.001297MPa
用于挠度计算时，采用Sw标准值： ……5.4.1[JGJ102-2003]
wk=0.001266MPa
4.2 玻璃的强度计算
校核依据：σ≤[fg]
θ：玻璃的计算参数；
η：玻璃的折减系数；
qk：作用在玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；
a：分格短边长度(mm)；
E：玻璃的弹性模量(MPa)；
t：玻璃厚度(mm)；
θ=qka4/Et4 ……6.1.2-3[JGJ102-2003]
=0.001297×5174/72000/64
=0.993
按系数θ，查表6.1.2-2[JGJ102-2003]，η=1；
σ：玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)；
q：作用在板块玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；
a：玻璃短边边长(mm)；
b：玻璃长边边长(mm)；
t：玻璃厚度(mm)；
m：玻璃弯矩系数， 按边长比a/b查表6.1.2-1[JGJ102-2003]得m=0.1161；
σ=6mqa2η/t2 ……6.1.2[JGJ102-2003]
=6×0.1161×0.001813×5172×1/62
=9.377MPa
9.377MPa≤fg=84MPa(钢化玻璃)
玻璃的强度满足要求!
4.3 玻璃最大挠度校核
校核依据：
df=ημwka4/D≤df,lim ……6.1.3-2[JGJ102-2003]
上面公式中：
df：玻璃板挠度计算值(mm)；
η：玻璃挠度的折减系数，按θ=wka4/Et4查表，为1；
μ：玻璃挠度系数，按边长比a/b查表6.1.3[JGJ102-2003]得μ=0.01198；
wk：风荷载标准值(MPa)
a：玻璃板块短边尺寸(mm)；
D：玻璃的弯曲刚度(N·mm)；
df,lim：许用挠度，取短边长的1/60，为8.617mm；
其中：
D=Et3/(12(1-υ2)) ……6.1.3-1[JGJ102-2003]
上式中：
E：玻璃的弹性模量(MPa)；
t：玻璃的厚度(mm)；
υ：玻璃材料泊松比，为0.2；
D=Et3/(12(1-υ2))
=72000×63/(12×(1-0.22))
=1350000N·mm
df=ημwka4/D
=1×0.01198×0.001266×5174/1350000
=0.803mm
0.803mm≤df,lim=8.617mm(钢化玻璃)
玻璃的挠度能满足要求!

第2章 门窗设计计算书（C2窗8层及以上）
1 基本参数
1.1 门窗所在地区
广州地区；
1.2 地面粗糙度分类等级
按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)
A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；
B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；
C类：指有密集建筑群的城市市区；
D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；
依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。
1.3 抗震设防
按《建筑工程抗震设防分类标准》，建筑工程应分为以下四个抗震设防类别：
1.特殊设防类：指使用上有特殊设施，涉及国家公共安全的重大建筑工程和地震时可能发生严重次生灾害等特别重大灾害后果，需要进行特殊设防的建筑，简称甲类；
2.重点设防类：指地震时使用功能不能中断或需尽快恢复的生命线相关建筑，以及地震时可能导致大量人员伤亡等重大灾害后果，需要提高设防标准的建筑，简称乙类；
3.标准设防类：指大量的除1、2、4款以外按标准要求进行设防的建筑，简称丙类；
4.适度设防类：指使用上人员稀少且震损不致产生次生灾害，允许在一定条件下适度降低要求的建筑，简称丁类；
在围护结构抗震设计计算中：
1.特殊设防类，应按高于本地区抗震设防烈度提高一度的要求加强其抗震措施，同时，应按批准的地震安全性评价的结果且高于本地区抗震设防烈度的要求确定其地震作用；
2.重点设防类，应按高于本地区抗震设防烈度一度的要求加强其抗震措施，同时，应按本地区抗震设防烈度确定其地震作用；
3.标准设防类，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用；
4.适度设防类，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用；
根据国家规范《建筑抗震设计规范》GB50011-2010，广州地区地震基本烈度为：7度，地震动峰值加速度为0.1g，由于本工程是标准设防类，因此实际抗震计算中的水平地震影响系数最大值应按本地区抗震设防烈度选取，也就是取：αmax=0.08；
2 门窗承受荷载计算
2.1 计算依据
按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)计算：
wk=βgzμzμs1w0 ……7.1.1-2[GB50009-2001 2006年版]
上式中：
wk：作用在门窗上的风荷载标准值(MPa)；
Z：计算点标高：98.2m；
βgz：瞬时风压的阵风系数；
根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)：
βgz=K(1+2μf)
其中K为地面粗糙度调整系数，μf为脉动系数
A类场地： βgz=0.92×(1+2μf) 其中：μf=0.387×(Z/10)-0.12
B类场地： βgz=0.89×(1+2μf) 其中：μf=0.5(Z/10)-0.16
C类场地： βgz=0.85×(1+2μf) 其中：μf=0.734(Z/10)-0.22
D类场地： βgz=0.80×(1+2μf) 其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3
对于B类地形，98.2m高度处瞬时风压的阵风系数：
βgz=0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.5075
μz：风压高度变化系数；
根据不同场地类型,按以下公式计算：
A类场地： μz=1.379×(Z/10)0.24
当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m；
B类场地： μz=(Z/10)0.32
当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m；
C类场地： μz=0.616×(Z/10)0.44
当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m；
D类场地： μz=0.318×(Z/10)0.60
当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m；
对于B类地形，98.2m高度处风压高度变化系数：
μz=1.000×(Z/10)0.32=2.0772
μs1：局部风压体型系数；
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)第7.3.3条：验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μs1：
一、外表面
1.正压区 按表7.3.1采用；
2.负压区
- 对墙面， 取-1.0
- 对墙角边， 取-1.8
二、内表面
对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。
本计算点为大面位置。
参JGJ102-2003第5.3.2条文说明：风荷载在建筑物表面分布是不均匀的，在檐口附近、边角部位较大。根据风洞试验结果和国外的有关资料，在上述区域风吸力系数可取-1.8，其余墙面可考虑-1.0，由于围护结构有开启的可能，所以还应考虑室内压-0.2。对无开启的结构，《建筑结构荷载规范》条文说明第7.3.3条指出“对封闭建筑物，考虑到建筑物内实际存在的个别洞口和缝隙，以及机械通风等因素，室内可能存在正负不同的气压，参照国外规范，大多取±(0.2-0.25)的压力系数，现取±0.2”。即不论有无开启扇，均要考虑内表面的局部体型系数。
另注：上述的局部体型系数μs1(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时，局部风压体型系数μs1(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数μs1(A)可按面积的对数线性插值，即：
μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA
在上式中：
当A≥10m2时，取A=10m2；
当A≤1m2时，取A=1m2；
μs1(10)=0.8μs1(1)
w0：基本风压值(MPa)，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，按重现期50年，广州地区取0.0005MPa；
2.2 计算杆件时的风荷载标准值
计算杆件时的构件从属面积：
A=0.517×2.05=1.05985m2
LogA=0.025
μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA
=0.995
μs1=0.995+0.2
=1.195
wk=βgzμzμs1w0
=1.5075×2.0772×1.195×0.0005
=0.001871MPa