铜合金新的退火硬化现象.pdf

第 l 卷 第。期 金 属 热 处理 学 报 9 9 0 年9 月 铜合金新的退火硬化现象 堀 茂德 赵 镛浩“(日 车围立 大阪 大学 工 学 部)【摘要】本 文 对 n黄铜 的低 温 退 火硬 化 现 象进 行 了 坷顾 和 展 望，简述 了低 温退 火 硬化 工 艺对 改进 现 有 的低 温 退 火技 术 的 实际 击义 和应 川价 值。井 以 cu Ti 台 金 为倒 详 细 论 述 了在 冷 轧 变 形 的 调 幅 结 构上 发现 的 有关 新 的退 火 硬化 的特 点。关键 调；Cu-Ti 合 金，冷变 形，低 温 退 火硬 化，形变 退火 硬化 一 引 言 冷轧不仅是金 属成 形的一种工艺方 法，而 且是金属材料 的一种强化手段。由于冷轧导致 的塑性变形在材料 内部产生位 错等 晶体缺 陷，而使 材料的强度提高，然而 材料的韧性 却有 不 同程度地下降。通常，经塑 性加工而被强 化的材料，往往 由于 各受 力方 向上的载 荷大 小不 同，将【起形变组织 的不 均匀和残余应力分 布的不 均匀。如果材料表面有残余 拉应力，容 易引起 应力腐蚀裂纹和 助长疲劳裂纹。所 以，经过冷轧的铜台金材料，通常 以消除残 余应力和恢复 其韧性为 目的，在低 温下进行退火。在 回复阶段，位 错重新分布，过剩 的点缺 陷被 消失，残 余应力也被 松弛。在 这种 回复阶段通常材料 的力学性 能变化较少，强度有所 下降 1 。但 有 些台金材料在低于再 结晶温度下进行退火，反而 引起硬化 2 现 象。关于铜 台金的低温退火硬 化现象，过去就有很多研究。日本在 五十年代 就利 用铜 台金的 低温 退火硬化现 象，开 发了 高强度 铜线 3 7 。随后又 发现，对 已有时效析 出的铜 台 金，进 行 冷轧变 形并低温退火，也 会引起硬化，这又是一种新 的退火 硬化现象 8 。下面将结 合 我 们的研究 工作，就铜台金 的退火 硬化现象，进行较为详细 的论述。二、铜合金 的低 温退火硬 化 有些不 引起相变或析 出的Cu-Z n 系、Cu-Ni 系、Cu-S a 系、Cu-Cd 系和Cu Ni-S i 系 等 口 固溶体台金、Ag 固溶体台金及Ni 固溶体台金等、经过塑性变形之后，在低于该台金再结 晶 温度 的某一适 当温度下进行退 火，使其台金 引起硬化，这种现象称为低温 退火 硬化。据研究 资料 表明，除固溶体台金 以外，诸如 AI 3、Ni、Cu 和 Az 等(9 纯金属 以及Ni A1 等 金 属 问 化台 物也 有低 温退 火硬化现象 1 0 。低温退火硬 化 的程度，如图 1所示，以 z 3黄铜 为例，台金的变形度愈大，硬化效果愈 日车且 立太阪 大学工 学摔教授，工学博 士，B率金 属学台 剐会长。B车 国立太 匝大学 工学摔客 员研究员、沈阳 学剐教授。奉文收 到 日期 1 9 8 9 年l 2 月 t B j 维普资讯 http:/ 第 3期 铜 台 金 新 的退 火 硬 化现 象 好。在4 0 0 5 0 0 K退 火时合金 的强度增值 出现峰值 。由图可见，若再 提高退火温度 超 过 5 0 0 K，则拉伸强度 值急剧下降，选是 由于合金 发生再结 晶的缘故 对含 锌量低 的黄铜而言，即使形变量大，却显示 出非常弱 的退 火硬化 m d 现象。通常，合金 中的溶质浓度愈大，退火 一 一 r 加j 矗 硬化效果也 愈明显(1 1)。由图 1可 见，不 同 变形度 的 7 3黄 铜，当退火温 度超 过 5 0 0 K 时，其拉伸强度值均开始 急剧 下降 此外发现 固溶 体合金冷轧后经低温退 火 而提 高了硬度，其 后若 将合金轻 微 塑 性 变 形，则硬化现象消 失，如 果把它再 进行低温 退火，则再 度出现硬化 现 象 。研究 结果 表 明 2 ，在形变前合金材料 的晶粒 愈 小，则材料 的退火硬化率愈大。下面 通过拉伸试 验测 得的关于 n黄 铜单 晶的退火硬 化实验 结 果 1 1)。将 n黄 铜 的单 晶试样进行不 同程度的预 拉伸变形之 后，在低 温下退火，则 通常提 高 其屈 服极 限，然而，其增量 并非随预变形量 大小而单调地 增加，二 者 之 问 的关系是 复 杂 的。其 中，初期低 预变形量表 现 出 的 硬 化，是 由于形变 时效 现象所致 J在 预变形量 大 时所 表 现 出 的硬化，与 Lo me r C o t e l l e 不 动位锗有 关 ”。经 研 究认为，就硬度 对复杂预变形 或退火条件 的依 赖关系而言，：一 Z E 鳗 量。乏 i|1 I1 50 6 O O 7 0 O 8 b(I 退 温度I K1 aI 1 n t em pe r al u t。K 图 l 7 3黄 铜 的变 形 度与 低 温 退 火 硬 化 的关 系 Fi g-1 The t e l a(i o n o f s L r al n f o l 3 7 br a s s i o t he I Qw e m per at ute a nneal ha rde ni ng 是在 形变过程 中产生的材料 内应 力起重要 作用。关于铜 的 n固溶体合金的低温退火硬 化机 制，有各种不 同的 学 说 6 1 1 ”。对 n一 (Cu AD合金和 n一(cu zn)合金 而言，铝和锌 等所 添加的溶质元素，一方面 降低层错 能，另一方面，由于塑性变形 产生的位错，在遐火时溶质原子偏聚于位错周围，起到了钉扎位 错 的作用，从而提 高台 金的硬度 1 。偏聚 的溶质原 子形成 P 区引起台金硬化 6 。此 外，合金 由于低温 退火而 形成 的短程有序结构与塑性变 形 而 产 生 的 位错 之 间 有 交 互 作 用 1 1 1 4)。在 这种情况下，存在着一个形成短程有序结构 的上 限温度，如果 台金 的再结晶 温 度，是在 这一上 限温 度以下时，在退火过程 中合金的再结 晶过程 将进行到底，此 时不 出现 台金的退 火硬化现象。由此可 见，这种固溶体台金 中能否 出现低温 退火硬 化现象，取决于台 金 的再结 晶温度 与形成 短程 有序结构的上限温度之 间的平衡关 系。如果 把低温退 火硬化 的合金进行拉伸实验，并求 出其“应力一 应变”曲线，则可发 现，在 曲线 中塑性变 形量小 的一侧，低 温退火硬化量大一些 1 。总之，将退火合金材 料的“应 力 一应 变”曲线 同冷轧后 经过低 温退火硬化处理材料 的“应 力一 应变”曲线重叠起来就不难 看 出，低温退火处理过的材料屈服强度较高，并且拉伸变形愈小，则屈服强度增值愈大 维普资讯 http:/ 金属热处理学报 第 1 t 卷 磷 青铜(Cu-4 4 S a-O 0 7 P一0 1 z n)冷轧 后的低温 退火硬 化效果如 表 l所 示。在 表 l中的四种加工处理 状态 其 中 和 D退火状态，和 C为冷轧状态。表 1 磷 青铜 净 轧后 的低 薯 退 火硬 化 效 果 Ta b l e 1 Th e t e n s i l e p r o p e r t i e s o f c o l d wo r k i n g p h o z p h o r b r o n z e af t e r t h e l o w-t emp e r at u r e an n e a l -h a r d en i n g 编 号 加 工 状 态(屈 旺 强 度)周 服 强 度)(屈 服 强 度)抗 拉 强 度)M P (仲 长 率)玲 轧 c o 1 d wo r k i n g(9 6 7 N)8 0 7 1 8 8 2 6 1 0 2 0 9 譬盏。6 69 8 8 1 4 9 8 5 5 2 9 O3 2 B 十 c。I d再w一 r次ki玲ng轧(4 4 )59 3 3 7 86 5 8 5 5 2 9 6 6 0 4 6 。凇，6 6 9 8 8 5 5 2 8 9 6 4 6 7 从四种状态 的抗拉 强度()的对 比可 以看 出，D，D c，即低温退 火状 态 的屈服强度，均 比玲轧状态下的要高 这一特 性可广泛应用 于制 造那 些 以黄铜、磷青 铜和锌 白铜为原材料 的弹性 零部件上。这类弹性元件经 过冷轧 后的低温退 火硬 化 处理，不仅 能够提 高弹性，而 且也 是减轻应力腐蚀的有效方法。下面简略地谈 谈提 高弹性 的另一种处 理方法，叫做多级热处理(7 3。所谓 多级热处理，就 是在不 同温度下 累积进行热处理 的一种方法。其一例为把 7 3黄铜 进行5 0 冷轧变形，并 先 后在4 2 3 K和5 0 3 K温度下进行多级退 火处理结果表明，台金在4 2 3 K退火时提 高弹性模 数 的 基础 上，在5 0 3 K退火处理后，进一步提高其弹性模数 在这种 情况下，热处理温 度的 选 择 有可 能是二种或三种，然而，关键在于凡是热处理时 的最 高和最低 温度在分 别相 同的情况下，多 级热 处理 的最终效果是一 致的。它对热处理时闯的确定和 节省能 量角 度来 看，均有重要 的 实际 意 义。三、时效 热处理过 的铜合金塑性变形后 的低温退火硬化 一般 的相变热 处理和 形变热处理很好地结台 起来，能 够获得优质性能 的 材 料。图 2 为 Cu Ti 台 金的形变热处 理工 艺图，其中工艺()是：“固溶热处 理一 塑性变形一 时效”这 是 一种最常 用的工艺。工 艺(6)是：“固溶热处理一 时效一 强塑 性变形一 短时间退火。该 工 艺 可使台金 材料 获得时效析出硬化和形变加工硬化 的叠 加效 果，这种工艺 的硬化效 果首 先是在 铝 台金中发现的，这一硬化现象命 名为MTH(Me c h a n i c o Th e r ma l Ha r d e n i n g)1 6)。现 以Cu-Ti 台金为例，分别 介 绍 工 艺()和工艺(6)处理 过程 中台金 组 织 的 变 化。众所周 知，Cu 是使用历史悠久 的金属，Ti 则相反，真正应用于工业上的历史 较 短，对 Cu Ti 台 金性能 方面 的研究工作也 并非很多。由于，Cu Ti 台 金具有优 良的弹性、耐 磨性和 维普资讯 http:/ 第 3期 锅台金新的退火硬化现象 耐热 性，在强度方 面也能 与铜镀(Ca-Be)合金相 匹敌，因此，在 机械制造业上 具有广泛的 应用前途，被各国学者所注 目(1 6 3。C a-T i 合金时效，能够获得很强的析出硬化效果，可是 对 它的析 出机理 尚不够清 楚。因 此，首先谈一谈 有关 相分解过程 的研究结 果(1 7 (1 8 (1 0 。Cu Ti 合金有 晶问反应析 出，它 将吞 食连续析 出的组织，不 长时 间就 以晶间反应析 出复盖整个合 金，从而 降低合金 的强度，因此，很 有 必要 采取 相应的措 施来控制 品 间反应析 出。图 3为经 固溶热处 理过 的不 同Ti 浓度cu Ti 合金，在7 2 3 K等温不 同时 间时效 时 的 硬度变 化曲线。由图 可 见，Cu O 2 Ti 合金无时效 硬 化。Cu O 5 Ti 合金，则从i 0 0 h开始有 硬 化 现象 出现，并 出现峰值，随 图 2 c u Ti 合金 的形 变 热处 理工 艺 Fi g 2 The r m o m e cha ni cal t r eat m ent pt OC SS S f or Ca Ti BI l oys 即又软化 下来。含 T i 0 8 的和 1的cu Ti 合金也 与c u 一 0 5 Ti 合 金相似，经过 一定 的孕 育 期之后 出现 硬化，并呈现硬化 孕育期随T i 浓度的提高而 缩短 的规律。与前述台 金不 同，当 Ti 含 量在 1 3 以上 的 Cu Ti 合金，从 时效 初期就 出现明显的硬化现象。由图 3可见，就 曲线的类型而 言，分为 含 Ti 1 下 的 和 含T i 1 3 以上的两种不 同 类 型。对 cu 一 0 5 T i 台 金的研究结果表 明，从7 2 3 K时效 i 2 4 h开始，在位错上优先析 出颗 粒并随着时；效时间的增加数量增多，尽管时效时间长达 二 几百小时，析出颗粒与基体之间仍保持 良好 囊i 的 耦台性。含钛 1 以下的 Cu T i 合金，在 时 效 时析出相是通过生核与 长大方式成长 的，不 取决于调幅分解。在时效 的初期小的粒状 颗 粒生成是随机的，随 后不久，它就 变为调 幅 结构。它是 由于球状颗粒析 出终了之后，借 助球状颗粒 间的交 互作 用，在条件适宜的 地 方析 出物成长的结 果。随着时效时 间的延 长，而其数 量增 多，并使 颗粒粗化。由图 3 和图 4可见，出现时效硬化峰值的 时间与析 出颗粒数 量峰 值所 对应的时效 时 间 非 常 吻 F 台。据测定析出颗粒直径增值确认，符合奥 时 效 时 间r h ag i n g L i me c h 圈 3 Cu Ti 台 金 在7 2 3 K温度 下 的 时 效硬 化 曲线 i g-3 H ar de ni ng Curves of Ca Ti a l l o ys a g e d a t 72 3K 维普资讯 http:/ 金属热处理学报 第1 l 卷 斯 特瓦自 特(Os wa l d)成 氏规 律 2 o 。含有 1 3 以上钛 的cu T i 合金，时效初 期就 开始 硬化，透 射电镜观察表明，有 微 细的 波纹状组织，在 x射线衍射 图形 上确认为边 带，是调幅结构，它是在 方 向 上排 列，并具有溶 质浓 度周 期性变化的特点。关 于 cu T i 合金时效组织 中的钛浓度 分 布 方 面，人们提 出过两 种模 型，即按正弦 曲线变 化模 型和按矩形分 布模型。我们对 c u Ti 合 金时效组织的研究结果 曾提 出过钛浓度分布 方面 的第三种模型 1 6 0 0 ，即cu T i 合金 在时效过程 中，在溶质浓度高 的区域附近，势必出现溶质浓度低 的区域，随着时效析 出 反应的进行，而使其低浓 度区域逐渐扩大。不 同钛 含量的cu Ti 合 金，在7 2 3 K温 度 下，经过不 同的时效时问而进行的相分析结 H 教 时】r h i r,g!i j 1 一h 一 f ；皇 蒌 三；图 4 cu 一 1 Ti 台 金7 2 3 K时效 的析 出 颗粒 数及 其 直径 的变 化 Fi g 4 Y ar i at l o n of am ott o f agi ng pr e ci pi t at e s and t he i r di am et er s of Cu 1 Ti al l oys age d a L 72 3 K 果，如 表 2所示。表 2中的 己明确的结果，是确认的结果。图 5是根据温度与 T i 含量 的对应 关系 汇集而成 的c u T i 合金 时效组织 区域 图。图 6是 c u 一 3 9 T i 合金在 时效过程 中与硬度变 化相 对应的点阵常数、电阻值 和调幅结构 的周期性变化。合金在 时效 时硬度值 急剧下降 与晶间反 应析出的面积率 增大 有很 好的对应 关系。cu 一 3 9 T i 合金具有 高时效 硬度，是 由于 周 期 性 浓度变化而产生 了形变 区，它对位 错的穿过成了最大的 阻力所致(2 o 然 而，合金 由于 晶问 寰 2 Cu T i 台 金 T 2 5 K时 效 后的 X射 线 衍 射 相 分折 结果 T ab l e 2 X r a y p h a s e an al y s i s o f Cu Ti aH o y s a g e d&t T 2 3 K 台 盘 相 时技时间(h)a gi n g t i me(h)a l I。y Ph 0 30 16 S B?0 C 0 0 口 0 0 C 0 Cn一1 3 Ti 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 C 0 0 0 7 C 3 9Ti ，0 0 0 0 0 0 0 0 0 注t sB一 边带(s i d e b a ri d)d 一 亚 稳相(s u b s i a b t o p h a s e)卢 一平 衡相(s t a b l e p h a s e)维普资讯 http:/ 第 3期 铜 合金 新 的 退火 硬化 现 象 5 j 一 毛 王 ：一=一!掣i 强 =一一 、辱 阵 一 T 含 量()T _c0 nt e a“)Il 彗 量z o n e o f n l 1 n l()n T v6 三 图 5 c u Ti 合金 的时效 组 织 区域 图 Fi g 5 Di a gr ams o f t he s r uei r e di st ri buti oa of aged Cu Ti al l oys 时 蚀时：h-a ，ng t I n1 i l ：j 一 三 i=：兰 c弓 =亏 c，一 =搴、，-一 L )f 1 T f ，J f I ；制 I j J r o J：e d Cu T i 台 金经 各种 处理 后 的硬度 分布 0一 固 溶 热 处 理 4-7 2 3 K 时 效 x 同 时 教 2 2 艺 圈 s C u-3，j 槽 技 点 常 T h e o f i l e f o r。数-电阻及 调 幅组 织 的周 期 性变 化 3，9 Ti l 1。T f h a r i 0 1 1 p r o c e s s F i g，6 V ar i at i o n。f h l t t c Pm皿。t r 一。l ut 1。n h e at t t t agi ng t 7 2 3K el e c r cal r es i s t ance a nd s pi no d4j st r 。t“r 0 r 1 z L n z 口。5 5+9 o c 0 l d s，r c 3 9 Ti 1 l 0，s a g d at 723K S s“+T e be nt e d nt 7 23 K 维普资讯 http:/ 金属热处理学报 第 l】卷 反应随着调幅结构 的吞 食过程 的推 进而逐渐 被软 化。下面分析Cu Ti 合金在不 同的时效 阶段，进行各种不 同的强塑性变形，从而获得析 出 硬 化和加工硬化 的叠加效果。例如，对Cu 一 3 9 Ti 合金在7 2 3 K分别进行1 8 rai n、3 h和 1 5 h时 效后，9 O 冷轧 变形 时的硬度变化(在图 7中以“标记)和再一次7 2 3 K加热后 的硬 度(在 图 7中以“标 记)变化 曲线如图 7所示。图 7中的 线表示合金固溶热处理 后9 O 冷轧变 形并在7 2 3 K加热时的硬度变化，这是 时效 沉淀硬化的结果，这 完全是意料之 中 的。然 而，前者(即“状态)不 仅有沉淀硬化，而且 有加 工硬化，从而获得了硬 化的叠加效果(如 图 7的 B、c和 D线)。分析 B、c和D曲线不 难看 出，冷轧后加 热前、后的硬度增值几乎相等，如果合金时效时连续沉淀 出，则它的沉淀硬 化的大小理应按 B、C和 D的顺序变 小，又因为 玲轧前时效 时间分别 为1 8 rai n、3 h和 1 5 h，那么合金 的过 饱和度也应该 是 按 B、C、D的 顺序下降，实际上冷轧后 加热前、后的硬度提 高值均为4 0 HV左右。我们把过饱 和 度 降低 了 的台金，进行冷轧变形后再经 加热而使台金硬 化的现象(如前 所述)命名为 MTH(即 Me c h a n i c o Th e r ma l Ha r d e n i n g)1 6 。对 Cu 一 0 2 T i 台 金而 言，时效温度7 2 3 K是在它的平 衡 固溶度 限 以下，所 以正如 图 3所 示，完全不 出现 时效硬化 现象。可见，MTH与 上 述 的 低 温退 火硬 化是 截然不同的。主 皂 ；享皂 呈 量 罄i ；1 ：一 一 _ 一k T 0 壁 小【。，r i I I ：oi l l_ I hi c kn c (0 8 Cu-Ti 舍 金 的 不 同变 形度 对 MTH的影 响 Fi g一 8 The ef f ect of CuTi aI I o ys w i t h the Tar i 0us st r ai ns o n M T H Z 0 _二 0 一 罄。；广 ：r 一 !：。一 星 三 J 主 7 ；l 一 0 1 2 1 钍 一，j，conI e 0 圈 9 不 同T 含量 的Cu Ti 舍 金 的时效 沉 淀 硬化，形变 加工 硬 化 及MTH的 硬化 效 果 Fi g 9 The r es ul t s o f t he agi ng pr e cl t ati on har deni ng c ol d w o r ki ng har de ni ng and M TH f or Cu Ti al l oys 图 8为 cu Ti 合金 的冷轧 变形度对MT H的影 响。由图可见，退火前 的变形 度愈 大，则 对 MT H的影响 也越大。台金的钛 含量愈高，则硬化效果愈好。另外，不 同T j 含量的 C u Ti 台 金 的时 设沉淀硬 化、形变加 工硬 化和MTH等 的不 同硬 化效果的对 比如 图 9所 示。由 图可见，就合金 的硬化效果来 说，MT H的效果最佳，其 次是 形变加 工硬化，然后是时效沉 淀 硬 化 应当指 出，淀硬化 的明显效 果是在古o 2 Ti 以上的cu Ti 合 金 中才 能看到；MT H 硬化 维普资讯 http:/ 第 3期 铜 台金 新 的退 火硬 化 现 象 5 5 效果，是在含 1 3 T i 上的C u T i 合金中才明显地表现出来，并且钛含量愈高，其 效果更 为明显。Cu 一 3 9 Ti 合 金 在 7 2 3 K时 效 5 l a后 9 0 冷轧 变形，然后分别在5 7 3K、6 2 3 K 、6 7 3 K和7 2 3 K再一次加热后 的 硬 化 效 果，如图 1 0所示。由图 可见，再 一 次加 热温度的高低对合金的硬度值的大小影响 不大 然而，图 1 0中的硬 化曲线出 现 峰 值 的加热 时间，是取决于MT H的i B现 与 因回复再 结晶而使合金软化这两者 之间的 平衡。因此，硬化速度依赖于加热 温度，并 且MTH是存在于速度 控制 过 程(Ra t e c。n t r o I l i n g p r o c e s s)之 中。总 之，MTH 现象的 出现，是 由于塑一 l生变 形而产 生的 高 密度位错与弥散分布 的细小颗 粒或洛质原 子之间的交互作用所致 1 6 。0 一*蚤 退 戈时 问 c I i ng 图 1 0 Cu 一 3。9 r l 台 金 在7 2 3 K时效 1 5 h后，约 9 0 冷 轧 变 形，并 在不 同温度 下 再 加 热 的硬 化效 果 Fi g-1 0 The ha r deni n e ff e e of Cu一3 9 Ti a I J o y a g e d a 7 2 3K f 0 r 1 5 h a nd c 0 1 d w 0 ki ng s r ai abo ut 90 ，and r ehe at e d bet wee a 5 73K 0 723K 参考文1 吐 1堀茂营 非羲材 料 日本金属 学 台龋，柬 京丸菩(1 9 8 7)4 O 2 “嗣旨金 0(5 0 1 金 属 0 -7 3胡 音盘小 量具会鞴，7矿车 出版社(1 9 5 7)5 0 3山 田史郎 日本盘 属学台棼 5(1 9 4 2)1 6 1 ：4L，M，Cl a r b r 0-g h，ME，Ha f z T n d M，HL e t t 0 Pr o e R。y s 日 c A 2 5 7(1 9 6 O)蛳 3 5藤 田罩 治，天野嘉 1 日率 金属学 奎慧2 2(1 9 5 8)3 8 3 6 播 口隆 古1 日本金属 学会黎 1 9(1 9 5 5)1 0 3 7和泉管自 日本金属 学台蘸2 2(1 9 5 8)4 9 8佐治重，哉野 和 己，堀芷 德|曰奉金 属学会慧，3 8(1 9 7 4)5 9 1 0 佐野 忠雄，币 意，酉 奉喜 氕雄，中西典 彦：日本 金属 学会薷 1 5(1 9 5 1)5 3 1 0 须藤一，武 内和美 t 日率 学衍 掘典告第 1 2 3 回 委且 台辍 告(1 9 B)2 7 3 1 1 YTo m。k i y o，NK d T ER u c h 1 T J p I 5 t M e t，】6(1 9 7 5)4 8 9 2 山曝格，翻柬修：日率金 属学 会薷 d 4(1 9 8 0)7 8 2，L 1 3 H S u k【|s e i R e p Re s I t TO h 0 k q uA 4(1 9 5 1)4 5 5 ：1 4 J MP o P p J I l B d Jc e 自 Me t B I 1 Ts 2 (1 9 7 1)“1 1 1 5 R N c d s，S h B i r o I M e h 1 1 Ts 8 A(1 9 7 )1 1 1 (1 弛野遣，佐治重典，堀茂德，日 本金属学台蘸4 2(1 9 7 8)2 7 5-1 力 MJ sl T t d Hs c0 口 Me h1 Pg(1 9 5 9)Au E 8 t 1 8 G r E 1 a T l Ts AI 1 E 2 1 8(1 9 6 )l 0 5 9 1 gj DE La ngl i g d Jw cahm Ac t 0 Met 2 3(1 97 5)3 29 2 0 堀茂铭，佐治重典，池野逞t仲胡技衍研究告茹1 8(1 9 7 9)7 4 (下接 4 7 页)维普资讯 http:/ 第 3期 稀土对 5 C r Ma Mo 钢抗热疲劳性能的影响 EFFECT 0F RARE EARTH 0N TH E TH ERM AL FATI GU E RESI STAN CE 0F 5Cr M 1 1 M 0 STEEL Ji e X i ohua，Li Z i zhang-y。T l angui y D e cai (Zh e j i a ng Uni v e r s i t y)ABS TRACT I n t hi s p ape r，r ar e e ar t h e l e ment as 8l l o yi ug e l e m e nt s _r e add e d t o s t e el 5 Cr M nM o，w hi c h i s t r adi i i onaI l y us e d as ho t wor ki ng di e s t e el i n OUr o unt r y T he ef f e ct s 0f Er i o us r a r e e art h C O nt eor s o n t he s hape and am o unt o f i ncl us i o ns p t h e gr ai n si ze of ausl e ni l e and t he m ec hani c al pr o per t i e s ar e i n ves t i gal e d 8 nd t he m ai n wet k i s t he ef f e cf o f r af e e a r t h e l eme nt o n t he t he r m 1 f at i gue r e s i s t anc e of t he s t e e 1 The r e s ul t s s ho w t h-t r ar e e ar l h e l e m ent i a pr o ve s t he t her m al f at i gue r e si st anc e o f s t e e l 5 Cr M nM o s i gni f i c a nt l yW he n t h e r e t k i n e d c o nt e n t o f r a r e e a r t h i n t h e s t e e l i s 0 0 5 0 p e r c e nt，t he b e s t p r o pe r t i e s ar e o b r ai ne d，and w he n t he c ont e nt e xc ee ds t hi s amount，t he pr o pe r t i e s de cr e as e duo t o t he i ncr e as e o f t he r ar e e ar t h i nc l us i ons KEY W ORDS=t he 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