用可靠度理论确定屈曲约束支撑钢框架的设计原则.pdf

第3 2 卷第2 期2 0 1 0 年4 月工程抗震与加固改造E a d h q u a k eR e s i s t a n tE n g i n e e r i n ga n dR e t r o f i t t i n gV 0 1 3 2，N o 2A p r 2 0 1 0 文章编号 1 0 0 2 8 4 1 2(2 0 1 0)0 2-0 0 9 1-0 5用可靠度理论确定屈曲约束支撑钢框架的设计原则郭小康1，李国强1 2(1 同济大学土木工程学院，上海2 0 0 0 9 2；2 同济大学土木工程防灾国家重点实验室，上海2 0 0 0 9 2)摘要】根据同济大学采用国产低碳钢Q 1 9 5、Q 2 3 5 与宝钢新开发的低屈服点钢B L Y l 6 0、B L Y 2 2 5 研制的两种型号屈曲约束支撑(T J I 型与T J I I 型)的大量试验结果，应用统计分析与可靠度理论，确定了屈曲约束支撑钢框架的设计原则。给出了具有明确概率意义的，在使屈曲约束支撑达到其极限承载力的外荷载下，框架柱、梁的内力与其设计承载力的比例极限。可保证在罕遇地震作用下，屈曲约束支撑能充分发挥其抗震耗能作用，同时框架柱、梁的可靠度指标J I B 分别不低于3 2 与2 7，为国产屈曲约束支撑在抗震工程中的应用提供参考。【关键词】屈曲约束支撑钢框架；国产屈曲约束支撑；可靠度理论；承载力 中图分类号】T U 3 9 1；T U 3 1 8【文献标识码 AD e t e r m i n a t i o no fD e s i g nP r i n c i p l eo fS t e e lF r a m e sw i t hB u c k l i n gR e s t r a i n e dB r a c e su s i n gR e l i a b i l i t yT h e o r yG u oX i a o-k a n 9 1，L iG u o q i a n 9 1 2(1 S c h o o lo fC i v i lE n g i n e e r i n g，T o n g j ih 西e 讧y，S h a n g h a i2 0 0 0 9 2，C h i n a；2 S t a t eK e yL a b o r a t o r y o rD i s a s t e rR e d u c t i o ni n C i v i lE n g i n e e r i n g，T o n g j iU n i v e r s i t y，S h a n g h a i2 0 0 0 9 2，C h i n a)A b s t r a c t：B a s e do nt h et e s ta c h i e v e m e n t so ft w ot y p e so fd o m e s t i cb u c k l i n gr e s t r a i n e db r a c e s(T J It y p ea n dT J-I It y p e)d e v e l o p e db yT o n g j iU n i v e r s i t y，w h i c ha d o p t e dd o m e s t i cl o wy i e l dp o i n ts t e e lQ 1 9 5，Q 2 3 5a n dn e w l ym a d el o wy i e l dp o i n ts t e e lB L Y l 6 0，B L Y 2 2 5b yB a o s t e e lc o m p a n y，t h ed e s i g np r i n c i p l eo fs t e e lf r a m e sw i t hb u c k l i n gr e s t r a i n e db r a c e si sd e t e r m i n e db yu s i n gs t a t i s t i c a la n a l y s i sa n dr e l i a b i l i t yt h e o r yi n t h i sp a p e r T h el i m i tr a t i o n so fi n t e r n a lf o r c e so ff r a m ec o l u m n sa n db e a m st ot h e i rc o r r e s p o n d i n gd e s i g nl o a db e a r i n gc a p a c i t i e su n d e rt h ea c t i o n s，w h i c hc a u s eb u c k l i n gr e s t r a i n e db r a c e st oa r r i v ea tt h e i ru l t i m a t el o a db e a r i n gc a p a c i t i e s。a r ep r o p o s e dw i t hd e f i n i t ep r o b a b i l i t ym e a n i n g s I tc a ng u a r a n t e et h a tb u c k l i n gr e s t r a i n e db r a c e sw i l lf u l l yr e a l i z et h e i ra s e i s m i cc o n s u m e de n e r g ya b i l i t yu n d e rs e v e r ee a r t h q u a k e sa n dt h er e l i a b i l i t yi n d i c e s 卢o fc o l u m n sa n db e a m sa r en o tl o w e rt h a n3 2a n d2 7，r e s p e c t i v e l y T h er e s e a r c hr e s u l tc a np r o v i d er e f e r e n c ef o rt h ea p p l i c a t i o no fd o m e s t i cb u c k l i n gr e s t r a i n e db r a c e si na s e i s m i ce n g i n e e r i n g K e y w o r d s：s t e e lf r a m e sw i t hb u c k l i n gr e s t r a i n e db r a c e s；h o m e m a d eb u c k l i n gr e s t r a i n e db r a c e s；r e l i a b i l i t yt h e o r y；l o a db e a r i n gc a p a c i t i e sE m a r l：g x k 5 2 1 0 2 3 2 8 1 6 3 c o m随着屈曲约束支撑国产化进程的加快。，其在钢框架结构中的应用也越来越多。屈曲约束支撑通过核心钢材的屈服消耗地震输入能量，以保护主体结构在罕遇地震下不受或少受损伤。然而，屈曲约束支撑的核心钢材在地震作用下会经历很大的塑性变形，应变强化效应显著，支撑达到的内力可能会远大于其屈服力。而目前钢结构设计是先按多遇地【收筏日期】2 0 0 9 4)7 4)7 基金项目】国家科技支撑计划项目(2 0 0 6 B A J 0 1 1 t 0 2)震反应谱求得构件内力，然后进行构件的弹性承载力验算，这种方法不能充分考虑框架梁、柱在罕遇地震下的真实受力，可能造成与支撑相连的梁、柱内力超过它们的承载力，导致梁、柱先于支撑破坏。这样不但不能充分发挥屈曲约束支撑的耗能能力，还会对结构带来不利影响。因此，屈曲约束支撑钢框架体系的设计原则为，“在使屈曲约束支撑达到其极限承载力(支撑可能达到的最大轴力)的外荷载下，框架梁、柱的内力应小于它们的承载力”【4】。本文以同济大学采用国产黼鼎酗醯耱漱|辫瓿酬柏避妊馥?馘萍蠡蝴蚍黼黼瓣i 蝴燃4 强锗|霸|万方数据9 2 工程抗震与加固改造2 0 1 0 年4 月低碳钢Q 1 9 5、Q 2 3 5 与宝钢新开发的国产低屈服点钢B L Y l 6 0、B L Y 2 2 5 研制的两种型号的屈曲约束支撑(T J-I 型与T J I I 型)大量试验结果为基础，应用统计分析与可靠度理论，确定了屈曲约束支撑钢框架的设计方法。1屈曲约束支撑钢框架承载力的不确定性1 1 屈曲约束支撑极限承栽力的统计参数屈曲约束支撑为轴心受力构件，其极限承载力设计值可按式(1)计算p。N b u=R y k t O k A。正k(1)式中：R，。为芯板钢材的超强系数标准值；t o。为应变强化系数标准值；A。为屈曲约束支撑核心截面面积标准值航。为支撑核心钢材屈服强度标准值，参数取值可按表1 确定p 1。表1 超强系数R，1 应变强化系数。屈服强度标准值T a b l e1O v e rs t r e n g t hf a c t o r sR，l s t r a i nh a r d e n i n gf a c t o r sO J t-s t a n d a r dv a l u e sf o ry i e l d i n gs t r e n g t h，l钢材型号R 业k工。(M P a)Q 1 9 51 1 51 61 9 5Q 2 3 51 1 51 62 3 5B L Y l 6 01 1 42 41 4 0B L Y 2 2 51 1 01 62 0 5屈曲约束支撑极限承载力的不确定性取决于计算模式的不确定性、芯板几何尺寸、应变强化效应和钢材屈服强度的变异性，其极限承载力实际值按式(2)计算N b。=n b o J A Z(2)式中，力。为屈曲约束支撑极限承载力计算模式不确定性系数；为应变硬化影响系数实际值，是支撑最大轴力与初始屈服力的比值，这里已考虑了支撑拉压承载力不对称的影响；A。为支撑核心截面面积实际值正为支撑核心钢材的屈服强度实际值。屈曲约束支撑受拉与受压性能相当，其计算模式的不确定性类似于轴心受拉构件，力。的统计参数可取与轴心受拉构件相同。文献 5 提供的玩标准值为1 0，均值与标准值之比为1 0 3，变异系数为0 0 7。，近三年，同济大学做了大量屈蓝约束支撑试验(约3 0 组)q 1，试验结果为获取国产屈曲约束支撑芯板钢材应变强化系数t O 的统计参数提供了一定依据。通过对试验结果的整理分析，可得屈曲约束支撑核心采用不同种类钢材时应变强化系数的取值范围，并假设在其取值上、下限内服从均匀分布，得到其统计参数，见表2。表2 芯板应变强化系数统计参数T a b l e2S t a t i s t i cp a r a m e t e r sf o rs t r a i nh a r d e n i n gf a c t o r s o fc o r es t e e lp l a t e s钢材型号Q 1 9 5Q 2 3 5B L Y l 6 0B L Y 2 2 5下限1 3 01 4 02 1 01 3 0上限I 6 01 7 02 6 01 5 0变异系数0 0 6 00 0 5 60 0 6 l0 0 4 l均值比标准值0 9 0 60 9 6 90 9 7 90 8 7 5文献 5 给出了钢板几何尺寸的统计参数，见表3。表3 钢板几何尺寸统计参数T a b l e 3S t a t i s t i cp a r a m e t e r sf o rg e o m e t r i c a ls i z eo fs t e e lp l a t e统计参数均值比标准值变异系数长度或宽度1 0 0 0O 0 1 3 5厚度1 0 0 00 0 3 5 0根据误差传递律，可得A。的统计参数为：均值与标准值的比值为1 0 0，变异系数为0 0 3 8。文献 6 给出了国产低碳钢屈服强度的统计参数，对于低屈服点钢B L Y l 6 0 与B L Y 2 2 5，屈服强度波动范围在均在2 0 M P a 范围内。可认为低屈服点钢屈服强度在波动范围内服从均匀分布，统计参数见表4。表4 钢材屈服强度，的统计参数T a b l e4S t a t i s t i cp a r a m e t e r sf o rs t e e ly i e l d i n gs t r e n g t hf 1钢材型号均值比标准值变异系数Q 1 9 51 0 7 0O 0 8 lQ 2 3 51 1 1 80 0 7 7B L Y l 6 01 1 4 30 0 7 2B L Y 2 2 51 0 9 80 0 5 l上述各随机变量基本相互独立，根据误差传递公式(3)，可得屈曲约束支撑的极限承载力曲。的变异系数为：泓瓣删簿觯鞯|酝鬻妇釉巍轴电鸯鞠i 张蜊赫嘞瓣髓湖簸翱鞴万方数据第3 2 卷第2 期郭小康，等：用可靠度理论确定屈曲约束支撑钢框架的设计原则9 3 t，=属Z i o 耳(3)2”；I b+移二+i。+吃()式中：t，n。为计算模式不确定性变异系数；t，为应变强化系数的变异系数；。为芯板截面积的变异系数；为芯板屈服强度变异系数。可得屈曲约束支撑极限承载力的统计参数，见表5。表5 屈曲约束支撑极限承载力。的统计参数T a b l e5S t a t i s t i cp a r a m e t e r sf o ru l t i m a t es t r e n g t ho fb u c k i n gr e s t r a i n e db r a c e s I钢材型号均值比设计值变异系数Q 1 9 50 9 9 9O 1 2 8Q 2 3 5t 0 7 20 1 2 4B L Y l 6 01 1 5 30 1 2 3B L Y 2 2 50 9 8 90 1 0 31 2 框架柱承载力的统计参数框架柱为偏心受力构件，其设计承载力可按式(4)计算7 1c k=口。A 以(4)其实际承载力为N o=力。口(5)其中，a。为参数口的标准值；琅为框架柱承载力计算模式的不确定性；A。为柱子截面面积A 的标准值以为材料屈服强度门拘设计值。a 可由下列公式计算：a。_ _ 桐平面内失稳(6)1+(1-0 8 爱)a=_ _ (平面外失稳)(7)a2i-每瓦f 回外天穗，【，式中，妒为轴心受压构件整体稳定系数；吼为均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数；它们均按照钢结构设计规范73(G B 5 0 0 1 7-2 0 0 3)附录C 与B 确定；E 为柱子的欧拉临界力；占为等效偏心率，按照式(8)计算：占=譬而A(8)式中，A、矽柱子的截面积和抵抗矩；7 为截面塑性发展系数；p 为等效弯矩系数；为框架柱中轴压力；肘为柱子截面最大弯矩。文献 8 系统分析了影响钢柱抗力的不确定性因素，并给出其统计分析结果，见表6。衰6 钢柱抗力。的统计参数T a b l e 6S t a t i s t i cp a r a m e t e r sf o rr e s i s t a n c es t r e n g t h。o fs t e e lc o l u m n s失稳类型钢材种类均值比设计值变异系数Q 2 3 51 1 3 4O 1 2 3平面内Q 3 4 51 1 4 50 1 1 3Q 2 3 51 2 1 3O 1 4 7平面外Q 3 4 51 2 1 30。1 4 41 3 框架梁承载力的统计参数1 3 1 稳定承载力的统计参数当钢梁无可靠的面外支撑时，其稳定承载力起控制作用。此时，钢梁承载力设计值按式(9)计算：M b k=妒b k 形正(9)其实际承载力为：膨b=D。妒b 町(1 0)式中，以。为钢梁整体稳定承载力计算模式的不确定性系数；钆。为粱的整体稳定系数吼的标准值，按照钢结构设计规范(G B 5 0 0 1 7 2 0 0 3)附录B 确定。1 3 2 强度承载力的统计参数钢结构设计规范规定：有铺板密铺在梁的受压翼缘上与其牢固相连、能阻止梁受压翼缘的侧向位移时；日型钢或等截面工字型简支梁受压翼缘的自由长度与宽度的比值不超过限定值时，可不计算梁的整体稳定性。此时，粱的承载力由抗弯强度控制，其承载力设计值按式(1 1)确定：M b k=y k 肜五(1 1)其实际承载力为：M b=D h：y 町(1 2)式中，为钢粱截面受弯承载力计算模式不确定性系数，y。截面塑性发展系数y 的标准值。裹7 钢梁抗力 f 统计参数T a b l e 7S t a t i s t i cp a r a m e t e r sf o rr e s i s t a n c es t r e n g t h 肼ho fs t e e lb e a m s破坏类型钢材种类均值比设计值变异系秒Q 2 3 51 1 4 60 1 3 3失稳Q 3 4 51 1 5 60 1 1 2Q 2 3 51 2 1 00 1 4 4塑性Q 3 4 51 2 2 lO 1 3 6万方数据9 4：1-程抗震与加固改建2 0 1 0 年4 月文献 8 系统分析了影响钢梁承载力的不确定性因素，并给出其统计分析结果，见表7。2 设计原则的确定设在单位外荷载下屈曲约束支撑、框架柱和粱的受力分别为三。，、三。、。，则支撑、柱和梁实际承受外荷载的能力分别为。，、J、r。、肘。儿。，。在屈曲约束支撑达到其极限承载力时，为保证梁、柱的内力不大于它们的承载力，则要求框架柱、梁承受外荷载的能力不小于屈曲约束支撑承受外荷载的能力。或更为准确地，框架柱、梁实际承受外荷载的能力小于屈曲约束支撑承受外荷载能力的概率不应超过某一限值，即：p(糌，)2P，c(1 3)P(N b L b,M L 1 1=P，b(1 4)。“式中，P，c、P，h 分别为屈曲约束支撑达到其极限承载力时，框架柱、梁的失效概率。根据中心极限定理，可认为N。、N。、M。均服从对数正态分布，由此可得N 灌L eK b r口2 N b。L b r2 瓦隔。亓瓦e x p(一中1(&)户丽再瓦而丽(1 5)6=蕊M b k L b=瓦g b r陬而：e x P(一中。1(P，h)l n【(1+口2 h。)(1+口：)】)(1 6)式中，垂q 为标准正态分布函数的反函数；口，6 分别为屈曲约束支撑到达其极限承载力时，框架柱、梁的失效概率为P，、P 的条件下，框架柱与梁的设计承受外荷载的能力与屈曲约束支撑承受外荷载能力的比值；K K。、蚝分别为屈曲约束支撑、框架柱、梁承载力的均值与设计值的比；p t，。、l I b 分别为屈曲约束支撑、框架柱、梁承载力的变异系数，按前述分析取定。参考建筑结构可靠度设计统一标准0 1，考虑到罕遇地震下保证框架梁柱不破坏的概率较高且不经济，框架柱比梁更为重要，故取P，=6 9 1 0 一，对应可靠度指标为口=3 2，作为框架柱的目标可靠度指标；取以=3 5 1 0 一，对应可靠度指标卢=2 7，作为框架梁的目标可靠度指标。按式(1 5)、式(1 6)可求得不同钢材种类组合下a，b 的取值，分别见表8 与表9。表8 参数口计算值I 卢=3 2)T a b l e 8C a l c u l a t e dv a l u ef o rp a r a m e t e ra(卢=3 2)屈曲约束支撑芯板种类Q 1 9 5Q 2 3 5B L Y l 6 0B L Y 2 2 5面内Q 2 3 51 5 5 01 6 4 91 7 7 01 4 5 8失稳Q 3 4 51 5 0 l1 5 9 61 7 1 31 4 0 8面外Q 2 3 51 6 6 l1 7 6 91 8 9 91 5 7 l失稳Q 3 4 51 6 3 01 7 5 31 8 8 21 5 5 8表9 参数b 计算值(卢=2 7)T a b l e 9C a l c u l a t e dv a l u ef o rp a r a m e t e rb(卢=2 7)屈曲约束支撑芯板种类Q 1 9 5Q 2 3 5B L Y l 6 0B L Y 2 2 5稳定Q 2 3 51 4 2 01 5 2 61 6 3 41 3 6 l破坏Q 3 4 51 3 6 21 4 5 11 5 5 61 2 8 9强度Q 2 3 51 3 8 91 4 4 11 5 4 81 2 8 6破坏Q 3 4 51 3 5 21 4 8 01 5 8 91 3 2 l3 建议设计原则为便于应用，进行屈曲约束支撑钢框架设计时，在使屈曲约束支撑到达其极限承载力的外荷载下，建议框架柱、梁的设计承载力与其计算受力的比值n 和b 按表1 0 采用。这样可保证屈曲约束支撑到达其极限承载力时，钢框架柱的失效概率小于6 91 0 一，对应可靠度指标为口=3 2；钢框架梁的失效概率小于3 5 1 0 一，对应可靠度指标为口=2 7。表1 0 参数a,b 建议值T a b l e1 0R e c o m m e n d e dv a l u e sf o rp a r a m e t e r 口a n db屈曲约束支撑芯板种类Q 1 9 5Q 2 3 5B L Y l 6 0B L Y 2 2 5框架柱面内失稳=1 5 5a=1 6 5口=1 8 0口=1 5 0框架柱面外失稳a=1 7 0d=1 8 0口=1 9 0口=1 6 0框架梁失稳破坏b=1 4 56=I 5 5 b=1 6 56=1 4 0框架梁强度破坏b=1 4 06=1 5 0b=1 6 0b=1 3 5由上述分析结果可见，屈曲约束支撑芯材为低屈服点钢B L Y 2 2 5 时参数a，6 的取值最小，这与此瓤朔岫瑚彬麟酬蛐斌渤峨瓣觯磁，7 t 砸群蜊霸删髭鳓礴摇警露璃万方数据第3 2 卷第2 期郭小康，等：用可靠度理论确定屈曲约束支撑钢框架的设计原则9 5 稳容易发生，故钢柱面外失稳破坏对应参数口的取r e l i a b i l i t yt h e o r y J I n d u s t r i a lC o n s t r u c t i o n，1 9 9 1，(2)载力，故钢梁整体稳定破坏对应参数b 的取值较大。5 赵国藩，曹居易，张宽权等工程结构可靠度 M 北参考文献(R。f e。眦。8)：R e l i a b i l i t yo fe n g i n e e r i n g8 t 川c t u 弛s M B e i j i n g：_ G u 小，!5 曲蹦：b 2，o 即S u-w e n,G。U。w a t e rR 啪u 阳e s a dH y d r o p o w e rP r e s s 1 9 8 3(i nk a n g D e V e l。p m e n to fT J。t y p eB u。k l i n g。R。8 t m i“e dc h i n e 8 e)。B。8。e 8a n d8 p p l i。8 i。n A I n t e r n a t i o n a lc。n f e r e n c eo n 6 陈国兴，李继华，夏正中钢结构材料强度及截面几E 8 r d l q u a k。E n g i n 8 8 7 9：T h 81“A“n i 6“8 r yo f何特性的统计参数EJ 重庆建筑工程学院学报，w。“。h u 8 nE 8 n h q u a k。cJ c h。n g d“，c h l n 8 2 0 0 9，1 4 91 9 8 5，(1)：1 2 3，。1 5 7。，。m。C h e nG u o-x i“g，L ij i-h u a，X i aZ h e n g-z h。n g s t a t i 8 t i c a l 2 孙飞飞，刘猛，李国强，胡宝琳，郭小康T J-I 型屈曲约p a m m e t e 娼o f：8 t e r i a ls：n g t ha n dg e o m e t r i。cp r o D e n i e B束支撑的试验研究和数值模拟 J 河北工程大学学o f8 h a p e 8f o r8 t e e lm e m b。J J 二m a lo f(；h。：g q i。g报，2 0 0 9，2 6(1)：5 _ 9C i v i lE n g i n e e r i n gc。1 1 e g e，1 9 8 5,(1)：1 2 3(i ns u nF e i-f e i，L i uM e n g，L iG u。q i a n g，H uB a o-L i n,c h i n e s e)G“。x 8。k 8“g-1 m p m v e“明蛐de x p e“l?8 n t a l8 t u d yo 7 G B 5 0 0 1 7-2 0 0 3，钢结构设计规范 s d。m e 8 i cT J-IT y p eB u c k l i n g R e s m i n e dB 卸e J G B 5 0 0 1 7 2 0 0 3，c。d e 五盯d e 8 i 印o f8 t e e ls t n l c t u 旭8【s J。啪a lo fH e b e iu 肌r 8 i t y。fE n g i n e e r i n g(N a t 删(i nc h i n e 8 e)，S。c i e。n c eg d i t i o n。),。2 0。0 9。,2 6(1 j：2：、?。1 1 1 譬2 8 熊刚钢结构设计规范(G B 5 0 0 1 7 2 0 0 3)总体安全度r31 竺兰妻，曲竺毫主警孽架抗震设计的理论和试验。芬磊 罚：主妄。：主要吴釜，2 0 0 3一。研究【D 上海：同济大学，2 0 0 8x i。V n I：G。a n g A n a l y B i so fs a f e t y。fD e s i 印c o d eH uB a。L i n T h e。阳i c a l 蚰dE x p e r i m e n a lR e 8 e a r c h。n(G B 5 0 0 1 7 2 0 0 3)f o rt h es t e e ls t m c t u 陀8 D ，竺：氅越：二：i t：i V：兰i t：，三?s。：n!：i n 冀?。!。二 9 C G h B 0 5 n。g。q 6 i。n g 之：。C。h o，n 建g q 筑i n 结gU 构n 可i v e 靠r s i 度t y 设,2 计0 0 统3 一(i n 标C 准h i n e s s e 4 李国强，沈祖炎用可靠度理论确定偏心支撑钢框架。G B 5 0 0 6 8 _ 2 0 0 l：甚二二：。：d 二。f：二i：b i l 丢：二i 二o f的设计原则 J 工业建筑，1 9 9 1,(2)：2 2 2 5b u i l d i n g8 t m c t u 聆B s (i nc h i n e s e)L iG u o q i a n g S h e nZ u y a n D e t e r m i n a t i o no fd e s i g n 作者简介】郭小康(1 9 8 3 一)，男，博士研究生万方数据用可靠度理论确定屈曲约束支撑钢框架的设计原则用可靠度理论确定屈曲约束支撑钢框架的设计原则作者：郭小康，李国强，Guo Xiao-kang，Li Guo-qiang作者单位：郭小康,Guo Xiao-kang(同济大学土木工程学院,上海,200092)，李国强,Li Guo-qiang(同济大学土木工程学院,上海200092;同济大学土木工程防灾国家重点实验室,上海200092)刊名：工程抗震与加固改造英文刊名：EARTHQUAKE RESISTANT ENGINEERINGAND RETROFITTING年，卷(期)：2010,32(2)参考文献(9条)参考文献(9条)1.Li Guo-qiang;Sun Fei-fei;Chen Su-wen;Gun Xiao-kang Development of TJ-type Buckling-RestrainedBraces and application 20092.孙飞飞;刘猛;李国强;胡宝琳 郭小康 TJ-型屈曲约束支撑的试验研究和数值模拟期刊论文-河北工程大学学报 2009(01)3.胡宝琳 屈曲约束支撑框架抗震设计的理论和试验研究学位论文 20084.李国强;沈祖炎 用可靠度理论确定偏心支撑钢框架的设计原则期刊论文-工业建筑 1991(02)5.赵国藩;曹居易;张宽权 工程结构可靠度 19836.陈国兴;李继华;夏正中 钢结构材料强度及截面几何特性的统计参数 1985(01)7.GB50017-2003,钢结构设计规范8.熊刚 钢结构设计规范(GB50017-2003)总体安全度分析学位论文 20039.GB50068-2001,建筑结构可靠度设计统一标准 本文读者也读过(10条)本文读者也读过(10条)1.柳蓥 新型屈曲约束支撑开发及其抗震性能研究学位论文20082.王秀丽.张晓峰.WANG Xiu-li.ZHANG Xiao-feng 带屈曲约束支撑的轻钢加层框架减震分析期刊论文-兰州理工大学学报2010,36(3)3.李国强.胡宝琳.LI Guoqiang.HU Baolin 屈曲约束支撑滞回曲线模型和刚度方程的建立期刊论文-地震工程与工程振动2007,27(2)4.张晓峰 带屈曲约束支撑的轻钢加层框架结构减震分析学位论文20105.林昕.夏旭标.孙飞飞.LIN Xin.XIA Xu-biao.SUN Fei-fei 屈曲约束支撑和普通支撑的混合布置研究期刊论文-建筑钢结构进展2010,12(2)6.李国强.刘玉姝.LI Guo-qiang.LIU Yu-shu 平面钢框架结构极限承载的体系可靠度评价期刊论文-建筑钢结构进展2005,7(4)7.汪家铭.中岛正爱.陆烨.UANG Chia-ming.NAKASHIMA Masayoshi.LU Ye 屈曲约束支撑体系的应用与研究进展()期刊论文-建筑钢结构进展2005,7(2)8.李国强.胡宝琳.孙飞飞.郭小康.LI Guoqiang.HU Baolin.SUN Feifei.GUO Xiaokang 国产TJI型屈曲约束支撑的研制与试验期刊论文-同济大学学报（自然科学版）2011,39(5)9.李国强.胡大柱.孙飞飞.郝坤超.LI Guoqiang.HU Dazhu.SUN Feifei.HAO Kunchao 屈曲约束支撑半刚性连接框架期刊论文-地震工程与工程振动2009,29(4)10.汪家铭.中岛正爱.陆烨 屈曲约束支撑体系的应用与研究进展()期刊论文-建筑钢结构进展2005,7(1)本文链接：http:/