海洋平台结构随机动力响应谱疲劳寿命可靠性分析.pdf

第4 1 卷第1 期2 0 0 7 年1 月浙江大学学报(工学版)J o u r n a lo fZ h e ji a n gU n i v e r s i t y(E n g i n e e r i n gS c i e n c e)V 0 1 4 1N 0 1J a n 2 0 0 7海洋平台结构随机动力响应谱疲劳寿命可靠性分析龚顺风，何勇，金伟良(浙江大学结构工程研究所，浙江杭州3 1 0 0 2 7)摘要：对随机波浪荷载作用下海洋平台结构动力响应和疲劳寿命评估理论作了简要叙述，通过对某深水导管架平台经损伤加固维修后整体结构的随机动力响应分析，应用随机波浪谱和线性疲劳累积损伤理论，进行了导管架结构构件和管节点的详细疲劳寿命评估，计算模型充分考虑了对平台结构动力性能和疲劳寿命有着显著影响的附属结构和质量，以及结构一桩一土的相互作用计算结果表明，海洋平台结构的一阶模态对动力响应起主导作用；与受损构件相连接的构件疲劳寿命与损伤前相比有明显的降低，但都满足设计使用要求；频率数和频带宽的合理选取对随机波浪动力荷载作用下结构的响应有着显著的影响关键词：海洋平台；随机动力响应；波浪；结构一桩一土相互作用；疲劳寿命中图分类号：P 7 5 l；T V 6 9 8文献标识码：A文章编号：1 0 0 8 9 7 3 X(2 0 0 7)0 1 一0 0 1 2 一0 6F a t i g u el i f er e l i a b i l i t ya n a l y s i so fs t o c h a s t i cd y n a m i cr e s p o n s es p e c t r u mf o ro f f s h o r ep l a t f o r ms t r u c t u r e sG O N GS h u n f e n g，H EY o n g，J I NW e i l i a n g(I n s t i t u t eo fS t r u c t u r a lE n g i n e e r i n g，Z h e j i a n gU n i v e r s i t y，H a n g z h o u3 1 0 0 2 7，C h i n a)A b s t r a c t：T h et h e o r yo nt h ed y n a m i cr e s p o n s ea n df a t i g u el i f ee v a l u a t i o nf o ro f f s h o r ep l a t f o r ms t r u c t u r e su n d e rs t o c h a s t i cw a v el o a d sw a ss u m m a r i z e d T h es t o c h a s t i cd y n a m i cr e s p o n s e so fad e e p w a t e rd a m a g e dj a c k e tp l a t f o r ms t r u c t u r et h a th a db e e nr e p a i r e da n ds t r e n g t h e n e dw e r ei n v e s t i g a t e d T h ef a t i g u el i f eo ft h em e m b e r sa n dt u b u l a rj o i n t so ft h ej a c k e ts t r u c t u r ew a se v a l u a t e db yu s i n gw a v es p e c t r u ma n a l y s i st h e o r ya n dt h e o r yo fl i n e a rc u m u l a t i v ed a m a g e T h ea c c e s s o r ys t r u c t u r e sa n da d d e dm a s st h a te v i d e n th a v ee f f e c to nt h ed y n a m i cc h a r a c t e r i s t i c sa n df a t i g u el i f eo fp l a t f o r ms t r u c t u r e sw e r ei n c l u d e di nt h en u m e r i c a lc a l c u l a t i o nm o d e l T h es o i lr e a c t i o nw a sm o d e l l e da sr e a c t i o ns p r i n ga n dd a m p e r T h er e s u l t ss h o w e dt h a tt h ef i r s t o r d e rm o d eo fo f f s h o r ep l a t f o r ms t r u c t u r e sp r o v i d e sp r i m a r yc o n t r i b u t i o nt ot h ed y n a m i cr e s p o n s e，t h a tt h ef a t i g u el i f eo ft h em e m b e r sb e i n gc o n n e c t e dw i t ht h ed a m a g e dm e m b e ri so b v i o u s l yd e c r e a s e di nc o n t r a s tt on o n d a m a g e dc o n d i t i o n s，t h a tt h e ya l ls a t i s f i e dw i t ho p e r a t i n gr e q u i r e m e n t si nt h ed e s i g n e dl i f et e r m，a n dt h a ta p p r o p r i a t es e l e c t i o no ff r e q u e n c ya n db a n d w i d t hh a sr e m a r k a b l ee f f e c to nt h es t r u c tu r a lr e s p o n s ea n a l y s i s T h es t o c h a s t i cw a v es p e c t r u ma n a l y s i st e c h n i q u ei sr e a s o n a b l ea n df e a s i b l e K e yw o r d s：o f f s h o r ep l a t f o r m；s t o c h a s t i cd y n a m i cr e s p o n s e；w a v e；s t r u c t u r e-p i l e-s o i li n t e r a c t i o n；f a t i g u el i f e海洋油气开发是投资高、技术密集和风险较大的产业海洋平台作为海洋资源开发的基础性设施，通常结构形式非常复杂、体积庞大、造价昂贵，特别是与陆地结构相比，其所处的海洋环境十分复杂和恶劣，海浪、海风、海冰和海流等随机荷载时时作用于结构，同时还要受到船舶撞击和地震等偶然荷载的作用，因此它所涉及到的疲劳及安全性问题比起地面的其他结构来说更显突出，对结构的服役安全度和耐久性起着重要的作用1 9 8 0 年，英国北海E k f i s k 油田的A l e x a n d e rL K i e l l a n d 号钻井平台倾收稿日期：2 0 0 5 0 9 1 1 浙江大学学报(工学版)网址：W W W j o u r n a l s z j u e d u c n e n g基金项目：国家自然科学基金资助项目(5 9 8 9 5 4 1 0，5 9 7 7 9 0 0 2)；海洋石油工程股份有限公司资助项目作者简介：龚顺风(1 9 7 5 一)，男，浙江义乌人，博士，主要从事结构工程和海洋工程的安全可靠性研究E m a i l：s f g o n g z j u e d u c n 万方数据第1 期龚顺风，等：海洋平台结构随机动力响应谱疲劳寿命可靠性分析1 3覆，主要是由于平台结构撑管与支腿的连接焊缝在疲劳载荷作用下发生断裂所致因此，在随机波浪荷载作用下海洋平台结构的疲劳损伤和寿命预测成为重要的研究内容本文对随机波浪荷载作用下结构动力响应和疲劳寿命评估理论作了叙述，通过对某深水导管架平台经损伤加固维修后整体结构的随机动力响应谱分析，进行了结构构件和管节点的详细疲劳寿命评估，计算模型充分考虑了对平台结构动力性能和疲劳寿命有着显著影响的结构和质量，同时也考虑了结构一桩一土的相互作用”。1 平台碰撞损伤受到船舶碰撞的平台是四腿八裙桩深水导管架钢质平台，平台场址位于南中国海，设计水深为1 1 7 2m，桩贯人深度9 1m，直径为18 2 9m m 在导管架结构的安装阶段，曾受到大型起重铺管船浮吊的两次撞击第一次发生在导管架吊装下水后的漂浮状态，A 2 导管腿在水下约7 0m 处撞出两处凹陷；第二次碰撞发生在导管架就位后，如图1 所示，此时，导管架8 根裙桩已全部插完，其中有两根桩已经打完，但裙桩套筒和裙桩并没有进行灌浆连接，在导管架A 2 腿和B 2 腿之间的X 斜撑有一构件局部受到严重挤压，破坏区域沿撑杆纵向有1 4m 长，起点距离X 斜撑节点顶焊缝4m，终点距离X 斜撑交节点顶焊缝5 4m，径向最大挤压深度为1 5 0m m，B 2 腿上的立管也受到严重破坏，见图2 中的虚线表示部位针对平台导管架结构碰撞损伤情况，制定了如下相应维修加固方案：(1)A 2 导管腿的修复采用灌浆的办法，将此腿一4 8 一1 1 8m 进行灌浆加强；(2)上部X 斜撑的修复采用先在杆件外面打卡箍，然后进行灌浆的方法在维修加固前首先对船舶撞击导管架结构的损伤程度进行了评估分析 1 ，然后对导管架结构修复方案的可行性进行了论证，图1 船舶撞击平台导管架示意图F i g 1J a c k e tp l a t f o r mc o l l i d e db yb a r g e图2 平台碰擂损伤图F i g 2C o l l i s i o nd a m a g e so fp l a t f o r m特别是对修复后的平台整体结构的动力性能和构件疲劳寿命进行了评估，使海洋平台结构的设计、维护和安全评定提高到一个新的水平，从而为海洋油气资源的安全开采提供可靠的保证2 随机波浪分析对于导管架式海洋平台结构，由于承受波浪荷载的构件外形尺寸比波浪的波长小得多，在计算中可以不考虑它们对波浪流场造成的影响，也不计由于它们相互邻接而引起的遮蔽效应如果波浪在海面沿与7 5 轴夹角为妒的硼方向前进，由线性A i r y波浪理论，波高H 的线性波的波幅跚表示为叩()=虿H c。s(k w c u)(1)式中：Z U X C O S 妒-q-y s i n 廿，k 为波数，t 为波浪行进的时间，为波浪的圆频率，且有下列色散关系式：(U 2 一k g t h(志d)(2)式中：g 是重力加速度，d 为平台所处位置水深水质点的水平速度U 和竖向速度7 3 分别为“一剑咎告掣百H c。s(k w-0 2 t)，(3)“一盏可矿虿8)(3)u 一掣掣Hn(k w-w t)；(4)u 一盖可萨虿S 1 n)；(4 水质点的水平加速度及竖向加速度分别为五一叫z 生氅譬掣百H c。s(k w-w t)，(5)“一叫i r 夏矿虿c 0 8o一-(02剑燃一Hc。s(kw-wt)(6)2u 一赢了萨一8)在这里2 轴垂直向E，z 一0 为平均水位海平面3随机波浪动力响应谱分析目前有多种方法可以用于确定平台结构对随机波浪荷载的动力响应一般来说，多采用谱分析方 万方数据1 4浙江大学学报(工学版)第4 1 卷法，由于谱是描述复杂海浪的有效手段，以合理考虑波浪能量在整个频率范围的实际分布，又称之为频率域法谱分析方法将平台结构的疲劳环境作为随机过程来处理，具有较高的计算精度，适合于对平台结构作详细的疲劳分析谱分析方法的核心是确定构件在不同疲劳工况下的热点应力谱，进行谱疲劳分析的两个前提条件为：(1)在确定波浪的长期分布统计资料的基础上选取波谱，即确定短期波浪分布的随机特性；(2)确定不同疲劳工况下对应热点应力幅的传递函数在过去几十年里提出了很多海浪频谱，这些波浪谱主要是通过观测资料的分析得到1 9 6 4 年提出的P i e r s o n-M o s k o w i t z 谱(P-M 谱)在海洋工程中得到了广泛的应用，依据充分的观测资料，分析方法也很有特点，适用于外海无限风区的风浪谱，被国际船模水池会议定为标准海浪谱口，单位：r n 2 s，即s 知，一学e x p(一端)式中：H。为有义波高根据用于确定传递函数的方法，谱分析法又可分为多种，本文主要在时间域采用规则波来确定传递函数选择足够数量的频率以确定导管架响应传递函数中所固有的峰值和谷值，每一种统计得到的海况用一个适合波候的恒定波陡(波高与波长的比值)在频率域内离散化，波高的分布服从R a y l e i g h 分布，包含了最小波高和极端设计的最大波高对每个频率，传递函数的一个点是这样确定的：将一个合适波高的A i r y 波通过结构，并用波高除响应应力范围 3 ：S。()一 H()2 S。(叫)(8)式中：H(叫)为线性动力系统的传递函数为此海洋平台导管架结构在随机波浪荷载作用下的动力响应方程 4 可写为M Y c+C 玉+K x=F()(9)式中：F()为波浪与结构相互作用引起的荷载矢量，一般地有F()一p()一M a 一C a 主，(1 0)其中，p()为波浪对结构作用力矢量，M a 为附加水质量矩阵，C s 为附加水阻尼矩阵式(9)可写为(M+M。)叠+(C+C a)主+戤=p()(1 1)利用振型迭加法求解式(1 1)，经变换得到第行阶振型的运动方程为L+2 o J。y。+：y。一P。()M(1 2)式中：y。为广义位移；为广义质量；毛为第竹阶振型广义阻尼比，一G M，C 为广义阻尼；P。为广义力；。为第咒阶振型对应的频率利用D u h a m e l 积分求解上述振动方程，即y”()。瓦孑三i j。P n(r)e 一气“n 一s i n c u-、(t-r)3 d r(1 3)式中：D=叫。1 一髫将式(1 3)对t 微分一次可得广义速度为缃)=f 箐州“一 警s i n(一)+C O Sl-o c J D(一r)l d r(1 4)结构的动位移和速度可分别表示为x=Y t 9 t y 1 9 l+Y zc p z+Y。9。，(1 5)立一Z 9；=H 9。+托妒：+E 9。(1 6)海洋工程到目前为止，与波长相比尺度较小构件的波浪力计算，仍广泛采用莫里森方程方程中的拖曳力是按真实黏性流体的定常均匀水流绕过柱体分析得到，惯性力是按理想流体的有势非定常流理论分析得到几十年的工程经验表明，莫里森方程能给出比较满意的结果，至今仍是小尺度结构物上波浪力计算的主要方法，其一般表达式 2 3 为p()=c M P 至；兰五+告c。P Di g-主IH(1 7)式中：p 是海水密度，H、五分别为波浪水质点的速度和加速度，立为结构的绝对速度，D 是杆件直径，C M是质量系数，c D 为拖曳力系数重复性的一列简谐波浪作用在海洋平台结构上，一般将波浪在单个周期范围内分为1 8 或更多时间步，在各时间步分别进行平台结构位移和速度的迭代计算分析，开始计算时假定结构的速度为零，根据式(1 7)求得作用在结构上的波浪力，由动力方程(1 1)、(1 2)求得广义位移，由等式(1 5)、(1 6)相继求得结构的位移和速度，再重新进行迭代求解，直至最近两次求得的结构位移差值满足一个给定数值或迭代求解次数到达规定限值由结构位移响应可以分别计算出结构构件的内力和应力，考虑结构节点的应力集中，由动力响应计算得到的名义应力分量乘以节点相应的应力集中系数，得到结构的热点应力响应由波浪周期各时间步求得的结构节点热点应力响应值，可以确定结构在此波浪荷载作用下的热点应力范围对在不同的波高和周期作用下分别进行结构的动力响应分析，可以得到节点的热点应力幅值，由此可以确定结构的应力传递函数，从而得到平台结构节点的热点应力响应谱 万方数据第1 期龚顺风，等：海洋平台结构随机动力响应谱疲劳寿命可靠性分析1 54 疲劳寿命评估基本理论本文主要研究裂纹形成阶段的疲劳寿命估算，在比较确定性分析方法、局部应变法和谱分析法的各个特点的基础上，采用概率论和统计的分析方法，根据实测波浪得到各种海况波浪谱来表达每一海况的波浪能量；然后按波浪理论和莫里森公式计算作用在结构上的波浪荷载，运用结构动力响应分析计算各构件的应力响应谱；最后，用M i n e r 线性累积损伤理论计算疲劳寿命在船舶和海洋工程中，许多国家的船舶及海洋工程结构入级与检验机构制定的规则、规范或其他指导性文件中都提供了可靠的S N 曲线 5。6 ，所有这些曲线都是建立在试验数据统计基础上的本文分析采用A P I 推荐的X7 曲线，考虑了疲劳、腐蚀的影响，对在飞溅区构件的实际管壁厚度作了适当的折减，分析中未考虑变幅疲劳的影响 5 N 一2 1 0 6(仃盯r e f)m m(1 8)式中：N 是结构在应力变化为A a 的恒幅交变应力作用下达到破坏所需要的应力循环次数，亦称为疲劳寿命；A a r e f 为N=2 1 0 6 处的应力变化值，血。f=7 9M P a，m=3 7 4 在高寿命区，当N 2 1 0 8 时，N 曲线为一水平直线，疲劳极限为S Q 一2 3M P a M i n e r 线性损伤理论认为，结构在交变应力作用下的疲劳损伤是一个累计的过程，交变应力的每一个循环都将造成一定的疲劳损伤，从而消耗掉一定分量的结构寿命结构总的疲劳损伤量可以通过把各个不同幅值的应力循环造成的疲劳损伤按适当的原则累加而得到：D-蚤番(1 9)式中：D 是结构疲劳累计损伤的一个度量，竹；是应力变化为A a i 的实际循环次数，N。是结构在应力变化为A a；的恒幅交变应力作用下达到破坏所需要的应力循环次数在结构的疲劳设计与分析中，疲劳累计损伤通常是在上述线性累计损伤的假设下，根据载荷谱来计算5 平台结构数值计算分析根据设计详图将钢质海洋平台导管架结构离散为一系列有限单元的集合，对因船舶碰撞而受损加固修复后的构件进行截面和刚度等效转化为相应的构件和材料计算模型上部结构包括了两层甲板和直升机甲板，以及在平台进行作业期间设备装置作用在甲板上的集中质量模型中还包含了附属结构、裙装套管、立管、海生物以及附加质量等，计算模型充分考虑了对平台结构动力性能和疲劳寿命有着显著影响的结构和质量平台结构的坐标系统如图3所示，结构计算模型如图4 所示海洋平台导管架结构一桩一土相互作用是通过子结构法，即在桩头将整体结构分为上部导管架结构、桩及地基土各子系统的单体反应，再联合单体反应使其满足相互作用条件，得到整体结构动力反应 7 采用动力W i n k l e r 地基梁模型模拟桩一土动力相互作用，土按W i n k l e r 地基来处理，桩为埋置于土中的长梁，同时土对桩的影响采用了非线性弹簧和阻尼器来模拟弹簧相应的非线性参数按现场实测的各土层的轴向载荷传递曲线(t-z 曲线)、桩端载荷一位移曲线(Q z曲线)以及侧向载荷一位移曲线(p-y 曲线)8 曲3 确定海洋平台导管架结构大部分管节点的应力集中系数是由劳氏船级社发展的经验公式计算得到，对圈3 平台结构坐标体系图F i g 3S t r u c t u r a lc o o r d i n a t i o ns y s t e m图4 平台导管架结构计算模型F i g 4C a l c u l a t i n gm o d e lo fj a c k e t 万方数据浙江大学学报(工学版)一些特殊节点进行有限元薄壳计算分析得到节点的应力集中系数，桩头和导管架顶端环向焊缝节点应力集中系数取为1 4 从长期而言波浪过程并不具备平稳性，但对较短的一段时间来说，可以认为波浪是一个平稳的随机过程波浪的长期分布可以看作是由许多短期海况序列组成的，在每一短期海况中，波浪是一个均值为零的平稳正态随机过程在对海洋平台导管架结构疲劳寿命进行评估分析时，主要考虑的是平台所在场址波浪荷载的作用，没有考虑海流和潮汐的影响通过对平台所在海域水文气象环境参数的研究 1，根据对环境波浪的长期统计结果，分别对每波向丁d s4 5。9 0。1 8 0。2 2 5。2 53 55 o7 o9 O2 53 55 o7 o9 o3 55 O7 o9 o3 55 O7 O9 O1 1 O3 55 O7 o9 O第4 1 卷个方向的波浪进行海况的划分，可以划分为8 个方向，然后再以波浪的两个特征值：有义波高H。及主周期L 的组合来划定子工况，共划分为1 7 7 个子工况，如表1 所示每一种统计得到的海况用一个适合波候的恒定波陡(1：1 9 2)在频率域内按波高的R a y l e i g h 分布离散化，根据前面所述的线性波浪理论作海洋平台导管架结构的随机动力响应分析，求出主要构件和管节点的应力传递函数，由式(8)得到相应的疲劳载荷谱，根据疲劳寿命基本理论进行结构的疲劳寿命评估平台结构的设计使用寿命为2 1a，通过对海洋平台导管架结构的随机动力响应分析，平台的基本表1 波浪双变量散布图T a b 1T W O v a r i a b l es c a t t e rc h a r to fW f l V eH，m0 2 5 00 7 5 01 2 5 01 7 5 02 2 5 02 7 5 03 2 5 03 7 5 05 0 0 08 0 0 00 0 0 050 0 0 01 0 0 0 00 0 0 650 0 0 610 0 0 030 0 0 00 0 0 700 0 3 110 0 4 870 0 2 60 0 0 050 0 0 230 0 1 380 0 2 30 0 0 080 0 0 10 0 0 05 O 0 0 170 0 0 00 0 0 33O 0 1 80 0 0 010 0 0 10 0 0 05合计0 0 0 690 0 0 20 0 0 20 0 0 050 0 0 050 0 1 810 0 1 810 0 0 490 0 0 180 0 0 05一一0 0 0 020 0 0 01 0 0 0 010 0 0 3 0 2 2 010 0 0 050 0 0 01 0 0 4 350 0 4 350 0 2 010 0 1 140 0 0 500 0 2 660 0 4 950 0 3 600 0 0 080 0 0 010 0 0 020 0 0 110 0 810 0 0 420 0 0 070 2 910 0 1 610 0 0 750 0 060 0 0 020 0 0 07 0 3 3 160 0 0 010 0 0 040 0 0 200 0 0 370 0 0 140 0 0 140 0 0 200 0 0 170 0 0 010 0 0 020 0 0 060 0 0 400 0 0 420 0 0 320 0 0 260 0 0 030 0 0 12一一0 0 0 010 0 0 030 0 0 080 0 0 130 0 0 120 0 0 160 0 0 340 0 0 040 0 3 820 0 0 050 0 0 170 0 0 570 0 0 190 0 0 030 0 0 010 0 0 010 0 0 050 0 0 040 0 0 110 0 0 l00 0 0 230 0 0 010 0 0 01一一0 0 0 010 0 0 020 0 0 010 0 0 050 0 0 110 0 0 030 0 0 110。0 0 02一一0 0 0 280 0 2 300 0 1 080 0 0 270 0 0 010 0 0 220 0 0 120 0 0 130 0 0 010 0 0 010 0 0 04一0 0 0 280 0 0 250 0 0 020 0 0 02 0 0 0 02O 0 1 82O 0 5 180 0 0 420 0 0 120 0 0 450 0 2 870 0 3 800 0 1 470 0 0 240 0 0 150 0 0 220 0 0 470 0 0 350 0 0 070 0 0 03 0 0 0 010 0 0 020 0 0 010 0 0 01010713 50 0 0 560 0 0 495 00 0 0 720 0 4 790 0 3 100 0 0 900 0 0 080 0 0 012 7 0。7 00 0 0 580 0 0 260 0 0 540 0 0 070 0 0 070 0 0 070 0 0 040 0 0 03一9 0一一一一一一0 0 0 01一一0 1 2 323 1 5。0 0 0 760 0 0 780 0 0 910 0 4 310 0 2 020 0 0 370 0 0 070 0 0 03一0 0 0 150 0 0 530 0 0 580 0 0 260 0 0 120 0 0 08一一一0 0 0 010 0 0 03 0 0 0 010 0 0 08 0 1 1 103793OOOO9325OO035795OOO3579 万方数据第1 期龚顺风，等：海洋平台结构随机动力响应谱疲劳寿命可靠性分析1 7振动周期为2 1 6 8s，计算分析时选用了前3 0 阶振型和频率，根据图5 所示的基底剪力传递函数合理地选取频率数和带宽，在随机波浪荷载作用下进行谱疲劳分析，得到与受损构件相连接构件的疲劳损伤率和寿命，在表2 中，分别列出了构件受损前和受损加固后的疲劳损伤率和寿命表2 构件疲劳损伤率和寿命T a b 2F a t i g u ed a m a g ea n dl i f eo fm e m b e r s：I-：L；：T s图5 海洋平台导管架结构基底剪力传递函数F i g 5T r a n s f e rf u n c t i o no fb a s es h e a r6 结论(1)一阶模态对海洋平台结构的动力响应起主导作用，海洋平台结构的随机动力响应谱峰值在结构的一阶自振周期附近；(2)频率数和频带宽的合理选取对随机波浪动力荷载作用下结构的响应有着显著的影响；(3)受损构件相连接的构件疲劳寿命与损伤前相比有明显的降低，但都满足设计使用要求，这主要是由于受损构件采用的加固维修方法增加了构件直径和质量，在随机波浪荷载作用下构件的惯性力和拖曳力明显地增加，构件应力幅值随之增大，疲劳寿命也就相应地降低参考文献(R e f e r e n c e s)：1 金伟良，龚顺风，宋剑，等大型船舶碰撞引起的海洋导管架平台结构损伤分析E J 海洋工程，2 0 0 3，2 1(2)：2 0 2 5 J I NW e i l i a n g，G O N GS h u n f e n g，S O N GJ i a n，e ta 1 D a m a g ea n a l y s i so fo f f s h o r ej a c k e tp l a t f o r ms t r u c t u r e sd u et Oc o l l i s i o no fl a r g eb a r g er J-O c e a nE n g i n e e r i n g，2 0 0 3，2 1(2)：2 0 2 5 2 竺艳蓉海洋工程波浪力学 M 天津：天津大学出版社，1 9 9 1 3 胡毓仁，陈伯真船舶及海洋工程结构疲劳可靠性分析 M 北京：人民交通出版社，1 9 9 6 4 李林普，金伟良自升式钻井平台结构疲劳寿命分析 J 大连理工大学学报，1 9 8 9，2 9(3)：3 4 3 3 5 1 L IL i n-p u，J I NW e i l i a n g F a t i g u el i f ea n a l y s i so fs e l l e l e v a t i n gp l a t f o r ms t r u c t u r e s J J o u r n a lo fD a l i a nU n i v e r i s t yo fT e c h n o l o g y，1 9 8 9，2 9(3)：3 4 3 3 5 1 5 A m e r i c a nP e t r o l e u mI n s t i t u t e A P Ir e c o m m e n d e dp r a c t i c e 2A-W S D(R P2 A-W S D)T w e n t y F i r s tE d i t i o n S W a s h i n g t o n，DC：A m e r i c a nP e t r o l e u mI n s t i t u t e，2 0 0 0 6 D N V R e c o m m e n d e dP r a c t i c eR P C 2 0 3 s N o r w a y：D e tN o r s k eV e r i t a s(D N V)，2 0 0 0 7 J I NW e i l i a n g R e l i a b i l i t yb a s e d d e s i g no fj a c k e tp l a t f o r mu n d e re x t r e m el o a d s J C h i n aO c e a nE n g i n e e r-i n g，1 9 9 6，1 0(2)：1 4 5 1 6 0 8 3 郑忠双，金伟良，李海波考虑桩一土一结构相互作用的海洋结构物动力可靠性分析 c 大型复杂结构体系的关键科学问题及设计理论研究论文集上海：同济大学出版社，2 0 0 0 1 2 4 9 2 5 9 9 平台场址海洋工程地质调查报告 R 天津：中海物探工程勘察公司，1 9 9 9 O c e a ne n g i n e e r i n gg e o l o g i c a lr e p o r to fp l a t f o r ms i t e R T i a n j i n：C h i n aO c e a nE n g i n e e r i n gR e c o n n a i s s a n c eA s s o c i a t i o n，1 9 9 9 1 0 油田海域海洋水文环境调查研究报告l-R 天津：中海物探工程勘察公司，1 9 9 9 O c e a nh y d r o m e t e o r o l o g i c a lr e p o r to fp l a t f o r ms i t e R T i a n i i n：C h i n aO c e a nE n g i n e e r i n gR e c o n n a i s s a n c eA s s o c i a t i o n。19 9 9。O0OOOOOOO0OOOOO5O5O5O53322ll一。昌zg，瓣陋浏迎R钕蝼醐 万方数据海洋平台结构随机动力响应谱疲劳寿命可靠性分析海洋平台结构随机动力响应谱疲劳寿命可靠性分析作者：龚顺风，何勇，金伟良，GONG Shun-feng，HE Yong，JIN Wei-liang作者单位：浙江大学,结构工程研究所,浙江,杭州,310027刊名：浙江大学学报(工学版)英文刊名：JOURNAL OF ZHEJIANG UNIVERSITY(ENGINEERING SCIENCE)年，卷(期)：2007,41(1)被引用次数：11次 参考文献(10条)参考文献(10条)1.金伟良;龚顺风;宋剑 大型船舶碰撞引起的海洋导管架平台结构损伤分析期刊论文-海洋工程 2003(02)2.竺艳蓉 海洋工程波浪力学 19913.胡毓仁;陈伯真 船舶及海洋工程结构疲劳可靠性分析 19964.李林普;金伟良 自升式钻井平台结构疲劳寿命分析 1989(03)5.American Petroleum Institute API recommended practice 2A-WSD(RP 2A-WSD)Twenty 20006.DNV Recommended Practice RP-C203 20007.JIN Wei-liang Reliability 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Wei-liang 海洋平台结构随机动力响应谱疲劳寿命可靠性分析期刊论文-浙江大学学报(工学版)2007(1)