重庆来福士项目.pdf

重庆来福士项目重庆来福士项目 基础埋深的基础埋深的探讨探讨 2013年年8月月6日日 奥雅纳结构奥雅纳结构|上海上海 2 项目项目简介简介 土土 三层地下室三层地下室 六层裙房六层裙房 建筑概况建筑概况 3 项目项目简介简介 三层地下室三层地下室 六层裙房六层裙房 建筑概况建筑概况 结构分缝结构分缝 基岩基岩 土土 土土 T2 T3 T4 T5 单独裙房结构单独裙房结构 抗震缝抗震缝 B1B1层顶板层顶板 地下室外墙地下室外墙 S6S6层顶板层顶板 地下室外墙地下室外墙 连桥结构连桥结构 建筑概况建筑概况 有关规范的规定有关规范的规定 1、高高规规12.1.8 条文解条文解释释 埋深与地震作用有关埋深与地震作用有关 埋深主要目的是保埋深主要目的是保证结证结构整体构整体稳稳定定 重重庆庆大学李英民意大学李英民意见见：1、稳稳定定计计算算满满足，埋深可以放松。足，埋深可以放松。2、倾倾覆力矩考覆力矩考虑虑P-Delta二价效二价效应应。中冶中冶赛赛迪曾世仁意迪曾世仁意见见：1、稳稳定定计计算算满满足，埋深可以放松。足，埋深可以放松。2、大震下零、大震下零应应力区要控制小于力区要控制小于25%。重重庆庆市院市院汤汤启明意启明意见见：1、埋深不、埋深不满满足足须须确保确保传传力可靠。力可靠。2、桩桩基要考基要考虑虑承受水平力。承受水平力。征询当地专家意见征询当地专家意见 7 塔楼计算模型的假定塔楼计算模型的假定 1、地下室周、地下室周边仅边仅南面有覆土，基本上属于开敞式的南面有覆土，基本上属于开敞式的地下室，模型采用基地下室，模型采用基础础底板嵌固。底板嵌固。2、由于缺少土的由于缺少土的围围固，固，计计算模型中柱脚及算模型中柱脚及墙墙脚脚竖竖向向约约束束按照按照弹弹簧有限簧有限约约束束考考虑虑；由于摩擦力大于水平力；由于摩擦力大于水平力，故水平向，故水平向约约束按照固定束按照固定铰铰支座考支座考虑虑。8 结构分缝与塔楼整体结构分缝与塔楼整体稳定稳定 现取典型塔楼的弹簧刚度计算如下表所示，值得注意的是计算时为取保守仅考虑桩，未考现取典型塔楼的弹簧刚度计算如下表所示，值得注意的是计算时为取保守仅考虑桩，未考虑基底岩基和周边裙房桩的有利作用。虑基底岩基和周边裙房桩的有利作用。塔楼计算模型的假定塔楼计算模型的假定 9 结构分缝与塔楼整体结构分缝与塔楼整体稳定稳定 不同边界条件计算结果不同边界条件计算结果T1T1塔楼塔楼 刚性地基模型刚性地基模型 有限刚度地基模型有限刚度地基模型 振型振型 周期（s）振型特征 振型 周期（s）振型特征 1 5.72 一阶整体平动（X向）1 6.00 一阶整体平动（X向）2 3.15 一阶整体平动（Y向）2 3.38 一阶整体平动（Y向）3 2.95 一阶整体扭转 3 2.97 一阶整体扭转 周期周期变长变长，地震，地震力降低力降低约约10%10 不同边界条件计算结果不同边界条件计算结果T1T1塔楼塔楼 13 结构分缝与塔楼整体结构分缝与塔楼整体稳定稳定 刚性地基模型刚性地基模型 有限刚度地基模型有限刚度地基模型 振型振型 周期（s）振型特征 振型 周期（s）振型特征 1 6.76 一阶整体平动（Y向）1 7.20 一阶整体平动（Y向）2 6.51 一阶整体平动（X向）2 7.01 一阶整体平动（X向）3 3.38 一阶整体扭转 3 3.39 一阶整体扭转 周期周期变长变长，地震，地震力降低力降低约约10%不同边界条件计算结果不同边界条件计算结果T3NT3N塔楼塔楼 14 不同边界条件计算结果不同边界条件计算结果T3NT3N塔楼塔楼 15 结构分缝与塔楼整体结构分缝与塔楼整体稳定稳定 整体稳定计算整体稳定计算抗倾覆验算抗倾覆验算 假设假设 不考虑裙房与地下室对塔楼抗倾覆的有利作用，即为单塔模型（计算高度不考虑裙房与地下室对塔楼抗倾覆的有利作用，即为单塔模型（计算高度取地下室底板至塔楼顶部结构高度）。仅取地下室底板至塔楼顶部结构高度）。仅考虑塔楼总重力荷载，即塔楼自考虑塔楼总重力荷载，即塔楼自重、塔楼附加恒荷载、以及承台自重重、塔楼附加恒荷载、以及承台自重,未考虑活荷载的有利作用未考虑活荷载的有利作用。所有抗滑。所有抗滑移力由承台底部摩擦力提供，暂不考虑桩对于抗滑移的有利影响，按照地移力由承台底部摩擦力提供，暂不考虑桩对于抗滑移的有利影响，按照地勘报告，暂取承台底部土层之间摩擦角保守值勘报告，暂取承台底部土层之间摩擦角保守值10o。验算验算工况工况 风荷载（风荷载（100年重现期）年重现期）小震小震6.5度（弹性模型）度（弹性模型）中震中震6.5度度（弹性模型）（弹性模型）大震大震6.5度度（弹性模型，但考虑到结构塑性，取模型计算结果的（弹性模型，但考虑到结构塑性，取模型计算结果的80%）16 结构分缝与塔楼整体结构分缝与塔楼整体稳定稳定 整体稳定计算整体稳定计算底部零应力区检查底部零应力区检查 T4N塔楼塔楼 荷荷载载工况工况 ey(m)ex(m)Dy/6(m)Dx/6(m)零应力区检查零应力区检查 小震小震X 2.0 6.8 无零应力 小震小震Y 1.9 6.8 无零应力 中震中震X 5.4 6.8 无零应力 中震中震Y 5.4 6.8 无零应力 大震大震X(折减折减20%）8.5 6.8 12.5%零零应应力力 大震大震Y(折减折减20%）8.5 6.8 12.5%零零应应力力 风风荷荷载载X 3.7 6.8 无零应力 风风荷荷载载Y 4.2 6.8 无零应力 现根据该公式给出底板应力现根据该公式给出底板应力检查计算结果，在风荷载、检查计算结果，在风荷载、小震以及中震作用下底板未小震以及中震作用下底板未出现零应力区，而在大震工出现零应力区，而在大震工况下，底板略微出现了零应况下，底板略微出现了零应力区。力区。17 结构分缝与塔楼整体结构分缝与塔楼整体稳定稳定 T1/T6塔楼塔楼 荷荷载载工况工况 ey(m)ex(m)Dy/6(m)Dx/6(m)零应力区检查零应力区检查 小震小震X 1.5 5.2 无零应力 小震小震Y 4.9 9.3 无零应力 中震中震X 4.2 5.2 无零应力 中震中震Y 8.1 9.3 无零应力 大震大震X(折减折减20%）6.6 5.2 13.5%零零应应力力 大震大震Y(折减折减20%）11.0 9.3 9.2%零零应应力力 风风荷荷载载X 2.4 5.2 无零应力 风风荷荷载载Y 4.7 9.3 无零应力 T2/T5塔楼塔楼 荷荷载载工况工况 ey(m)ex(m)Dy/6(m)Dx/6(m)零应力区检查零应力区检查 小震小震X 5.5 10.3 无零应力 小震小震Y 1.5 5.8 无零应力 中震中震X 8.8 10.3 无零应力 中震中震Y 4.1 5.8 无零应力 大震大震X(折减折减20%）11.8 10.3 7.3%零零应应力力 大震大震Y(折减折减20%）6.5 5.8 6%零零应应力力 风风荷荷载载X 5.8 10.3 无零应力 风风荷荷载载Y 2.6 5.8 无零应力 整体稳定计算整体稳定计算底部零应力区检查底部零应力区检查 18 结构分缝与塔楼整体结构分缝与塔楼整体稳定稳定 T3S/T4S塔楼塔楼 荷荷载载工况工况 ey(m)ex(m)Dy/6(m)Dx/6(m)零应力区检查零应力区检查 小震小震X 4.3 9.8 无零应力 小震小震Y 1.4 5.8 无零应力 中震中震X 7.5 9.8 无零应力 中震中震Y 4.1 5.8 无零应力 大震大震X(折减折减20%）10.4 9.8 3.1%零零应应力力 大震大震Y(折减折减20%）6.5 5.8 6.1%零零应应力力 风风荷荷载载X 4.4 9.8 无零应力 风风荷荷载载Y 2.8 5.8 无零应力 T3N塔楼塔楼 荷荷载载工况工况 ey(m)ex(m)Dy/6(m)Dx/6(m)零应力区检查零应力区检查 小震小震X 2.1 6.8 无零应力 小震小震Y 2.3 6.8 无零应力 中震中震X 5.9 6.8 无零应力 中震中震Y 5.8 6.8 无零应力 大震大震X(折减折减20%）9.2 6.8 17.7%零零应应力力 大震大震Y(折减折减20%）9.1 6.8 16.9%零零应应力力 风风荷荷载载X 4.4 6.8 无零应力 风风荷荷载载Y 5.0 6.8 无零应力 整体稳定计算整体稳定计算底部零应力区检查底部零应力区检查 19 结构分缝与塔楼整体结构分缝与塔楼整体稳定稳定 整体稳定计算整体稳定计算抗倾覆与抗滑移验算抗倾覆与抗滑移验算 风风和地震作用下和地震作用下总倾总倾覆力覆力均考均考虑虑P-效效应应 20 结构分缝与塔楼整体结构分缝与塔楼整体稳定稳定 整体稳定计算整体稳定计算抗倾覆与抗滑移验算抗倾覆与抗滑移验算 T1/T6塔楼塔楼 荷载工况荷载工况 抗倾覆验算抗倾覆验算 抗滑移验算抗滑移验算 绕Y向安全系数 绕X向安全系数 X向安全系数 Y向安全系数 小震小震X 10.61 17.66 小震小震Y 5.68 13.50 中震中震X 3.71 5.89 中震中震Y 3.45 4.50 大震大震X(折减折减20%）2.34 3.68 大震大震Y(折减折减20%）2.55 2.81 风荷载风荷载X 6.46 10.84 风荷载风荷载Y 6.02 18.32 T2/T5塔楼塔楼 荷荷载载工况工况 抗抗倾倾覆覆验验算算 抗滑移抗滑移验验算算 绕Y向安全系数 绕X向安全系数 X向安全系数 Y向安全系数 小震小震X 5.6 14.3 小震小震Y 12.1 19.2 中震中震X 3.5 4.8 中震中震Y 4.2 6.4 大震大震X(折减折减20%）2.6 3.0 大震大震Y(折减折减20%）2.7 4.0 风风荷荷载载X 5.4 14.1 风风荷荷载载Y 6.8 10.2 21 结构分缝与塔楼整体结构分缝与塔楼整体稳定稳定 T3S/T4S塔楼塔楼 荷荷载载工况工况 抗抗倾倾覆覆验验算算 抗滑移抗滑移验验算算 绕Y向安全系数 绕X向安全系数 X向安全系数 Y向安全系数 小震小震X 6.9 15.0 小震小震Y 12.7 18.5 中震中震X 3.9 5.0 中震中震Y 4.3 6.2 大震大震X(折减折减20%）2.8 3.1 大震大震Y(折减折减20%）2.7 3.9 风风荷荷载载X 6.7 16.0 风风荷荷载载Y 6.3 9.6 T3N塔楼塔楼 荷荷载载工况工况 抗抗倾倾覆覆验验算算 抗滑移抗滑移验验算算 绕Y向安全系数 绕X向安全系数 X向安全系数 Y向安全系数 小震小震X 9.6 18.4 小震小震Y 9.1 19.0 中震中震X 3.5 6.1 中震中震Y 3.5 6.3 大震大震X(折减折减20%）2.2 3.8 大震大震Y(折减折减20%）2.3 4.0 风风荷荷载载X 4.7 8.8 风风荷荷载载Y 70.8 4.1 8.5 整体稳定计算整体稳定计算抗倾覆与抗滑移验算抗倾覆与抗滑移验算 22 结构分缝与塔楼整体结构分缝与塔楼整体稳定稳定 T3S/T4S塔楼塔楼 荷荷载载工况工况 抗抗倾倾覆覆验验算算 抗滑移抗滑移验验算算 绕Y向安全系数 绕X向安全系数 X向安全系数 Y向安全系数 小震小震X 10.3 20.9 小震小震Y 10.7 20.8 中震中震X 3.8 7.0 中震中震Y 3.8 6.9 大震大震X(折减折减20%）2.4 4.3 大震大震Y(折减折减20%）2.4 4.3 风风荷荷载载X 5.5 10.5 风风荷荷载载Y 4.9 9.8 现根据上图所示公式给出抗倾覆与抗滑移验算结果，现根据上图所示公式给出抗倾覆与抗滑移验算结果，在风荷载、小震、中震以及大震作用下抗倾覆与抗滑在风荷载、小震、中震以及大震作用下抗倾覆与抗滑移安全系数均能大于移安全系数均能大于2.02.0，对抗倾覆及抗滑移的安全性，对抗倾覆及抗滑移的安全性，仍然有一定的富余。，仍然有一定的富余。整体稳定计算整体稳定计算抗倾覆与抗滑移验算抗倾覆与抗滑移验算 地下室地下室整体模型整体模型 X、Y向向6.5度下小震层间位移角在地震作用下小于度下小震层间位移角在地震作用下小于1/7500 塔楼实际塔楼实际模型模型 整体稳定计算整体稳定计算未考虑的有利因素未考虑的有利因素 结论：在不考虑裙房与地下室对塔楼抗倾覆的有利作用，即为单塔模型（计算高度取地下室底板 至塔楼顶部结构高度），计算结果表明：1、在风荷载、小震以及中震作用下底板未出现零应力区，而在大震工况下，底板略微出现 了零应力区。2、在风荷载、小震、中震以及大震作用下抗倾覆与抗滑移安全系数均能大于2.0，对抗倾 覆及抗滑移的安全性，仍然有一定的富余。3、考虑支座有限约束的情况，层间位移角变化很小，但周期略有增加，地震力相应减少，对结构整体稳定是有利的。4、地下室大地盘的刚度较大，对塔楼整体稳定有一定的帮助作用。重庆来福士项目重庆来福士项目 对第一次抗震审查的部分答复和研究对第一次抗震审查的部分答复和研究 2013年年8月月6日日 奥雅纳结构奥雅纳结构|上海上海 26 一、抗震设防标准：加速度峰值按“安评”报告取一、抗震设防标准：加速度峰值按“安评”报告取25gal25gal，反应谱形状参数按规范取值；，反应谱形状参数按规范取值；抗震设防类别应复核；性能目标宜适当提高；场地类别应统一；抗震设防类别应复核；性能目标宜适当提高；场地类别应统一；场地属于不利地段，地场地属于不利地段，地震作用应增大震作用应增大。二、场地岩土稳定：应同时考虑场地与建筑作专题分析、论证、采取可靠的工程措施。二、场地岩土稳定：应同时考虑场地与建筑作专题分析、论证、采取可靠的工程措施。临时边坡处理应临时边坡处理应 三、风荷载：粗糙度不宜按三、风荷载：粗糙度不宜按C C类。应参照当地经验。补充第二家风洞试验验证。类。应参照当地经验。补充第二家风洞试验验证。四、地下室：应补充无埋置深度的验算。嵌固端如何取，应专门论证。四、地下室：应补充无埋置深度的验算。嵌固端如何取，应专门论证。五、结构刚度偏弱，周期偏长，应加强；五、结构刚度偏弱，周期偏长，应加强；T1,T2,T3S,T4ST1,T2,T3S,T4S两向刚度相差太大，宜调整；核两向刚度相差太大，宜调整；核心筒的转换变化形式和分析应细化；柱子拉力如何传递给基础，如何锚固？心筒的转换变化形式和分析应细化；柱子拉力如何传递给基础，如何锚固？六、连桥支座：综合考虑温度和地震作用；可考虑综合采用固定铰和滑移二种类型，或六、连桥支座：综合考虑温度和地震作用；可考虑综合采用固定铰和滑移二种类型，或摩擦滑移与液体阻尼器组合方式，或盆式与橡胶支座组合方式。应验算风振舒适度。宜摩擦滑移与液体阻尼器组合方式，或盆式与橡胶支座组合方式。应验算风振舒适度。宜作第三方验证。作第三方验证。七、伸臂桁架是否采用七、伸臂桁架是否采用RCRC墙墙+钢支撑钢支撑+防屈曲支撑，应综合考虑技术经济指标。如采用，防屈曲支撑，应综合考虑技术经济指标。如采用，应作节点试验研究。应作节点试验研究。第一次审查专家主要意见第一次审查专家主要意见 0 5000000 10000000 15000000 安评 6度 6度半 基底剪力基底剪力（kN)地震地震输输入入 T2塔楼（塔楼（250m）基底）基底剪力比剪力比较较 T2 0 10000000 20000000 安评 6度 6度半 基底剪力基底剪力（kN)地震地震输输入入 T4塔楼塔楼(350m)基底基底剪力比剪力比较较 T4N 地震作用之比较地震作用之比较 目前目前设计设计地震作用已比地震作用已比规规范及安范及安评评大大30%40%,满满足抗足抗规规4.1.8对对抗震不利地段放大要求抗震不利地段放大要求 A B 方案方案 墙墙体体A（底部，其上逐步收（底部，其上逐步收进进）墙墙体体B（底部，其上逐步收（底部，其上逐步收进进）1 1300 800 2 600 1300 3 1300 1300 4 800 1100 方案方案 T1（s）T2（s）T2/T1 优劣优劣 1 6.48 4.45 68.7%弱轴方向刚度变柔 2 6.31 4.386 69.5%B墙体厚度太大影响住宅单元面积 3 6.13 4.36 71.1%B墙体厚度太大影响住宅单元面积，A墙太厚影响电梯井布置 4 6.29 4.43 70.5%相对折中方案 适当降低强轴方向连梁适当降低强轴方向连梁高度，弱化强轴刚度高度，弱化强轴刚度 适当增加弱轴方向适当增加弱轴方向连梁高度，强化弱连梁高度，强化弱轴刚度轴刚度 适当调整该墙厚度强化弱适当调整该墙厚度强化弱轴方向墙体的翼缘作用轴方向墙体的翼缘作用 适当调整该墙厚适当调整该墙厚度弱化强轴方向度弱化强轴方向墙体的墙体的翼缘翼缘作用作用 例如，将例如，将A墙体的厚度从原墙体的厚度从原800mm减少至减少至600mm；将；将B墙体从原墙体从原来来1000mm增至增至1100mm。（前提为满足周压比抗剪截面条件数）。（前提为满足周压比抗剪截面条件数）。适当适当增加调整伸臂的刚度增加调整伸臂的刚度使弱轴方向的刚度增加。使弱轴方向的刚度增加。A 塔楼塔楼 结构高度结构高度 H（单位单位 m）塔楼底部平面尺寸塔楼底部平面尺寸 B x L（单位单位 m）平面长宽比平面长宽比 L/B 立面高宽比立面高宽比 H/B T2 238 30.05 x 58.63 1.95 7.92 原模型原模型T2塔楼周期塔楼周期 现模型现模型T2塔楼周期塔楼周期 振型振型 周期（周期（s s）振型特征振型特征 振型振型 周期（周期（s s）振型特征振型特征 1 6.77 一阶整体平动（Y向）1 6.29 一阶整体平动（Y向）2 3.96 一阶整体平动（X向）2 4.43 一阶整体平动（X向）3 2.97 一阶整体扭转 3 3.25 一阶整体扭转 原模型原模型T2塔楼周期塔楼周期 现模型现模型T2塔楼周期塔楼周期 项目 数据 项目 数据 前2阶周期比 58.5%前2阶周期比 70.4%剪重比（弱轴）0.0079 剪重比（弱轴）0.0084 剪重比（强轴）0.0106 剪重比（强轴）0.0095 周期大于周期大于5s的剪重比限值为的剪重比限值为0.00844 周期小于周期小于3.5s的剪重比限值为的剪重比限值为0.01125 RCCQ Conservatory Isolation System Design Progress Report 2013年年8月月6日日 奥雅纳结构奥雅纳结构|上海上海 Conservatory Reactions Temperature Analysis MCE Design Outlines Conservatory Reaction Conservatory Structure Plan Bracing Secondary Truss Main Truss Conservatory Structure Bearing Reactions ISO1 ISO2 ISO3 ISO4 ISO5 ISO6 ISO1 ISO2 ISO3 ISO4 ISO5 ISO6 ISO1 ISO2 ISO3 ISO4 ISO5 ISO6 ISO1 ISO2 ISO3 ISO4 ISO5 ISO6 T2 T3S T4S T5 0 5 10 15 20 25 30 ISO1 ISO2 ISO3 ISO4 ISO5 ISO6 ISO1 ISO2 ISO3 ISO4 ISO5 ISO6 ISO1 ISO2 ISO3 ISO4 ISO5 ISO6 ISO1 ISO2 ISO3 ISO4 ISO5 ISO6 T2 T3S T4S T5 Reactions(MN)Isolator Number Bearing Vertical Reactions(Gravity P1)Y X Bearing Reactions Response Spectrum Analysis Direction:L1X Bearing Reactions Response Spectrum Analysis Direction:L1Y Bearing Reactions Response Spectrum Analysis Direction:L1Z-Rv+Rv Rh Basic Wind Pressure 1.8 kPa Estimated Main Trusses Axial Forces Layouts(Response Spectrum L1)大部分杆件大部分杆件在小震下在小震下内力内力约为约为重力下重力下20%Main Trusses Axial Forces Layouts(Response Spectrum L2)0 5000 10000 15000 20000 25000 3 42 76 114-4 148-4 199-4 242-4 279-4 322-4 367-4 402-4 442-4 474-4 514-4 546-4 586-4 618-4 674-4 714-4 753-4 800-4 842-4 872-4 914-4 944-4 986-4 1016-4 1074-4 1114-4 1152-4 1200-4 1240-4 1274-4 1312-4 1349-4 1384-4 1418-4 1453-4 1499-4 1543-4 1586-4 1619-4 1675-4 1710-4 1748-4 1782-4 1821-4 Axial Forces Gravity L2XY L2YX LZ 大部分杆件大部分杆件在中震下在中震下内力内力约为约为重力下重力下50%43 0 5000 10000 15000 20000 25000 3 40 74 107-4 140-4 185-4 229-4 265-4 297-4 352-4 387-4 419-4 450-4 489-4 520-4 557-4 588-4 623-4 674-4 713-4 750-4 796-4 832-4 867-4 896-4 936-4 966-4 1004-4 1037-4 1085-4 1123-4 1160-4 1214-4 1245-4 1276-4 1313-4 1349-4 1383-4 1414-4 1449-4 1489-4 1537-4 1568-4 1606-4 1652-4 1693-4 1726-4 1762-4 1796-4 Axial Forces Gravity TH(moderate 6.5 Modal Damping 2%)典型典型位置中震时程包络内位置中震时程包络内力力为重力荷载代表值的为重力荷载代表值的60%左右，比反应谱内力左右，比反应谱内力略大略大10%重力荷载代表值作用下连桥构件轴力重力荷载代表值作用下连桥构件轴力 vs 中震时程波包络作用下连桥构件轴力中震时程波包络作用下连桥构件轴力 部分杆件部分杆件轴轴力比反力比反应谱应谱大大2倍左右倍左右 Temperature Analysis Temperature Analysis T2 T3S T4S T5 T2 T3S T4S T5 CASE1 Y Y N N CASE2 Y N Y N CASE3 Y N N Y CASE4 N Y Y N CASE5 N Y N Y CASE6 N N Y Y CASE7 Y Y Y N CASE8 Y Y N Y CASE9 Y N Y Y CASE10 N Y Y Y CASE11 Y Y Y Y Note:Y=Fix conservatory at towers N=Release lateral restrains of conservatory Assume temperature difference 40 C Temperature Analysis T2 T3S T4S T5 Item T2 T3S T4S T5 VX(kN)VY(kN)VX(kN)VY(kN)VX(kN)VY(kN)VX(kN)VY(kN)CASE1 73-670-73 670 0 0 0 0 CASE2 76-1301 0 0-76 1301 0 0 CASE3-2-1963 0 0 0 0 2 1963 CASE4 0 0-1-657 0 657 0 0 CASE5 0 0-81-1293 0 0 80 1293 CASE6 0 0 0 0-77-664 76 664 CASE7 41-1323 70 6-110 1316 0 0 CASE8-54-1761 54-410 0 0 0 2171 CASE9-3-2177 0 0 48 419-46 1758 CASE10 0 0-110-1312 59-1 50 1312 CASE11-55-1976 55-656 46 663-46 1970 Case 4(Releasing conservatory lateral restrains at T2 and T5 is a good choice.)Temperature Analysis Lower Deck Upper Deck Fixed Scheme Stress Analysis:Maximum stress 2.5 MPa Fixed Sheme Stress Analysis:Maximum stress 1.5 MPa Take Case 3 as an example(Fix at T2 and T5,release lateral restrains at T3S and T4S)Temperature Analysis Roof Displacement T2 T5 UX(mm)UY(mm)UX(mm)UY(mm)Temperature 6.26 40.39 6.30 40.70 SLE L1Y 25.01 125.64 24.82 125.58 Roof displacement induced by temperature is approximately 30%of SLE RS case.Main Trusses Axial Forces Layouts(Temperature)0 5000 10000 15000 20000 25000 3 43 82 118-4 157-4 215-4 254-4 293-4 344-4 388-4 424-4 463-4 501-4 539-4 580-4 613-4 671-4 713-4 753-4 803-4 844-4 884-4 918-3 961-4 992-4 1036-4 1090-4 1129-4 1186-4 1225-4 1264-4 1299-4 1340-4 1377-4 1414-4 1452-4 1499-4 1547-4 1588-4 1632-4 1683-4 1720-4 1758-4 1797-4 Gravity Tempreture 支座附近构件的轴力与中震相当 50 0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500 5000 T2 T3 T4 T5 支座剪力支座剪力（kN)塔楼塔楼 不同工况下连桥支座水平剪力比较（固支情况）不同工况下连桥支座水平剪力比较（固支情况）L1X L1Y WIND TEMP 小震不同小震不同加载方式下连桥主桁架加载方式下连桥主桁架内内力分析力分析 2、平行连桥方向加载方式介绍 T2T3ST4ST5T2T3ST4ST5T2T3ST4ST5T2T3ST4ST5平行于平行于连桥连桥加加载载方式方式1 平行于平行于连桥连桥加加载载方式方式2 平行于平行于连桥连桥加加载载方式方式3 平行于平行于连桥连桥加加载载方式方式4 T2T3ST4ST52、平行连桥方向加载方式介绍 平行于平行于连桥连桥加加载载方式方式5 平行于平行于连桥连桥加加载载方式方式6 平行于平行于连桥连桥加加载载方式方式7 平行于平行于连桥连桥加加载载方式方式8 T2T3ST4ST5T2T3ST4ST5T2T3ST4ST53、垂直连桥方向加载方式介绍 垂直于垂直于连桥连桥加加载载方式方式1 垂直于垂直于连桥连桥加加载载方式方式2 垂直于垂直于连桥连桥加加载载方式方式3 T2T3ST4ST5T2T3ST4ST5T2T3ST4ST5T2T3ST4ST53、垂直连桥方向加载方式介绍 垂直于垂直于连桥连桥加加载载方式方式4 垂直于垂直于连桥连桥加加载载方式方式5 垂直于垂直于连桥连桥加加载载方式方式6 垂直于垂直于连桥连桥加加载载方式方式7 T2T3ST4ST5T2T3ST4ST5T2T3ST4ST5T2T3ST4ST54、平行连桥方向加载主桁架内力图 0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500 5000 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 Axial force(kN)Elements ID 包包络络加加载载方式方式1-8 反应谱工况 自定义加载包络 5、垂直连桥方向加载主桁架内力图 0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 Axial force(kN)Elements ID 包包络络加加载载方式方式1-7 反应谱工况 自定义加载包络 MCE Design Application of ground motion to global model Ground motion T/H Major input Minor input Ground motion time-histories from local Expert Ground motion T/H Type H1 H2 V L3TH1 Natural L0143 L0142 L0144 L3TH2 Natural L0284 L0283 L0285 L3TH3 Natural L0335 L0334 L0335 L3TH4 Natural L0782 L0781 L0783 L3TH5 Natural L2625 L2523 L2624 L3TH6 Artificial L6501 L6503 L6502 L3TH7 Artificial L6506 L6504 L6503 EW NS Comb1 H2-m H1-M Comb2 H1-M H2-m Comb3 H1-m H2-M Comb4 H2-M H1-m M:Major m:minor Most of our runs Design options bearing options FPB friction,m m D/L combinations 0 1 3 4 3%Fixed to towers No Bridge Total Isolated Options damper properties,c 10%3%2MN 5MN H H H H H H H H H H(7)MCE Time Histories Interface Damper B|6 LRB C|6 LRB Tension Rel.D|8 LRB Tension Rel.A|4 FPBs Partially Isolated Options 6 FPB T3S/T4S Fixed T2/T5 Fixed Combo 1 Combo 2 6 7 3%10%3%10%6 FPB Option 1|Fixed 1 Fixed to towers E Option 3|FPB 3 Friction pendulum bearings(FPBs)D Option 4|FPB with damping between conservatory and towers 4 Friction pendulum bearings(FPBs)+dampers between conservatory and tower D Option 6|Fixed to T2/T5 and bearings on T3S/T4S 6 Fixed to T2/T5 and bearings on T3S/T4S D Option 7|Fixed to T3S/T4S and bearings on T2/T5 7 Fixed to T3S/T4S and bearings on T2/T5 多塔计算多塔计算 -非线性时程分析非线性时程分析 隔震器平均滑移半径隔震器平均滑移半径 多塔计算多塔计算 -非线性时程分析非线性时程分析 隔震器隔震器設計設計滑移半径滑移半径 Effects of variation of time histories Option 3 4FBP3%Average value are usually reported Option Metric Value Range Option 3 4FPB3%Isolator displacement mm 200-1070 1 to 5 Conservatory interface force N-S MN 4.1 12.3 1 to 3 Option 1-Fixed Conservatory interface force N-S MN 20.6 40.4 1 to 2 0 200 400 600 800 1000 1200 L3TH1 L3TH2 L3TH3 L3TH4 L3TH5 L3TH6 L3TH7 Displacement mm Isolator-Comb1 七条波七条波时时程分析，程分析，计计算算结结果如何取果如何取值值？多塔计算多塔计算 -非线性时程分析非线性时程分析 隔震器隔震器最大脫離最大脫離/豎向變形豎向變形 竖竖向向变变形小形小 多塔计算多塔计算 -非线性时程分析非线性时程分析 连桥基底剪力连桥基底剪力 南北向南北向(4(4塔平均塔平均)多塔计算多塔计算 -非线性时程分析非线性时程分析 连桥基底剪力连桥基底剪力 东西向东西向(4(4塔塔)多塔计算多塔计算 -非线性时程分析非线性时程分析 连桥基底剪力连桥基底剪力 南北向南北向(4(4塔塔)多塔计算多塔计算 -非线性时程分析非线性时程分析 连桥用钢量连桥用钢量 多塔计算多塔计算 -非线性时程分析非线性时程分析 塔楼塔楼頂點位移頂點位移 东西向东西向 多塔计算多塔计算 -非线性时程分析非线性时程分析 塔楼塔楼頂點位移頂點位移 南北向南北向 多塔计算多塔计算 -非线性时程分析非线性时程分析 塔楼塔楼頂點位移頂點位移 东西向东西向 多塔计算多塔计算 -非线性时程分析非线性时程分析 塔楼塔楼頂點位移頂點位移 南北向南北向 Preliminary wind results Preliminary wind results Detailed Conservatory Model:P1(Heavy)P8(Light)Along wind load Along wind load Simple Tower (10 Beam Elements each tower)T2 T3 T4 T5 Uplift wind load Simplified Model 1st-3rd fundamental periods consistent with the tow models(less than 5%),the same mass distribution.Wind Load Static load ramp 10 years wind load time-histories on the top of Tower T2 and T5 Along Wind time history generate from ESDU,considered cross-correlation Note:1)Change the wind load on the conservatory to consider the vert