工程索道课程设计.docx

《索道运输》

课程设计
（1周）

院 (系)：
专 业：
年 级：
学 号：
姓 名：
成 绩：
指导教师：

2012年 7月 5日
目录
课程设计任务书与指导书 2
设计说明书 3
计算书 4
1.计算无荷主要参数 4
（1）设计计算跨的确定 4
（2）设计计算跨的无荷中挠系数S0M的确定 4
（3）各跨无荷中挠系数S0（I）及其无荷中央挠度F0(I) (m) 4
（4）各跨无荷索长L0（I）和全线路无荷索长L0(m) 5
（5）振动波往返一次所需的时间SE (I ) (s) 6
2.计算设计荷重P(N ) 6
3.承载索设计计算 7
（1）初选承载索规格 7
（2）无荷重时最大拉力TW与下支点安装张力TX(N) 7
（3）计算各跨荷重比N（I） 7
（4）无补正有荷最大拉力TQ（N） 8
（5）有补正有荷最大拉力TM（N） 9
（6）计算跨的无补正有荷中挠系数S 11
（7）计算跨的有补正有荷中挠系数S′ 12
（8）承载索的校核 12
4.索道侧型设计 12
（1）各跨支点的弯折角δ (I)(°) 12
（2）弯折角的正切值tan δ (I) 13
（3）侧型参数的校核 13
5.悬索无荷线形f0x(I )和有荷线形fD(I )的计算（m） 14
6.求地面变坡点与有荷悬索间的垂直距离HY（J）(m) 18
7.集材方式方法的选择 23
8.工作索和绞盘机的选择 23
（1）工作索选择 23
（2）绞盘机所需实际功率NX的校核（kW） 24
9.附图1 索道侧型设计 30
附图2 索道索系图（鸟览图）设计 31
施工预算书 32

1． 课程设计名称：索道运输
2．总周数：1周 学分：1学分
3．目的及任务、要求
⑴ 目的
课程设计是《索道运输》课程的一个重要实践环节。通过课程设计，使学生加深理解和掌握所学理论知识，增强学生的实践技能，正确掌握工程索道的一般原理、方法和步骤，为今后学生从事工程索道的设计、架设和管理打下坚实基础。
⑵ 任务
完成一条3跨增力式货运索道完整的设计，具体设计内容(任务)如下：
① 对索道进行完整的设计计算；
② 确定集材方式方法；
③ 索道侧型图设计；
④ 索道索系图(鸟览图)设计；
⑤ 索道施工预算书；
⑥ 编写设计说明书。
⑶ 要求
计算书和图纸要装订成册，出题每人1题，每人交1份，每份应有封面和目录。
4．成绩评定
设计资料的完整性 20%
设计文件质量 80%
封面
目录
设 计
说明书
计算书
施 工
预算书
侧型图
设 计
索系图
设 计
封面
目录
设 计
说明书
计算书
施 工
预算书
侧型图
设 计
索系图
设 计
2
2
5
5
3
3
10
10
20
20
10
10
评分依据：
① 设计计算方法正确，内容完整；
② 图形布置合理，符合索道设计要求；
③ 说明书内容完整、清楚；
5．主要参考资料：
① 周新年．架空索道理论与实践．北京：中国林业出版社，1996．
②中华人民共和国林业部．林业架空索道设计规范(LY 1056-91)．北京：中国标准出版社，1992．
③ 周新年．工程索道与柔性吊桥 ― ――理论 设计 案例．人民交通出版社，2008．

2009级交通运输专业

《索道运输》课程设计

试架设一条3跨(N＝3)单线3索增力式货运架空索道。已知参数为

跨号Ｉ
倾角X0(I) /(°)
跨距L0(I) /m
1
11.27
404
2
14.18
287
3
10.35
200

试选牵引索13 6 × 19 NFC 1 570 B ZS(GB/T 20118－2006)，其单位长度重力QQ=5.93 N/m，钢索许可破断拉力TPq=81 500 N；承载索28 6 × 19 NFC 1 670 B ZZ(GB/T 20118－2006)，其单位长度重力QS=27.5 N/m，横截面面积A=289.95 mm2，钢索许可破断拉力TP=402 000 N；钢索弹性模量E=1×105 MPa。木捆重量P1=20 000 N。
初选K1跑车：跑车轮数N0=4个，跑车自重P2=1 450 N，载物钩重P3=100 N，鞍座处设置有托索器；初选闽林821绞盘机：额定功率为51.5 kW，绞盘机位置低于集材点73.2 m；起重牵引速度V=1.5 m/s。
初定无荷中挠系数SOM=0.035 5+学号后2位数字/10 000，各跨线形按M=10等分计算；计算跨支点位移量DL＝0.2 m；温差DT＝10 ℃。索道下支点坐标(0，0.5)。
地面总变坡点数S＝9，测量得地面变坡点坐标为

跨号I
变坡点数N(I)
地面变坡点坐标XY(J)、YY(J) /m
1
4
(0，0)；(166，-49)；(280，20)；(404，70)；
2
4
(518.8，32)；(576.2，50)；(691，148)；
3
3
(791，100)；(891，184)

要求按抛物线(堀氏)理论对该索道进行完整的设计计算，并绘制索道纵断面图。

提 示
堀氏设计结果：
SS(1) =－2.91 SS(2) = 3.83
当S0M=0.0355～0.0465时，K=1.05～1.30 J=27.33%～33.00%
C=26.12～20.00 N1=2.36～2.94
满足全部校核条件：K＞1.05、J=10%～35%、C=20～30、N1＞2

计算书
1．计算无荷主要参数
(1) 多跨索道设计计算跨的判断(表2-1)
表2─1 判断设计计算跨 /m
设计计算跨
LM≥500
LM<500
最大跨所在跨
最大弦倾角所在跨
ΔL≥20
ΔL<20
ΔL≥10
ΔL<10
注：LM—最大跨距；ΔL—最大与最小跨距之差。

判断出设计计算跨后，对该跨的承载索的各技术参数进行设计计算。

可知最大跨所在跨为计算跨，即第一跨为计算跨
(2) 设计计算跨的无荷中挠系数S0M的确定
将设计计算跨视为单跨索道考虑，荐用取S0M=0.03~0.05，因，所以，S0=S0M。
(3) 各跨无荷中挠系数S0(I)及其无荷中央挠度F0(I)(m)
　　　　　　 (1)
　　　 (2)
式中 lM—计算跨的弦线长度(m)；
l(I)—各跨弦线长度(m)，；
l0(I)—各跨水平跨距(m)；
l0-—-全线路水平跨距，；
　　α0(I)—各跨的弦倾角(°)；
　　N—跨数，I=1，2，3，…，N。
第一跨无荷中挠系数S0(1)及其无荷中央挠度F0(1)(m)计算如下：

第二跨无荷中挠系数S0(2)及其无荷中央挠度F0(2)(m)计算如下：

第三跨无荷中挠系数S0(3)及其无荷中央挠度F0(3)(m)计算如下：

(4) 各跨无荷索长L0(I)和全线路无荷索长L0(m)
(3)
(4)
所以:第一跨无荷索长L0(1)
第二跨无荷索长L0(2)
第三跨无荷索长L0(3)
全线路无荷索长L0(m)：

(5) 振动波往返一次所需的时间SE(I)(s)

所以：第一跨振动波往返一次所需的时间SE(1)(s)

第二跨振动波往返一次所需的时间SE(2)(s)

第三跨振动波往返一次所需的时间SE(3)(s)

2．计算设计荷重P(N)
(5)
式中 P1、P2—分别为木捆和跑车重量(N)；
WQ—牵引索自重(N)，，鞍座上有托索器时，；
L0M—计算跨的无荷索长(m)；
QQ—牵引索单位长度重力(N/m)，其规格按GB/T 20118－2006选取；
G—冲击系数，。

又鞍座处设置有托索器

3．承载索设计计算
(1) 初选承载索规格
根据设计荷重P按GB/T 20118－2006初选承载索规格。如库存钢索，则可酌情选用，而后进行计算。

(2) 无荷重时最大拉力TW与下支点安装张力TX(N)
(6)
(7)
式中 q—承载索单位长度重力(N/m)；
H—计算跨上支点到索道最高支点的垂直距离(m)；
α0M—计算跨的弦倾角(°)；
—计算跨的无荷最大拉力(N)，。

H是计算跨上支点到索道最高支点的垂直距离(m)

(3) 计算各跨荷重比N(I)
(8)
计算跨的荷重比nM为

式中 W—计算跨悬索自重(N)，W=qL0M。
所以:第一跨荷重比N(1)如下：

第二跨荷重比N(2)如下：

第三跨荷重比N(3)如下：

计算跨的荷重比nM

(4) 无补正有荷最大拉力TQ(N)
TQ=TQ’+qH (9)
式中 TQ’—计算跨的无补正有荷最大拉力(N)，计算式为
TQ’=；
Hmax—无补正有荷水平拉力(N)，；
GⅡ—有荷悬索荷重因数，计算式为；
ω(I)—线载荷在X轴上的投影，。
所以：第一跨线载荷在X轴上的投影如下：

第二跨线载荷在X轴上的投影如下：

第三跨线载荷在X轴上的投影如下：

因为计算跨为第一跨，所以
所以：有荷悬索荷重因数如下：

故取
S0=S0M

故取

所以：无补正有荷最大拉力TQ(N)如下:

故取
(5) 有补正有荷最大拉力TM(N)
(10)
式中 HM—有补正有荷水平拉力(N)，；
H0’—有补正无荷的水平拉力(N)，；
S0′—有补正无荷中挠系数，。
ε—综合补正系数，计算式为

；；
；；
；；
GI—无荷悬索荷重因数，GI=1；
Δt—钢索投产时与安装时的温差，比安装时温度高取正值，否则取负值；
ω1—钢索的热膨胀系数，一般ω1=1.1×10-5；
DL—计算跨上、下支点弦线方向位移量之和(m)。
；

因为：计算跨支点位移量；； ；
温差＝10 ℃；
℃

；—无荷悬索荷重因数，

解之得：

， 为虚数（舍去）
综上所述

所以有补正有荷最大拉力TM(N)如下：

故取
(6) 计算跨的无补正有荷中挠系数S
(12)
式中 r—计算跨的中央挠度增加系数，。

(7) 计算跨的有补正有荷中挠系数
(13)

(8) 承载索的校核
1) 承载索安全系数N1的校核
在刚安装架设投产初期，悬索成无补正有荷状态，此时的拉力大于投产中后期的有补正有荷状态下拉力。因此，必须用无补正有荷最大拉力TQ校核承载索安全系数N1。
≥2 (14)
式中 T—所选钢索钢丝的破断拉力。

2) 校核承载索拉力与轮压的比值C
(15)
式中 P—设计荷重；
N0—跑车轮数。
C值必须满足20≤C≤30，C若不在此范围内，就增加跑车轮数，或酌情重选钢索，或改变设计荷重。

C值必须满足20≤C≤30；故不需要增加跑车轮数任选初定钢索。
4．索道侧型设计
索道各跨的弦倾角的约定：弦倾角自左至右，仰角为正，俯角为负。
(1) 各跨支点的弯折角δ(I)(°)
(16)
故第一跨弦线与第二跨弦线的弯折角δ(1)(°)如下：

第二跨弦线与第三跨弦线的弯折角δ(2)(°)如下：

(2) 弯折角的正切值tanδ(I)
Z(I) = tanδ(I) (17)
要求Z(I)的绝对值满足：2% ≤ |Z(I)| ≤ 8%。
故第一跨与第二跨弦线的夹角即弯折角的正切值tanδ(1)如下：

故满足要求

故满足要求
(3) 侧型参数的校核
1) 凸形线路校核弯挠角的正切值
(18)
式中 αCP—相邻两跨的索道弦倾角平均值，。
要求：tanθ(I)必须在[10%，35%]范围内。
当弯挠角的正切值大于许用值时，可视具体线路情况采取以下措施：增设中间支架；‚降低计算跨支架高度；ƒ中间支架高度不变，将前后跨支点升高。
所以第二跨和第三跨之间为凸形线路
第二跨与第三跨的索道弦倾角平均值

第二跨与第三跨的索道弯挠角

；即tanθ(I)必须在[10%，35%]范围，故满足要求。
2) 凹形线路校核承载索在鞍座处的安全靠贴系数K(I)
(19)
要求：K(I)≥1.05(集材索道)；K(I)≥1.2(运材索道)。
当安全靠贴系数小于许用值时，根据具体线路情况采取下列措施：增设中间支架；‚升高中间支架或降低前后跨支点高度；ƒ增设承载索的压索装置。
所以第一跨和第二跨之间为凹形线路
第一跨与第二跨的索道弦倾角平均值

故满足要求。
5．悬索无荷线形f0x(I)和有荷线形fD(I)的计算(m)
(20)
(21)
式中 m0(I)—线形系数，；
k—距离系数，；
x—各跨悬索上任意点到本跨下支点的距离；
r(I)—各跨挠度增加系数，。
各跨线形按M=10等分计算；x—等分点到本跨下支点的水平距离；
第一跨每个等分水平距离

因为悬索无荷线形f0x(I)为：；其中为各跨无荷中央挠度
即
所以按等分点计算无荷挠度(m):

同理可求得第二跨的m0(I)和k与第一跨等值，其每个等分水平距离
故按等分点计算无荷挠度(m):

同理可求得第三跨的m0(I)和k也与第一跨等值，其每个等分水平距离
按等分点计算无荷挠度(m):

因为各跨挠度增加系数，；其中为各跨的荷重比，即
所以按等分点第一跨挠度增加系数如下：

所以第一跨有荷挠度按等分点计算如下：其中

同理按等分点求第二跨挠度增加系数如下：

所以第二跨有荷挠度按等分点计算如下：

同理按等分点求第三跨挠度增加系数如下：

所以第三跨有荷挠度按等分点计算如下：

6．求地面变坡点与有荷悬索间的垂直距离HY(J)(m)
以索道第1跨下支点(即山下起点)的地面坐标为原点建立直角坐标系，地面变坡点至索道下支点的水平距离XY(J)为正值，变坡点与索道下支点的地面点高程之差YY(J)(正负号由此而定)。J为1,2,3,…,S，其S为变坡点总数(包括索道起、终点在内)。则HY(J)为
(22)
式中 FY(J)—地面变坡点处悬索的有荷挠度(m)；
XY(J)、YY(J)—变坡点的X、Y坐标(m)；
X(I-1)—索道各支点至索道下支点的水平距离(m)；
Y(I-1)—索道各支点至索道下支点的地面坐标高程之差(m)。
后备高度C1(m)，即木捆最低点至地面净空高为
C1＝HY－(有荷悬索线形至木捆最低点高度)
上述侧型设计中的tanθ(I)或K(I)及后备高度C1不满足要求时，除挖疑点外，不论采取何种措施，只要数据一有更动，就得重新进行设计计算。
当， 时； ；

索道下支点坐标(0，0.5)

当， 时； ；

当， 时； ；

当， 时； ；

当， 时； ；

索道下支点坐标(0，0.5)

当， 时； ；

当， 时； ；

当， 时； ；

索道下支点坐标(0，0.5)

当， 时； ；

因为第一点可以不考虑疑点，故取其他八个点中最小值为疑点，由以上计算可知：最小，故为疑点，其有荷挠度为，坐标为（691，148）
后备高度C1(m)，即木捆最低点至地面净空高为
C1＝HY－(有荷悬索线形至木捆最低点高度)；
其中为跑车、捆木吊索、木捆、后备高度之和

假设跑车高度为；捆木吊索高度为；木捆高度为，得

7．集材方式方法的选择
表2─2 确定集材方式方法(m)
集材方式方法
C1≥0.5
C1≥4
重新计算
半悬伐倒木集材
全悬原木集材
全悬伐倒木或原条集材
HY < 3
3 ≤ HY < 7
7 ≤ HY < 12
HY ≥ 12
HY > 10.5
——
10.5 ≤ HY < 15.5
HY ≥ 15.5
注：HY为地面可疑点至有荷线形的垂直距离。

根据表2－2和上述计算可得：集材方式方法应采用：半悬空伐倒木索道集材
8．工作索和绞盘机的选择
非闭合增力式索道的工作索的最大受力产生在提升、运行过程中。
(1) 工作索选择
1) 提升木捆时起重索的拉力T2(N)
(23)
式中 TQ —木捆重量产生的拉力(N)，，Q=木捆重+载物钩重；
θ—起重索拉力包角，120°≤θ≤180°；
Tq—起重索自重附加在跑车上的分力，；
h—集材点到绞盘机位置高度差，绞盘机高于集材点取“+”号，反之取“_”号；
qQ—起重索的单位长度重力(N/m)；
TR—综合阻力，绕过滑轮、贴地运行等产生的摩擦阻力，；
W—起重索自重，；
f0—综合摩擦系数：当滑轮数少(7个以下)，集距较短(500 m以下)时，取0.06~
0.12；当滑轮数多，集距较长时，取0.12~0.2；
Ta—惯性力，把木材视为匀速上升，。
Q=木捆重+载物钩重

120°≤θ≤180°

因为此题牵引索起牵引和起重作用，所以起重索的单位长度重力。
因为绞盘机位置低于集材点；即

又为综合摩擦系数，设其滑轮数多，集距较长时，取0.12～0.2
故取

故取
起重索安全系数N2的校核
≥3.5 (24)
式中 TPQ—起重索钢丝的破断拉力(N)。

故满足校核条件
2) 跑车运行时牵引索的拉力T3(N)
(25)
式中 Ta—运行惯性力，，Q’=木捆重+跑车重；
—牵引索附加于跑车上的自重，；
g—重力加速度(m/s2)，g=9.81；
a—加速度(m/s2)：一般制动时，3～4 s，a=0.1～0.3；紧急制动时，1～2 s，a=0.5～1;
Tq—牵引索自重附加在跑车上的分力；
T’Q—线路坡度及重车产生的拉力，；
f—跑车运行阻力系数，f=0.008～0.012；
γ—跑车升角，即为跑车车轮与悬索切线和水平线夹角，它与载荷P大小成正比，
与跨距l0成反比，。它是确定牵引力T3(或下滑
力)及索道选型的重要参数，在多跨索道中，当计算牵引索在跑车运行中的最大
拉力，应选择索道弦倾角最大跨的跑车靠近上方支架时的升角进行分析，
；当检查跑车能否靠自重下滑越过中间支架时，
则应选择索道弦倾角最小跨的跑车靠近下方支架的升角来研究，
。
TR‘—重车的综合阻力，，W=QQL0。
讨论：
 T3＞0，只考虑制动力；Ta≠0，跑车靠重力能越过中间鞍座，能自滑，不需要牵引，可设计成重力自滑索道；
‚ T3＜0，跑车不能自滑，需要牵引；
ƒ 当α≥10°时，起动时求T3，制动时求T回(只要P=0，代入(5─63)式求出T回)，二者取较大值校核；
„ 当α＜10°(缓坡)时，求T3。

a为加速度(m/s2)：设为紧急制动时，1~2 s，a=0.5~1;取

在多跨索道中，假设计算牵引索在跑车运行中的最大拉力，则应选择索道弦倾角最大跨的跑车靠近上方支架时的升角进行分析，即

；由上述条件可得：；故取

由上述可得：

故取
牵引索安全系数N3的校核
≥3.5 (26)
式中 TPq—牵引索钢丝的破断拉力(N)。
≥3.5
故满足校核条件
(2) 绞盘机所需实际功率NX的校核(kW)
(27)
式中 F—缠绕在绞盘机主卷筒中层上的工作索的最大牵引力(N)，T2与T3中选较大值作为F；
V—缠绕在绞盘机主卷筒中层上的工作索的牵引速度(m/s)；
η1—绞盘机从发动机输出轴至卷筒轴之间的总传动效率，取η1=0.6～0.7；
η2—内燃机高山功率降，海拔每升高1 000 m，柴油机功率降10 %；汽油机功率降15%～20%。
；取；设为柴油机功率降10 %，故

9. 附图1 索道侧型图设计
附图2 索道索系图(鸟览图)设计

应用计算机按抛物线理论作多跨索道设计
县(市) 采育场 工区 林班 小班
测 量 设 计 审核 20 年 月 日

给定条件数据

跨距(m)：
l0(1)=404
l0(2)=287
l0(3)=200
弦倾角(°)：
ɑ(1)=11.27
ɑ(2)=14.18
ɑ(3)=10.35
投产时与安装时最大温差(℃)：DT=10
索道下支点坐标：(X0，Y0)=(0，0.5)
投产时与安装时支点最大位移(m)：DL=0.2
跨距等分数：M＝10
无荷中挠系数：S0M= 0.0388
木捆重量(N)：P1=20 000
跑车重量(N)：P2=1 450
跑车轮数(个)：N0＝4
载物钩重(N)：P3=100
绞盘机低于集材点(m)：h＝－73.2
牵引索规格参数
单位长度重力(N/m)：QQ=5.93
钢索的钢丝破断拉力(N)：TPq=81 500
承载索规格参数
钢丝绳28 6 × 19 NFC 1 670 B ZZ(GB/T 8918－1996)
单位长度重力(N/m)：QS=27.5
钢索横截面面积(mm2)：A=289.95
钢索的钢丝破断拉力(N)：TP=402 000

钢索的弹性模量(MPa)：E=1×105
设计计算结果
无荷中挠系数：
S0(1)=0.0388
S0(2)=0.0279
S0(3)=0.0191
无荷中央挠度(m)：
F0(1)=15.675
F0(2)=8.007
F0(3)=3.820
有荷中挠系数：
S(1)=0.0446
S(2)=0.0321
S(3)=0.0219
有荷中央挠度(m)：
FD(1)=25.822
FD(2)=13.225
FD(3)=6.315
无荷索长(m)：
L0(1)=413.47
L0(2)=296.56
L0(3)=203.50
振动波往返一次所需时间(s)：
SE(1)=7.2
SE(2)=5.1
SE(3)=3.5

无荷总索长(m)：L0=913.53
无荷最大拉力(N)：TW=41864
下支点安装张力(N)： TX=36667
无补正有荷水平拉力(N)：Hmax=146528
无补正有荷最大拉力(N)：TQ=156132
综合补正系数：ε=1.4337
有补正有荷最大拉力(N)：TM=141101
承载索实际安全系数：NT=2.57
承载索拉力与轮压的比值：C=22.57
弯折角(°)：SS(1)=－2.91
安全靠贴系数：KK(1)=1.23
弯折角(°)：SS(2)=3.83
弯挠角正切值(%)：J(2)=30.56

第(1)跨
按等分点计算无荷挠度(m)：FF(1)
FF(0.1)=5.643
FF(0.2)=10.136
FF(0.3)=13.167
FF(0.4)=15.048
FF(0.5)=15.675
按等分点计算有荷挠度(m)：FD(1)
FD(0.1)=14.991
FD(0.2)=20.438
FD(0.3)=23.578
FD(0.4)=25.285
FD(0.5)=25.822
第(2)跨
按等分点计算无荷挠度(m)：FF(2)
FF(0.1)=2.883
FF(0.2)=5.124
FF(0.3)=6.726
FF(0.4)=7.687
FF(0.5)=8.007
按等分点计算有荷挠度(m)：FD(2)
FD(0.1)=7.783
FD(0.2)=10.513
FD(0.3)=12.092
FD(0.4)=12.950
FD(0.5)=13.225
第(3)跨
按等分点计算无荷挠度(m)：FF(3)
FF(0.1)=1.375
FF(0.2)=2.445
FF(0.3)=3.209
FF(0.4)=3.667
FF(0.5)=3.820
按等分点计算有荷挠度(m)：FD(3)
FD(0.1)=3.751
FD(0.2)=5.037
FD(0.3)=5.783
FD(0.4)=6.188
FD(0.5)=6.315
地面疑点坐标
水平距离(m)：XY=691
垂直距离(m)：YY=148

疑点参数计算
有荷挠度(m)：FY=0
疑点至有荷线形垂直距离(m)：HY=5.523

集材方式方法

采用半悬空伐倒木索道集材
工作索计算与绞盘机选择
起重索最大拉力(N)：T2=12 502
起重索实际安全系数：N2=6.50
牵引索最大拉力(N)：T3=10 333
牵引索实际安全系数：N3=7.89
设计荷重(N)：P=27 670
绞盘机所需实际功率(kW)：NX=32.06

附图1：

附图2：

施工预算书
工程名称：三跨增力式货运(集材)索道施工
工程编号

工程地点：福建农林大学
施工方法
参照国家标准
工作衡量单位：元
工作数量
1项

預

算

款

項
名称
数量
单价
总价
1、K1跑车
1辆
20 000元
20 000元
2、闽林821绞盘机
1台
66 000元
66 000元
3、28 6 × 19 NFC钢丝绳
2 600kg
7.8元
20 280元
4、13 6 × 19 NFC钢丝绳
600kg
8.0元
4 800元
5、卡子
12个
20元
240元

6、鞍座
2个
150元
300元
7、劳务费
10个
3 000元
30 000元
8、工程管理費
1项
5 000元
5 000元
9、发票税
1项
146 620元
10 263.4元
10、盈利
1项
10 000元
10 000元
合 计

166 883.4元
设计
施工
监督

3 000元
3 000元
2 000元

附图 2 张 说明书 2 页 计算书 24 页

预算详细表 1 页 其他 2 页
核准日期： 2012 年 月 日