高原燃气锅炉炉膛出口烟温热力计算方法研究.pdf

第54 卷第4 期2023年7 月锅炉技术BOILERTECHNOLOGYVol.54,No.4Jul.,2023【设计科研试验】高原燃气锅炉炉膛出口烟温热力计算方法研究张井坤，杜勇博，姚娇鹏，笃耀东，于吉明，车得福1（1.西安交通大学能源与动力工程学院，动力工程多相流国家重点实验室，陕西西安7 1 0 0 4 9；2.中国特种设备检测研究院，北京1 0 0 0 2 9）摘要：炉膛出口烟温是锅炉设计、校核的重要参数，但目前常用的热力计算方法应用于高原燃气锅炉炉膛出口烟温的计算均有一定局限性，有必要开发适用于高原地区燃气锅炉的热力计算方法。以WNS2-1.25-Q型燃气锅炉为研究对象，基于数值模拟和热力计算相互对比验证的方法，探究了现有热力计算方法用于计算高原燃气锅炉炉膛出口烟温的准确性，进一步分析了海拔高度变化对炉膛出口烟温、辐射换热量和对流换热量的影响。结果表明：相关文献报道中均未给出苏联7 3 标准和燃油燃气锅炉一书中简化方法中的核心系数M和C的选取准则，直接应用于高原燃气锅炉炉膛出口烟温的计算有一定的局限性，且和数值模拟结果相比偏差较大；炉膛传热基本方程计算的炉膛出口烟温和模拟值的变化趋势一致，且二者最大偏差在1.5%以内，该热力计算方法可为高原燃气锅炉的设计和优化提供参考；随着海拔的升高，炉膛出口烟温升高，辐射换热量降低，对流换热量升高。关键词：高原；低气压；燃气锅炉；烟温中图分类号：TK222文献标志码：A文章编号：1 6 7 2-4 7 6 3（2 0 2 3)0 4-0 0 0 1-0 7经验也表明现今计算方法的不准确是造成高原0 前言燃气锅炉热效率低、排烟温度高等问题的关键原近十几年来，随着高海拔地区能源产业和国因之一，且在某些情况下还会影响到高原燃气锅民经济的突飞猛进，燃气锅炉数量增长迅速 。炉的寿命及安全 7-8 。而高原独特的地理因素造就了低气压、低含氧量本文以WNS2-1.25-Q型燃气锅炉为研究对的环境条件，导致燃气锅炉运行中出现热效率下象，采用数值模拟和热力计算相互对比验证的方降、排烟温度升高和出力不足等一系列问题 2 。法，探究了现有热力计算方法用于计算高原燃气这就要求厂家设计制造锅炉时应充分考虑高原锅炉炉膛出口烟温的准确性，并提出使其适用于条件的影响。高原条件的修正方法。进一步分析了海拔高度变化对炉膛出口烟温、辐射换热量及对流换热量锅炉热力计算是锅炉设计制造的关键，也是的影响，本文研究有望为高原燃气锅炉的设计和水动力计算、烟风阻力计算和受压元件强度计算优化提供一定参考。等其他计算的基础。炉膛出口烟温计算又是热力计算的核心，其准确性关系到锅炉的可靠性、炉膛温度水平、燃烧完善程度和稳定性。在设计时合理确定炉膛出口烟气温度，能加大炉膛结构和受热面的匹配度 3-4 。国内针对平原地区锅炉炉膛出口烟温计算多使用苏联热力计算标准（1 97 3 年）（简称苏联7 3 标准）和燃油燃气锅炉一书中提供的简化方法，但里面的一些经验系数都是结合平原地区锅炉运行现场数据修正所得，无法保证其在低气压下的适用性 5-6 。此前研究收稿日期：2 0 2 2-0 5-0 4基金项目：国家重点研发计划（2 0 2 1 YFF0600603）；市场监督管理总局科技计划（2 0 2 0 MK178)作者简介：张井坤（1 996 一），男，博士研究生，研究方向为高原燃气锅炉高效清洁运行关键技术。1炉膛热力计算方法分析1.1苏联7 3 标准苏联7 3 标准是计算炉膛出口烟温的经典方法之一，目前仍被大多数锅炉厂家使用。炉膛出口烟温计算公式如式（1）所示。Td=M(5.7X10-aidmFiT)0B;VeM=A-BXmax-273(1)+1(2)2式中：d1炉膛出口温度,K；T理论燃烧温度，K；M一火焰形状系数；a1一炉膛黑度；一热有效系数；F一炉膛辐射受热面积，m；B;燃料消耗量,m/h;Vc一平均热容量；中一一保热系数；Xmax炉膛温度最高点与炉膛高度的比值；A,B经验系数，分别取0.54 和0.2。式（1)是建立在烟气上行的室燃炉传热模型基础上，并将相似理论应用于炉内过程得到的，锅炉行业设计工作者为式（1)中的每个参数找到了能够和燃气锅炉相对应的关系，且获得了与实际测试比较相近的结果。式(1)中火焰形状系数M是计算炉膛出口烟温的关键性系数，充分考虑了炉膛结构、燃烧器布置型式、燃料组成等因素，综合反映了炉膛结构尺寸和温度场对辐射换热的影响 7。平原地区锅炉设计时，如有燃烧器的测试报告，M可以应用经验公式（2）计算，也可粗糙的选取推荐值0.48。然而高原条件导致炉膛温度最高点后移，M也将减小,不能直接选用推荐值计算,且式（2)是根据平原条件下现场数据反推得到的，也无法保证其在高原条件下的适用性。图1 给出了火焰长度与负荷变化对炉膛出口烟温的影响关系图。由图1 可知，火焰长度对出口烟温有明显影响，计算烟温时应予以考虑。张文胜等9结合其公司WNS型燃气锅炉火焰形状特性，给出了系数M基于火焰当量长度的计算公式（3)和公式（4），据此得到的炉膛出口烟温计算值与实测值有很好的相符性，误差小于50 K。此外，式（3)中系数M的经验式考虑了对流传热量，M值要大于式（2），据此得到的计算值和实测值吻合情况更好。但相关文献1 0 1 报道中仅给出了容量、燃料消耗量和过量空气系数与火焰长度的数学关系式，未考虑炉内火焰长度与气压的关系，不能直接应用于高原条件下燃气锅炉炉膛出口烟温的计算。M=A-BXLXi=Lr/Lit式中：LF一火焰长度，m；Lit一一炉膛长度（炉膛十回燃室），m；锅炉技术A,B经验系数，分别取1.0 1 和0.4 9。综上所述，苏联7 3 标准用于高原燃气锅炉炉膛出口烟温的计算有一定的局限性，有必要确切掌握气压对炉内温度场和火焰形态的影响规律，进一步完善修正系数M的表达式。1 450长火焰一短火焰1400上13501300125011501100105060图1 火焰长度与负荷变化对燃气锅炉炉膛出口烟温的影响1.2燃油燃气锅炉一书中的简化方法燃油燃气锅炉一书中同样提供了一种炉膛出口烟温计算方法，具体计算公式为：()()CH100Q一B,式中：Q一一辐射换热量，kJ/m；C一车辐射对流换热系数,C=111 7,根据辐射层厚度和火焰的充满程度选取；H有效辐射受热面积，m；Thy炉胆内火焰平均温度，K；T,一一炉胆内表面壁温，K。相比苏联7 3 标准，式（5)形式简单，参数少易于求得，在针对几十种型号的平原燃气锅炉的设计中，发现计算值和实测值吻合情况较好，目前也被广泛应用于平原燃气锅炉炉膛出口烟温的计算 5。该方法将炉膛黑度和玻尔兹曼常数合并成经验系数C,计算时根据辐射层厚度和火焰充满程度选取。然而高原条件下炉内火焰充满度会发生变化，系数C相应的也会发生变化，但相关文献报道中并未见选取方法，无法科学指导高原燃气锅炉热力计算。因此，有必要通过实验测试或者数值模拟不同海拔条件下燃气锅炉炉膛出口烟温(3)变化规律,进一步反推系数C的取值。（4)1.3炉膛传热基本方程无论是苏联7 3 标准还是燃油燃气锅炉一书中的简化方法都是从炉膛传热基本方程演化第54 卷7080负荷/%90100(5)第4 期张井坤，等：高原燃气锅炉炉膛出口烟温热力计算方法研究3而来，但两种计算方法的核心系数M和C均未给出高原条件下的选取准则，且未考虑对流换热量的计算。因此，这两种方法用于计算高原燃气锅炉出口烟温均有一定的局限性。如若从炉膛传热方程出发，避开计算或选取系数M和C，分别计算辐射和对流换热量，不失为一种可行的方法，以下将详细阐述该方法。辐射换热量的计算采用林宗虎和徐通模主编的实用锅炉手册1 0 中给出的一种直接换热辐射方程式，该式根据史蒂芬一玻尔兹曼方程，按照简化的炉内传热模型，把火焰和炉壁看成两个无限大的平行平面，辐射换热量则为：Q=aiF1oo(Thy-T)式中：。一一绝对黑体辐射常数；Fi炉墙面积,m。a1计算公式为：11ahyab式中：ahy一火焰的黑度；ab-炉壁的黑度。任何的辐射换热过程都可以用式（6）进行描述，然后根据不同的具体应用条件进行修正，式(1)和式(5)也是在式(6)的基础上演化而来。对流换热量采用传热学一书中给出的公式(8)11，将燃烧室壁面看作平面,对流换热量为：=hFit(8)式中：h一一对流换热系数；Fi炉墙面积,m;t 一一算术平均温差,。热力计算方法是否适用于高原燃气锅炉炉膛出口烟温的计算，关键在于如何精准反映和合理量化海拔高度变化对炉内燃烧换热的影响。海拔的提高对锅炉炉内燃烧换热过程的影响相当复杂，大概可分以下几个方面：首先压力会影响燃烧本身的燃烧速率，随着海拔的增加燃烧速率将会减慢，燃烧热释放速率减缓。其次海拔提高导致氧分压降低，送人锅炉的空气氧质量浓度降低，为保证送人炉内的氧量不变而满足燃料燃烧需要，空气体积流量增加，射流速度提高从而影响其他相关的燃烧特性（火焰长度、火焰温度等），进一步影响烟气与炉壁的换热。此外，海拔升高，压力降低，三原子气体光谱吸收带变窄，火焰热辐射能力降低也会对换热造成极大的影响。前文所述热力计算方法中苏联7 3 标准通过炉膛黑度的取值大小反映了氧分压和火焰辐射能力变化对燃烧换热的影响程度，但未考虑海拔高度变化对对流换热和燃烧速率的影响。燃油燃气锅炉一书中的简化方法通过经验系数C反映辐射对流换热能力的变化，但并无相关文献报道高原条件下C的选取方法，无法科学指导高原燃气锅炉热力计算，同样地也并未考虑海拔高度变化对燃烧速率的影响。而炉膛传热基本方程通过炉膛系统黑度的取值大小反映了氧分压和火焰辐射能力变化对燃烧换热的影响程度，这有别于苏联7 3 标准中的炉膛黑度，实用锅炉手册一书中建议国内工业锅炉热(6)力计算时采用炉膛系统黑度，计算结果更加符合实际情况 1 。另外，该方法虽未考虑海拔变化对燃烧速率的影响，但考虑了对流换热。相对而言，炉膛传热基本方程对海拔高度变化影响炉内换热的影响因素考虑更全面。因此，为进一步考察3(7)种方法用于计算高原燃气锅炉出口烟温的适用性，采用热力计算和数值模拟相互对比验证的方法进一步研究分析。2数值模拟2.1燃气组分与锅炉运行参数WNS2-1.25-Q型燃气锅炉设计燃气的主要成分为甲烷，详细组分如表1 所示。锅炉设计过量空气系数1.0 5，空气温度2 9 3.1 5K，给水温度293.15K，出口蒸汽温度为4 4 7.1 5K，出口蒸汽压力为1.2 5MPa。热力计算和数值模拟采用相同的燃气组分、运行参数。此外，炉内漏风系数和散热特性也会对燃气锅炉造成影响，但本文主要研究海拔高度变化对炉内燃烧换热的影响，热力计算和数值模拟均未考虑两者的影响。表1 燃气组分项目数值g(CH,)/%96.83g(N2)/%1.94p(C,H)/%0.89p(C;H:)/%0.189(CO)/%0.10g(C,H1o)/%0.06Qnet/(kJm-3)355882.2数学模型本文采用商用计算软件Fluent预测炉膛出口烟温。表2 给出了数值模拟中使用的数学子4模型，这些模型与前人燃气锅炉数值模拟研究时采用的模型基本一致 1 2-1 3 。表2 数学模型项目模型瑞流模型Realizable k-e辐射模型DO模型燃烧模型非预混PDF模型求解算法SIMPLE算法吸收系数算法WSGGM2.3物理模型与网格划分图2 给出了炉膛几何模型和燃烧器结构示意图。如图2 所示，模拟时将炉膛简化为圆筒结构，炉膛直径7 0 0 mm，炉膛长度3 1 4 0 mm。燃烧器采用空气分级燃烧技术，中心布置一次风喷口，一级燃料管环绕一次风喷口周向布置1 2 个，直流喷人燃气；由里向外沿径向分布二次风喷口和三次风喷口，均周向布置1 2 个，直流射人空气；1 2 个二级燃料管相间布置在一级燃气和二次风中间的圆周上，直流射入燃气；1 2 个三级燃料管相间布置在三次风喷口和四次风喷口之间的圆周上，向外偏离中心轴线2 0 射入燃气。三次风二次风5中心一次风一一级燃气二级燃气图2 炉膛几何模型和燃烧器结构示意图随着海拔增加，大气的压力与含氧量会逐渐降低，如表3 所示。低气压、低氧量对锅炉的空气动力参数影响极大，部分锅炉设计时按照平原条件选型风机，运行时导致风量下降，对锅炉高效运行造成了极大影响。但高原的低气压条件对风机运行性能的影响近几年逐步被锅炉设计与制造企业认识与重视，为保证送人炉内的氧量不变而满足燃料燃烧需要，用户会增加风机功率，使空气体积流量增加，但质量并不发生变化。本文的目标是研究海拔高度变化对炉内燃烧换热的影响，而不包括因海拔增大造成风机出力不足而对锅炉运锅炉技术行带来的影响。因此在不同海拔条件下选取相同的空气和燃气人口质量流量，以对比锅炉在相同的负荷条件下海拔对运行的影响，具体的各个喷口的流量如表4 所示。表4 中mairl为一次风质量流量，mair2为二次风质量流量，mairs为三次风质量流量，mgas1为一级燃气质量流量，mgas2为二级燃气质量流量，mgas3为三级燃气质量流量。表3 不同海拔高度空气物性参数表海拔/压力/mkPa0101.3100090.0200079.2300070.1400061.1表4 不同海拔高度燃烧器喷口边界条件单位：kg/s海拔项目0m1 000 m2 000m 3000mmairl0.318mair20.110mair30.110m gasl0.001 25mgas20.00578三级m gas3燃气锅炉运行的背压设置为不同海拔高度条件700mm下的大气压力，这和高原实炉运行条件一致，炉内压力通过背压和阻力模拟计算所得。空气中20氧气体积分数并不受海拔高度变化的影响，本文中不同海拔高度条件下人炉空气氧气体积分数-3140 mm 4均设置为2 1%，模拟使用不可压理想气体定律来反映单位体积空气中的氧含量的变化。锅炉运行时蒸汽温度为4 4 7.1 5K，而壁温一般蒸汽侧温度高50 1 0 0 K，故模拟设置为壁温50 0 K，采用恒壁温边界条件。利用ICEM软件对燃气锅炉模型进行网格划分，炉膛和燃烧器均采用结构化网格，并对燃烧器网格进行加密，网格质量大于0.4。模拟计算前选取网格数为9 6 4 4 4 6、1 9 4 9 0 2 0 和2 9 51 8 3 9 进行网格独立性验证，设置基础工况的海拔高度0 m，空气燃气质量流量如表4 所示。对采用3 种不同网格数量的网格系统计算得到的炉膛出口烟温进行比较，结果如表5所示。由表5可知，网格数为1 9 4 9 0 2 0 和计算值与2 9 51 8 3 9 比较接近，误第54 卷空气密度/氧含量/(kgm-3)(kg?m-3)1.2930.2991.1490.2661.0110.2350.8920.2100.8020.18214000m0.0243第4 期差小于1%。综合考虑计算速度和收敛性，最终选取网格数量为1 94 90 2 0 的网格系统进行后续的模拟计算。表5不同网格系统计算炉膛出口烟温网格数炉膛出口烟温9644461295.19219490201240.5062.951.8391 232.0713计算结果分析3.1炉膛出口烟温图3 给出了苏联7 3 标准与数值模拟的计算值,其中偏差 D-_,T-l 100 T 为热T2力计算值,K；T 为数值模拟计算值，K。下同。由图3 可知，随着海拔的升高，该方法计算值与数值模拟计算值变化趋势保持一致，但偏差基本在6%左右。这主要是由于苏联7 3 标准中的经验系数是根据1 6 0 2 6 50 t/h范围内不同容量电站锅炉使用不同燃料燃烧试验取得，用于计算工业燃气锅炉本身具有一定的局限性 1 4 1。同时，由于无法获悉火焰长度与气压的定量关系，本文计算时M取定值。但前文分析可知M值随海拔的升高将会变小，对应海拔下的炉膛出口烟温将比图3 计算值大，偏差将会大于6%。1470r-苏联7 31440F数值模拟1410偏差1380F1350F1260F1230F12000100020003.0004000海拔高度/m图3 苏联7 3 标准与数值模拟的计算值图4 给出了燃油燃气锅炉一书中简化方法与数值模拟的计算值。从图4 中可以看出，该方法计算的平原地区炉膛出口烟温计算值与数值模拟计算值表现出很好的相符性，偏差在2%左右。但随着海拔的升高，偏差逐渐增加。这是由于燃油燃气锅炉一书中简化方法把黑度和玻尔兹曼常数简化成系数C,且相关文献报道中未给出高原条件下C的选取方法，本文计算不同海拔高度时C取定值所致。张井坤，等：高原燃气锅炉炉膛出口烟温热力计算方法研究一一燃油燃气锅炉一数值模拟1320偏差1290单位：126012301200图4 燃油燃气锅炉一书中简化方法与数值模拟的计算值图5给出了炉膛传热基本方程与数值模拟的计算值。从图5中可以看出，随着海拔的升高，该方法炉膛出口烟温计算值与数值模拟计算值变化趋势保持一致，且偏差小于1.5%，吻合情况好于苏联7 3 标准与燃油燃气锅炉一书中的简化方法。此外，图5中结果表明数值模拟和热力计算均能反映出炉膛出口烟温与海拔高度呈正相关的变化趋势。相比于平原地区，海拔每升高1 0 0 0 m，炉膛出口烟温增加2 0 K左右。1350一一炉膛传热基本方程一数值模拟1320偏差1290126079.012308.58.07.57.06.56.05.55.04.551350201816141261086420010002.00030004.000海拔高度/m71.51.41.31.21.161.00.9福0.80.70.612000.501000200030004.000海拔高度/m图5炉膛传热基本方程与数值模拟的计算值图6 给出了数值模拟值反推C的取值（归一化处理)。从图6 中可以看出，随着海拔的升高，C线性降低，此时不能完全按照燃油燃气锅炉一书中推荐值(C=101 7)去选取，C的取值可能比1 0 更小。1.00#0.950.900.850.80F0.750图6 数值模拟反推C的取值（归一化处理）y=0.999 8-5.75E-5xR2=0.997 81 00020003.000海拔高度/m400063.2辐射换热量前文分析可知，炉膛传热基本方程计算的炉膛出口烟温与数值模拟吻合情况较好，故下文均采用该热力计算方法分析海拔高度变化对辐射换热量和对流换热量的影响。图7、图8、图9 分别给出了不同海拔高度下减弱系数、黑度和换热量的变化。由图7 图9可知，随着海拔的升高，辐射换热量和总换热量降低。这主要是海拔升高气压降低，炭黑粒子减弱系数和三原子气体减弱系数增加，进一步使火焰黑度和系统黑度降低所致。这也是导致炉膛出口烟温升高的关键因素。1.4674.51.44炭黑粒子减弱系数一三原子辐射减弱系数1.421.401.301.281.26图7不同海拔高度下减弱系数变化0.260.250.240.230.220.210.200.19上0.180.170图8不同海拔高度下黑度变化205002000019500(cu)/喜洋19.00018500180001750017 000165000图9不同海拔高度下换热量变化锅炉技术3.3对流换热量表6 给出了对流换热量和对流换热量份额随海拔高度变化一览表。由表6 可知，随着海拔的升高，炉膛对流换热量和对流换热量份额呈现升高的趋势。这主要是气压降低，炉内烟气体积和流速增加，对流换热系数增加所致。表6 对流换热量和对流换热量份额随海拔高度变化一览表海拔高度项目0m1000m 2 000m 3 000m4000m对流传热量/1 0 4 2.9 8 1 0 53.0 0 1 0 6 3.0 6 1 0 7 3.9 1 1 0 8 5.2 4(kJm3)4.4对流换4.3热量份5.654.2额/%4.1403.93.83.73.63.5010002.00030004.000海拔高度/m一一火焰黑度一一系统黑度10002.000海拔高度/m二一辐射换热量一总换热量1.0002000海拔高度/m第54 卷5.836.024结语本文采用数值模拟和热力计算相互对比验证的方法，探究了现有热力计算方法用于计算高原燃气锅炉炉膛出口烟温的适用性，进一步分析了海拔高度变化对炉膛出口烟温、辐射换热量和对流换热量的影响，结论如下：（1）对于高原燃气锅炉炉膛出口烟温的计算，苏联7 3 标准和燃油燃气锅炉一书中的简化方法均有一定的局限性，且和数值模拟值相比误差较大。建议采用炉膛传热基本方程，该方法计算值和模拟值的变化趋势一致，且二者最大偏差在1.5%以内。（2）按照燃油燃气锅炉一书中的简化方法30004.0003 0004.0006.23计算平原地区燃气锅炉炉膛出口烟温时，吻合情况良好，偏差在2%左右。此外，预测高原燃气锅炉出口烟温时可以按照本文图6 中C值的变化趋势进行修正。（3）相比于平原地区，海拔每升高1 0 0 0 m，炉膛出口烟温增加2 0 左右。（4）随着海拔的升高，辐射换热量和总换热量呈现降低的趋势，对流换热量和对流换热量份额则表现出增加的趋势，但增加不多。参考文献：1 杜勇博，张井坤，耀东，等高原锅炉燃料燃烧和烟气特性的研究与进展 J工业锅炉，2 0 2 0（5）：1-6.2杜勇博，耀东，刘学敏，等高原锅炉运行性能及设计方6.45第4 期法的研究进展 J工业锅炉，2 0 2 0（6）：1-7.3 牛天况，苗雨旺，锅炉改造中的热力计算方法探讨 J锅炉技术，2 0 1 3，4 4(2)：5-9.4 陈凯，张建文，查琼亮，等卫燃带布置高度对燃煤锅炉烟温的影响J.锅炉技术，2 0 1 6，4 7（3）：2 1-2 6.5赵钦新，惠世恩.燃油燃气锅炉M.西安：西安交通大学出版社，2 0 0 0.6 锅炉机组热力计算标准方法M.北京：机械工业出版社，1 97 6.7 赵飞，李晓红，李晓辉.高原燃气工业锅炉能效测试与分析J.能源与节能，2 0 1 8（1 0)：94-95.8 孙建华.卧式内燃锅炉热力计算的分析与比较 J.工业锅炉，2 0 0 7（4)：1 9-2 1.9张文胜，皆小军，李树新卧式内燃燃油（气）锅炉炉膛出口Study on Calculation Method of Flue Gas Temperatureat the Furnace Outlet of Plateau Gas-Fired BoilerZHANG Jingkun，D U Y o n g b o ，Y A O Q i a o p e n g ,D A Y a o d o n g,(l.State Key Laboratory of Multiphase Flow in Power Engineering,School of Energy and Power Engineering,2.China Special Equipment Inspection and Research Institute,Beijing 100029,China)Abstract:The flue gas temperature at the furnace outlet is an important parameter for boilerdesign and verification.However,the current thermal calculation methods have certainlimitations in the calculation of the flue gas temperature at the furnace outlet of plateau gas-fired boiler.Hence,it is necessary to develop a thermal calculation method of plateau gas-fired boiler.In this study,the WNS2-1.25-Q gas-fired boiler is taken as the research object.Based on the comparison and verification method of numerical simulation and thermodynamiccalculation,the applicability of the existing thermodynamic calculation method for calculatingflue gas temperature at the furnace outlet is explored,and the effects of altitude on the fluegas temperature at the furnace outlet,radiation heat transfer and convection heat transfer arestudied.The results show that the relevant literature reports dont give the selection methodof the core coefficient M of Soviet Union 73 standard and C of Oil/Gas-Fired Boilers,whichhave certain limitations in calculating the flue gas temperature at the furnace outlet of theplateau gas-fired boiler,and the maximum error is larger than numerical simulation.The fluegas temperature at the furnace outlet calculated by the basic equation of furnace heat transferpresents the same changing tendency with numerical simulation,and the maximum deviationis less than 1.5%.The thermal calculation method can provide a reference for the design andoptimization of gas-fired boilers in plateau;With the increase of altitude,the flue gastemperature at the furnace outlet increases,the radiation heat transfer decreases,and theconvection heat transfer increases.Key words:plateau;low air pressure;g张井坤，等：高原燃气锅炉炉膛出口烟温热力计算方法研究YU Jiming?,CHE DefuXian Jiaotong University,Xian 710049,China;gas-fired boiler;flue gas temperature7烟温度确定及影响因素探究 J.工业锅炉，2 0 0 1（4)：2-6.1 0 林宗虎，徐通模.实用锅炉手册M北京：化学工业出版社，2 0 0 9.1 1 陶文铨传热学M5版北京：高等教育出版社，2 0 1 9.1 2 张臻荣，黄亚继，王新宇，等燃气锅炉污泥气化气体燃烧过程数值模拟J动力工程学报，2 0 2 1，4 1（1 0）：824-832.13刘亚琴，李素芬，张莉燃油锅炉改烧瓦斯气炉内流动和燃烧过程的数值模拟J.热能动力工程，2 0 0 6（3）：295-298.14贾鸿祥。原苏联锅炉机组热力计算标准方法中炉内换热计算方法的变革与应用分析 C/中国电机工程学会低挥发分煤的燃烧与W型火焰锅炉专题研讨会太原：中国电机工程学会，2 0 0 1.