粉煤灰制备轻质多孔保温材料研究.pdf

第6 3卷第4期20 2 3年7月大 连 理 工 大 学 学 报J o u r n a l o fD a l i a nU n i v e r s i t yo fT e c h n o l o g yV o l.6 3,N o.4J u l y 2 0 2 3文章编号:1 0 0 0-8 6 0 8(2 0 2 3)0 4-0 3 5 9-0 8粉煤灰制备轻质多孔保温材料研究黄 加 兴,李 爱 民*,王 雪 雪(大连理工大学 环境学院,辽宁 大连 1 1 6 0 2 4)摘要:在建筑外墙上使用保温材料可有效减少建筑物内外的热量交换,降低能耗.针对无机保温材料密度较大、隔热性能较差的问题,以粉煤灰为原料,通过添加S i C发泡剂和N a2C O3、M g O等助熔剂制备轻质多孔保温材料,通过正交实验选择合适的烧制条件.结果表明,当S i C添加量为0.8%,N a2C O3和M g O添加量均为6.0%,烧制温度为12 0 0,升 温 速率 为1 0/m i n,保温时间为1 0m i n时,制备了表观密度仅为0.3 0g/c m3的样品,其导热系数低至0.1 6W/(mK),抗压强度为0.6 7MP a,且内部气孔大小及分布十分均匀,可作为建筑物外墙的保温材料.研究为制备轻质多孔无机保温材料提供了实验数据支持,为粉煤灰的高值化利用提供了新的途径.关键词:粉煤灰;多孔保温材料;发泡剂;导热系数中图分类号:X 7 7 1文献标识码:Ad o i:1 0.7 5 1 1/d l l g x b 2 0 2 3 0 4 0 0 5收稿日期:2 0 2 2-0 4-1 3;修回日期:2 0 2 3-0 6-2 4.基金项目:国家重点基础研究发展计划资助项目(2 0 1 9 Y F C 1 9 0 3 9 0 3);辽宁省“兴辽英才计划”项目(X L Y C 2 0 0 8 0 1 2).作者简介:黄加兴(1 9 9 7),男,硕士生,E-m a i l:1 3 0 5 2 7 1 1 2 5 61 6 3.c o m;李爱民*(1 9 6 8),男,博士,教授,博士生导师,E-m a i l:l e e a md l u t.e d u.c n.0 引 言近2 0年来,伴随着我国经济的高速发展,我国的建筑面积急剧增加,每年新增的建筑面积约2 01 08m2,几 乎占据了全 球新增建筑 面积的1/2,而我国建筑能耗的占比也不断上升,已占到全国总能耗的1/3左右1-3.在建筑外墙上使用保温材料可有效减少建筑物内外的热量交换,是目前较为有效的建筑节能手段.目前有机外墙保温材料占据着大部分的市场份额,但是存在易燃、易老化等缺点,我国多次发生因外墙保温材料燃烧造成的火灾事故.因此,市场上对不可燃保温材料的需求日益增长.相较于有机保温材料,无机保温材料无法燃烧、安全性能好、使用寿命长,但是存在密度大、隔热性能差等缺陷.为提高无机保温材料的隔热性能,张留生等4以S i C为发泡剂,在合理的烧制方法下制备了性能良好的发泡陶瓷;张勇林5以陶瓷厂坯料、长石矿物为原料,S i C为发泡剂,制备了轻质多孔保温隔热陶瓷;王琦琦等6以低品位钾长石为主要原料,S i C为发泡剂,制备了具有良好隔热性能和力学性能的轻质多孔保温隔热陶瓷.粉煤灰具有和陶瓷原料、长石类矿物相接近的物质组成,以粉煤灰为原料制备保温材料具有理论可行性.且粉煤灰年产生量高达61 08t,大量堆积于自然环境中7,产生了严重的环境危害.以粉煤灰为原料制备轻质多孔保温材料不仅可减少自然矿产资源的消耗,同时可实现粉煤灰的高附加值利用.随着国家建筑防火政策的实施和社会对安全的更高追求,以粉煤灰为原料制备轻质多孔保温材料用于建筑物外墙的保温,在未来有望实现对有机外墙保温材料的替换,大大提高了建筑的居住安全性,还可以有效缓解粉煤灰大量堆积的现状.同时也应该看到,无机保温材料具有导热系数大、表观密度偏高、保温性能弱的缺陷,是目前需要解决的主要问题.为有效解决无机保温材料的上述缺陷,发泡技术是常用手段,但是如何有效地提高气孔的均匀性,是目前无机保温材料制备的共同难题.因此,本文以粉煤灰为原料,S i C为发泡剂,探究S i C添加量、烧制温度、保温时间和添加钢渣等因素对制备无机保温材料性能的影响,为利用固体废物制备轻质多孔保温材料的研究提供数据支持.1 材料与制备方法1.1 原料及样品制备实验用粉煤灰取自辽宁省大连市一燃煤发电厂,将其置于1 0 5的烘箱中2 4h烘干至恒重,随后利用8 0目筛网筛去较大的颗粒备用;钢渣取自河北省唐山市一金属冶炼厂,将其磨细过8 0目筛 后 备 用.碳 化 硅 粉 末(S i C)、氧 化 镁 粉 末(M g O)、无水碳酸钠(N a2C O3)均为分析纯.向粉煤灰中添加不同质量分数的发泡剂、助熔剂和钢渣,在球磨机(QM-Q X)中球磨2h使其混合均匀.将混合后的样品置于高温炉(K B F 1 6 0 0)中,通过调控烧制方法得到不同条件下的产物.其中,烧制温度、保温时间、S i C添加量和钢渣添加量的实验条件选择见表1,在正交实验分析下得到最终的优化条件.表1 实验条件T a b.1 E x p e r i m e n t a l c o n d i t i o n s烧制温度/保温时间/m i n S i C添加量/%钢渣添加量/%11 6 050.20,511 8 01 00.50,512 0 01 50.80,512 2 02 01.00,51.2 原料分析与样品性能表征1.2.1 原料分析 使用场发射扫描电子显微镜(N o v aN a n o S EM 4 5 0)对原料进行微观形貌分析;使用X射线荧光光谱分析仪(F-7 0 0 0)对原料进 行 化 学 成 分 分 析;使 用X射 线 衍 射 仪(S m a r t L a b9kW)对原料进行物质组成分析;使用热重分析仪(T G/D T A 6 3 0 0)对S i C粉末进行热重分析;使用微机灰熔点测定仪(T RHR-6)测定混合物熔点.1.2.2 样品性能表征 按照 无机硬质绝热制品试验方法(G B/T5 4 8 62 0 0 8)测量样品的几何尺寸,并 根 据 密 度 公 式 得 到 表 观 密 度;使 用T C 3 0 0 0 E便携式导热系数仪对样品进行导热系数测定;使用MT S CMT 5 1 5 0 G微机控制高温电子万能试验机测试材料的抗压强度.2 结果与讨论2.1 原始物料性能分析原始粉煤灰的微观形貌如图1所示.由图可知原始粉煤灰主要是呈球形的颗粒,且颗粒之间存在着较为紧密的粘连现象,另外也存在形状不规则的聚合体,图中多数颗粒的直径位于0.52 0m.图1 原始粉煤灰微观形貌F i g.1 M i c r o s c o p i cm o r p h o l o g yo fo r i g i n a l f l ya s h使用X射线荧光光谱分析(X R F)对粉煤灰和钢渣进行化学成分测定,结果见表2.X R F测试结果表明,粉煤灰的主要成分为S i O2和A l2O3,合计占粉煤灰总质量的8 0%以上;结合图2原始粉煤灰X射线衍射分析结果可知,原始粉煤灰中的S i O2以石英晶体的形态存在.钢渣中含有丰富的 表2 粉煤灰与钢渣化学成分分析T a b.2 C h e m i c a l c o m p o s i t i o na n a l y s i so f f l ya s ha n ds t e e l s l a g原始粉煤灰钢渣成分质量分数/%成分质量分数/%S i O2A l2O3F e2O3C a OK2ON a2OT i O2P2O5M g O其他6 7.8 81 7.6 75.0 23.5 81.7 91.1 50.7 90.5 10.7 60.8 5F e2O3C a OM g OS i O2A l2O3M n OP2O5T i O2S O3其他3 6.8 63 5.6 01 4.2 38.6 92.0 51.1 90.4 20.2 50.2 20.4 9063大连理工大学学报第6 3卷 图2 原始粉煤灰X射线衍射分析F i g.2 X-r a yd i f f r a c t i o na n a l y s i so fo r i g i n a l f l ya s hF e2O3,高温下F e2O3会分解产生氧气5.将钢渣添加至原始粉煤灰中,可作为额外氧源,为S i C发泡提供氧气,具有提高样品气孔率的理论可行性.为有效利用S i C作为发泡剂所产生的气体,探明S i C反应产生气体的最优条件,对所用的S i C粉末在空气气氛下进行了热重分析,结果如图3所示,随着温度升高至3 3 7,S i C粉末呈现质量增加的趋势,但随着温度继续升高,S i C粉末也出现了质量下降的温度段.以温度8 2 7 为分界线,在温度低于8 2 7时,S i C粉末的质量增加较慢甚至质量反而减小;当温度高于8 2 7 后,S i C粉末进入质量快速增加阶段.另外还可以看到,当温度为4 2 15 7 6 时,热重曲线的斜率比温度低于3 3 7时的斜率更小.分析以上实验现象提出,S i C粉末质量上升主要是S i C被氧气氧化生成S i O2的原因8-9.反应方程式如式(1)、(2)所示.S i C(s)+32O2(g)S i O2(s)+C O(g)(1)S i C(s)+2 O2(g)S i O2(s)+C O2(g)(2)S i C被氧化为S i O2,质量是增加的,根据吉布斯自由能计算,在常温下S i C就可以发生自身的氧化.但是,S i C被氧化后表面会生成二氧化硅致密氧化膜,阻止S i C粉末内部继续氧化,在本实验中温度低于8 2 7时,S i C的氧化反应并不剧烈.在温度为4 2 15 7 6时,热重曲线的斜率比温度低于3 3 7 时小,是因为S i C表面生成二氧化硅致密氧化膜之后,会阻止S i C进一步氧化.其中,3 3 7 4 2 1和5 7 68 2 7两段质量下降的温度区间,是S i C粉末中所含的杂质在高温下发生燃烧所导致的.随着温度持续上升,S i C表面生成的二氧化硅致密氧化膜会发生体积膨胀和结构变化而破 图3 S i C热重分析F i g.3 T h e r m o g r a v i m e t r i ca n a l y s i so fS i C裂,从 而 使 得 内 部 的S i C可 持 续 发 生 氧 化 反应1 0.体现在热重曲线上,温度超过8 2 7 时,S i C粉末的质量呈现快速上升趋势.根据此热重分析结果得出,为保证S i C有较明显的发泡作用,原始粉煤灰高温发泡陶瓷的烧制温度要在8 2 7以上.2.2 不同实验条件对结果的影响2.2.1 N a2C O3和M g O的添加对混合物熔点的影响 为使S i C剧烈反应产生的C O2气体能留在混合样内,需要调节混合物料的烧制温度.首先使用原始粉煤灰添加S i C粉末进行了发泡预实验,结果表明,当温度达到11 8 0时原始粉煤灰才出现熔融的现象,图4分别为原始粉煤灰在11 8 0、12 0 0、12 2 0下烧制的具体情况.结果表明,当烧制温度为11 8 0时,样品不能将S i C产生的气体包裹;当烧制温度为12 0 0时,样品冷却之后内部基本没有气孔存在;当烧制温度达到12 2 0时,样品中所含的气孔依然十分少.结合S i C热重分析结果,分析是原始粉煤灰的熔点太高,导致发泡效果不理想,因此本实验选择加入助熔剂降低混合物熔点进行实验.(a)11 8 0(b)12 0 0(c)12 2 0图4 原始粉煤灰在不同烧制温度时的宏观图F i g.4 M a c r o g r a p h so fo r i g i n a l f l ya s ha td i f f e r e n t f i r i n gt e m p e r a t u r e s本实 验 向 原 始 粉 煤 灰 中 添 加 了M g O和N a2C O3以降低混合物的熔点.如图5所示,向原始粉 煤 灰 中 添 加 了 质 量 分 数 为6%M g O和163 第4期 黄加兴等:粉煤灰制备轻质多孔保温材料研究 原型:9 0 0 D T:12 0 7 S T:12 3 5 HT:12 4 8 F T:14 0 3(a)添加助熔剂原型:9 0 3 D T:13 1 2 S T:13 2 9 HT:13 6 0 F T:14 0 2(b)未添加助熔剂图5 原始粉煤灰和添加助熔剂后的粉煤灰熔点分析F i g.5 M e l t i n gp o i n t a n a l y s i so fo r i g i n a l f l ya s ha n df l ya s hw i t hf l u x i n ga g e n t s6%N a2C O3的混合样品.对比两样品的4个特征温度:变形温度(D T)、软化温度(S T)、半球温度(HT)和流动温度(F T),可看出添加了助熔剂后混合物的熔点明显降低,其中变形温度、软化温度和半球温度分别降低了1 0 5、9 4和1 1 2.温度的降低主要是由于高温下N a2O、M g O可以作为网络改变体,通过断开原始粉煤灰中的硅氧键,从而降低其熔融温度并增加液相量,有助于气泡的形成,镁离子还可以增加液相的表面张力,使得气泡的长大受到抑制,有助于形成均匀的气泡1 1.因此,接下来以M g O和N a2C O3的添加量均为6%进行实验.2.2.2 不同烧制温度对气孔生长的影响 静止状态下气体的导热系数远低于无机固体材料的导热系数1 2,密闭的气孔可以减少因气体热对流产生的热交换,保证材料具有较低的导热系数.气孔的均匀包含大小均匀和分布均匀两方面,尺寸过大的气孔内部会有较明显的气体热对流作用,使得材料的导热系数增加且抗压强度降低;尺寸过小的气孔会使得材料的导热系数降低且密度升高.同时,气孔的分布不均匀也会使得材料的各项性能降低.为探究烧制温度对气孔生长的 影响,控制S i C添加量为0.2%,在不同烧制温度下进行实验.按照预实验条件,M g O和N a2C O3添加量均为6%,保温时间为1 0m i n,考察了当烧制温度分别为11 6 0、11 8 0、12 0 0和12 2 0下样品的烧制情况,如图6所示.当温度为11 6 0时,样品的熔化不彻底,样品内部明显存在暗黄色物质分布不均匀的情况,(a)11 6 0(b)11 8 0(c)12 0 0(d)12 2 0图6 添加0.2%S i C的样品在不同烧制温度时的宏观图F i g.6 M a c r o g r a p h so f s a m p l e sw i t h0.2%S i Ca d d e da td i f f e r e n t f i r i n gt e m p e r a t u r e s263大连理工大学学报第6 3卷 且内部大多数为较小的气孔,样品的密度也较高.当烧制温度为11 8 0时,样品的熔化更加彻底,暗黄色物质分布不均匀的情况消失,内部也有了较多的大气孔,气孔率有了明显提高.随着烧制温度继续升高至12 0 0,样品内部的气孔进一步长大且分布相对较为均匀.当烧制温度为12 2 0 时气孔间出现了相互合并贯通的情况,导致材料的抗压强度大幅度下降.经测定,当烧制温度分别为12 0 0和12 2 0时,样品相对应的表观密度分别为0.6 5g/c m3和0.2 8g/c m3.根据目前国家对建筑保温隔热材料的性能要求1 3,其表观密度要小于1.0 0g/c m3,所以所制备的样品完全符合国家对外墙保温材料的要求.通过以上实验可以看到,随着温度的升高,烧结产物的气孔率在不断增加,分布也趋于均匀.但是随着烧制温度进一步升高,样品内部的气孔会进一步长大融合贯通,形成更大的气孔.产生这种情况的原因可能有以下两个方面:一方面是烧制温度较高时,S i C的氧化反应会更加剧烈,产生气体也会更加剧烈;另一方面是烧制温度较高时,混合物熔融后的黏度也会随之下降,导致内部产生的气孔很容易长大并且相互融合.2.2.3 不同保温时间对气孔生长的影响 为探究保温时间对气孔生长的影响,以S i C添加量0.2%为例,分析了随着保温时间由短到长,样品内部气泡的长大过程.按照预实验的条件,M g O和N a2C O3添 加 量 均 为6%,烧 制 温 度 为12 0 0,考察了当保温时间分别为5、1 0、1 5和3 0m i n下的烧制情况,如图7所示.由实验结果可以发现,当保温时间为5m i n(a)5m i n(b)1 0m i n(c)1 5m i n(d)3 0m i n图7 添加0.2%S i C的样品在不同保温时间时的宏观图F i g.7 M a c r o g r a p h so f s a m p l e sw i t h0.2%S i Ca d d e da td i f f e r e n th o l d i n gt i m e时,气孔的大小和分布都很均匀,但是气孔太小,样品的气孔率不够高,密度较大;随着保温时间增加至1 0m i n,气孔进一步长大并相互融合,气孔率进一步增加,密度也随之下降;进一步延长保温时间至1 5m i n,发现气孔的长大并不明显;而当保温时间为3 0m i n时,样品呈现塌陷的情况,气孔几乎已经消失.该实验结果表明,适当延长保温时间有助于气孔的长大,该时间约为1 0m i n,过度延长保温时间,气孔的长大并不明显,反而会从样品中逃逸出去.2.2.4 不同S i C添加量对产品性能的影响 为探究S i C添加量对产品性能的影响,固定烧制温度为12 0 0,保温时间为1 0 m i n,N a2C O3和M g O添加量均为6%,考察了S i C添加量分别为0.2%、0.5%、0.8%和1.0%时,各样品的实际烧制情况及性能测试情况.当S i C添加量为0.2%时,样品中保留了较多的气孔,气孔大小相对较为均匀,但是以小气孔居多;当S i C添加量为0.5%和0.8%时,样品中保留的气孔明显长大,存在着相互贯通、相互融合的趋势;当S i C添加量为1.0%时,气孔间的融合长大变得更加明显,大气孔占据了更多的比例.如图8(e)所示,随着S i C添加量的不断增加,样品的表观密度先降低后升高,在S i C添加量为0.8%时,样品的表观密度为最低值;而样品的抗压强度以及导热系数则均呈现不断降低的趋势.如果S i C添加量过少,将难以保证保温材料具有足够的气孔率,样品密度大而且保温性能不好,如图8(a)样品,表观密度高达1.4 3g/c m3,导热系数为0.1 9W/(mK).如果S i C添加量超过了一个适量的区间,高温反应时会产生过多的气体,会加剧气泡之间的融合上浮,而且较大的气孔会使得样品的抗压强度降低,如图8(d)样品,抗压强度仅为0.3 1MP a.363 第4期 黄加兴等:粉煤灰制备轻质多孔保温材料研究(a)0.2%S i C(b)0.5%S i C(c)0.8%S i C(d)1.0%S i C (e)表观密度变化 (f)抗压强度变化 (g)导热系数变化图8 添加不同质量分数S i C的粉煤灰烧制情况F i g.8 S i n t e r i n go f f l ya s hw i t hd i f f e r e n tm a s s f r a c t i o n so f s i l i c o nc a r b i d e根据目前国家对建筑保温隔热材料的性能要求,导热系数要小于0.1 7 W/(mK),表观密度要小于1.0g/c m3,抗压强度要大于0.3MP a1 3.图8(c)所示样品表观密度仅为0.3 0g/c m3,气孔大小 也 十 分 均 匀,经 测 定 其 导 热 系 数 低 至0.1 6W/(mK),抗压强度为0.6 7MP a,性能符合作为保温材料的各项要求.2.2.5 钢渣的添加对产品性能的影响 本实验所用的钢渣含有丰富的F e2O3,在高温下F e2O3分解产生氧气,可以为S i C发泡提供氧源.为探究添加钢渣在不同情况下的作用,本实验探究了S i C添加量由少到多时,不添加钢渣和添加5%钢渣对产物性能的影响.固定M g O和N a2C O3添加量均为6%,烧制温度为12 0 0,保温时间为1 0m i n,S i C的添加量分别为0.2%、0.5%、0.8%和1.0%时,考察不添加钢渣和添加5%钢渣时样品的密度差别.如图9所示,随着S i C添加量的增加,未添加钢渣样品的密度先降低后升高,而添加了钢渣的样品密度一直是降低的.同时,在S i C添加量为0.2%、0.5%和0.8%时,钢渣的添加反而使得样品的密度增加;当S i C添加量为1.0%时,钢渣的添加才使得样品的密度降低.根据张勇林5的研究,在12 0 0 的烧制温 图9 有无钢渣添加下粉煤灰的烧制密度变化F i g.9 T h es i n t e r e dd e n s i t yc h a n g eo f f l ya s hw i t ho rw i t h o u t s t e e l s l a g度下,F e2O3可以作为发泡剂,但是烧结密度较大.在本实验中发现,添加F e2O3含量较高的钢渣并没有明显降低样品的烧结密度.在S i C添加量较低时,添加了钢渣的样品较未添加钢渣的样品,密度明显增加;在S i C添加量较高时,添加了钢渣的样品较未添加钢渣的样品,密度有所降低.分析原因,主要是F e2O3作为发泡剂本身就只能烧制出密度较大的样品,同时钢渣本身的密度较大,所以导致了S i C添加量为0.2%、0.5%和0.8%时,样品密度的增加.由图1 0的实验结果,以S i C添加量为0.5%和0.8%为例,分析添加钢渣和不添加钢渣两种463大连理工大学学报第6 3卷 (a)0.5%S i C(b)0.5%S i C和5%钢渣(c)0.8%S i C(d)0.8%S i C和5%钢渣图1 0 有无钢渣添加时粉煤灰的烧制宏观图F i g.1 0 M a c r o g r a p h so f f l ya s hf i r i n gw i t ho rw i t h o u t s t e e l s l a g情况的差异.可以发现,添加了钢渣之后的样品,无论在S i C添加量为0.5%还是0.8%时,样品中的气孔大小都更加均匀,减少了大气孔的产生.由此可见,钢渣的添加有助于气孔的稳定,能够减少、抑制气孔之间的融合.当S i C添加量为1.0%时,钢渣的添加使得产品的密度降低.分析原因,是当发泡剂产生的气体较多时,气孔之间会相互融合逃逸,使得气孔率降低,密度升高;但是添加了钢渣的样品,可以对气孔起到稳定的作用,抑制气孔的上浮逃逸,使得产品的密度继续降低.经实验测定,添加了钢渣的样品较未添加钢渣的样品,其导热系数几乎没有发生变化,但是其抗压强度有了明显的提高.以图1 0(a)、(b)两样品为例,导 热系数分别 为0.1 9 W/(mK)和0.2 1W/(mK),十分接近;但是抗压强度分别为1.4 4M P a和3.0 4M P a,差别很大.因此,钢渣的添加有利于样品中气孔均匀性和抗压强度的提高.2.3 气孔生长影响要素分析性能良好的无机多孔保温材料,所含的气孔应该是密闭、均匀且大小适中的,包含气孔大小均匀和分布均匀两方面.本实验中通过添加助熔剂N a2C O3和M g O,降低了混合样熔融温度,为气孔形成提供了条件,这也与以往研究中所发现的N a2C O3、M g O可以作为网络改变体,断开粉煤灰中的硅氧键相符合1 1;镁离子为气孔长大调节了适宜的液相黏度,从实验结果分析,钢渣的添加有利于材料中气泡均匀性的提高,这也可以归因于钢渣中含有较丰富的M g O.由本实验可知,S i C添加量的多少主要影响气孔的大小;液相的黏度主要影响气孔的均匀性;而烧制温度和保温时间对气孔的大小和均匀性都有影响.3 结 语本研究以粉煤灰为原料,S i C为发泡剂,并通过添加助熔剂N a2C O3、M g O调节混合物的熔点,制备了粉煤灰高温多孔保温材料.实验发现,适当提高温度、延长保温时间、增加发泡剂使用量等措施,均有助于气孔的长大和气孔率的提高.从实验结果分析,钢渣的添加有利于材料中气孔均匀性的提 高,这 可 以 归 因 于 钢 渣 中 含 有 较 丰 富 的M g O;还可以看到,钢渣的添加对样品表观密度的降低效果并不明显,这可以归因于钢渣的发泡能力较弱,无法与S i C的发泡能力相比.当S i C添加量为0.8%,N a2C O3和M g O的添加量均为6.0%,烧制温度为12 0 0,升温速率为1 0/m i n,保温时间为1 0m i n时,制备了表观密度仅为0.3 0g/c m3的样品,气孔大小也十分均匀,经测定其导热系数低至0.1 6 W/(mK),抗压强度为0.6 7MP a,符合国家对建筑保温隔热材料的性能要求.研究结果可为粉煤灰制备无机保温材料提供数据支持.参考文献:1 尚 道 东.空 调 水 系 统 节 能 控 制 若 干 问 题 试 验 研究 D.大连:大连理工大学,2 0 1 3.S HANG D a o d o n g.E x p e r i m e n t a ls t u d y o n s o m ep r o b l e m so fe n e r g y-s a v i n gc o n t r o lo fa i rc o n d i t i o n i n g w a t e rs y s t e mD.D a l i a n:D a l i a nU n i v e r s i t yo fT e c h n o l o g y,2 0 1 3.(i nC h i n e s e)2Z OU Z u x u,MAO S o n g p i n g.T h e r e s e a r c h o ns e i s m i cp e r f o r m a n c e o f t h e i n s u l a t i o nm a t e r i a l o n t h ee x t e r n a lw a l 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