大岗山高拱坝混凝土施工温控措施研究.pdf

混 凝 土 工 程 一 囝黄 浩 ( 中国葛洲坝集团第一工程有限公司) 【 摘要】 大 岗 山水 电站 坝 区温 差 大、 日照 强 ，处于 地震 烈度 较 高 的地 区。拱 坝 高 2 1 0 m，混 凝 土方 量达 到 3 2 0万 T I 1 。 ， 控 制水化热的散发和 温度 变化 对混凝 土结构 整体性 的影响是 施工 中极其重要 的一 环。本文针 对上述 情 况，介 绍 了大 岗山水 电站拱坝工程温度控制措施 。 【 关键词】 混凝土 高拱坝 温控措施 1 工程概 况 大 岗山水 电站 位于 大渡 河 中游上 段 的 四J I I 省雅 安 市 石棉县挖角 乡境 内 ，为大渡河干流规 划调整 推荐 2 2级方 案的第 1 4梯 级 电站 。工 程 枢纽 建 筑物 由混凝 土双 曲拱 坝 、水垫塘 、二道 坝 、右 岸泄 洪洞 、左 岸 引水 发 电建筑 物等组成。电站最大坝高 2 1 0 m，装机容量 2 6 0 0 MW ( 4 6 5 0 MW ) 。 大坝从左到右 分成 2 9个坝段 ，坝段宽度 2 1 2 3 m 不 等，大坝坝体温控混凝土总量约 3 2 0万 m。 ，混凝土单仓 最大 面积 约 1 6 0 0 m ( 含 贴脚 ) 坝 体混 凝土 采 用 不设纵 缝的通仓薄层连续浇筑 、短间歇、均匀上升的施T丁艺。 工程混凝土浇筑 规模 大 、强度 高 ，且 对质 量 、温控 和外 观有很高要求 ，大坝混凝 土施T按 全年温控考虑 。 大渡河流域地 形 变化 十分 复杂 ，流域 内气 候差 异很 大。按气候区划，上游属川西高原气候区，中下游属四 川盆地亚热带 湿润 气候 区 。同一气 候 区，气候 垂直 变化 明显 ，有 “ 一 山四季 ”的 特点 。但 流 域 气温 和 降水 总 的 变化趋势是 南北 向东南增 高和增加。据石棉县气象站 1 9 6 1 l 9 9 0年资料统计 ，当地 多年平 均气温 1 6 9 C，极 端最高气温 3 9 2 C，极端最低气温 3 9 C，多年平均年 蒸发量 1 6 3 7 5 mm，多年 平均 相 对湿 度 6 9 。多年 平均 风速 2 3 m s ，多年平均年降水量 8 0 1 3 mm，历年最大 日 降水量 1 0 8 6 mm，年平均降水天数 1 4 3天。 2 相关技术参数 拱坝混凝土温 度控 制 的 目的是 控制 温差 ，防 l 卜 产生 温度 裂缝 ，并按照 施工 进度要 求在 规 定时 间 内将坝 块混 凝土温度 降到 接缝灌 浆温 度 。大坝 混凝 土 容许 基础温 差 见表 l ，容许最高温度见表 2 。 表 1 大坝混凝 土容许基础 温差 部位 容许基础温差 ( ) 陡坡 坝段 ( 【 、 2、 2 8、 2 9号) 1 3 除陡坡坝段外 ( 3 2 7号) 1 4 表 2 大坝混凝土容许最 高温度 部位 容许最高温度 ( ) 基础强约束区 2 7 基础弱约束区 2 7 自由区 3 0 容 许上下层温差 不大 于 1 6 C，控 制拌 和楼 l 机 口温 度见表 3 。 表 3 大坝混凝 土出机 口温度 D( 月 分 ( 月 ) 部 位 l 2 3 1 1 2 基础缇约束区 l 0 】 O 7 1 0 基础弱约束区 1 O 1 0 1 0 控制混凝土浇筑温度不大于 I 2 C。应采取综 合措施 。 确保混凝土最 高温度 满足设 计 要求 。当浇筑 仓 内气温 高 于 2 3 时 ，应进 行仓 面喷雾 。直 至混 凝土终 凝 ，以降 低 仓面环境温度。要求雾滴直径为 4 O 8 0 a m。 控制混凝土 内外 温差 不大 于 1 6 ，评 价标 准为浇 筑 块在内部温度传感器测点测量的平均温度与外部温度传 感器测点测量 的平均 温度 之差 。冬 季长 间歇 的 浇筑层 面 应采取必要的保温措施 。 1 5 麓 _ 水 利 水 电 施 工 2 0 1 4 第4 期 总 第1 4 5 期 相邻块高差控制 ：拱坝混凝土浇筑要求坝体连续均 匀上升。除监理人另有指示外 ，相邻浇筑块高差不大于 1 2 m，整个 拱坝上升最 高 和最低 坝段 高差 控 制在 3 0 m 以 内；孔口坝段允许最大悬臂高度为 4 5 m，非孔口坝段允 许最大悬臂高度为 6 0 m。 3 混凝土温度控制计算及分析 3 1 混 凝 土水化 热公 式选 取 参考其他工 程混凝 土 绝热 温升试 验 ，选 取 与大 坝混 凝土相同胶凝材料 ( 主要是水泥)掺量的绝热温升公式， 见表 4 。 表 4 选用公 式的混凝 土胶凝材料 与 设 计 配合 比 比较 C1 8 o 3 6 C 1 8 o 3 0 C1 8 o 2 5 混 凝 土品种 四 四 四 胶 材用 量 2 5 7 6 2 2 2 6 2 2 8 9 1 9 7 7 2 0 6 1 7 8 ( k g m0 ) 设计 水泥 4 2 5 4 2 5 4 2 5 4 2 5 4 2 5 4 2 5 配合 品种 比 水泥用 量 1 8 0 3 l 5 5 8 1 6 O 2 1 3 8 4 l 4 4 2 I 2 4 6 ( k g m0 ) 胶 材用 量 2 2 1 2 0 8 1 9 6 公 式 ( k g m ) 所 参 水 泥 考配 品种 中热 4 2 5 中热 4 2 5 中热 4 2 5 合 比 水泥用量 1 7 7 1 4 6 2 1 3 6 ( k g m0 ) 3 1 5 r 一 2 8 7 5 v 2 6 8 1 r 公 式 一 3 9 O + r 一 1 6 5 2 + r 一 0 5 8 6 2 + r 注0 为混凝土绝热温升，r 为时间。 3 2 混凝土出机 口温度及浇筑温度计算 为使大坝混凝 土 的浇 筑温 度控 制在 规定 范 围 内，从 而控制混凝土 的最 高温升 ，混 凝 土出机 口温度应 保持 低 于浇筑温度。大坝混凝土拌和系统离左岸 I 1 3 5供料线平 台较近，采 用 运输 汽 车转 运混 凝 土，然 后 由容 量 为 9 6 m3的缆机吊罐 吊运入仓 ，从出机 E l 到达浇筑仓面约 需要 3 0 rai n ，混凝 土 温升 一般 在 0 6 5 C。设 计要 求 混 凝土 出机 口温 度 3 l 1月 控 制 在 7 C，其 余 月 份 控 制 在 1 0 C。 按照上述 温控措 施条 件下 的浇 筑 温度 ，温控措 施 包 括仓面喷雾 、出机口温度为 7 8 ，喷雾效果以降低平 均温 度 5 计 。 混凝 土入仓温度 和 浇筑 温度 的计 算 ：由于混 凝 土采 用自卸汽车、缆机等常规的方式入仓 ，因此浇筑温度可 以按式 ( I )计算，即 TB ， P To +( To ) ( + 0 2 + + ) ( 1 ) 式中 ，f H ， 混凝 土入 仓温度 ， ； 混凝 土出机 口温度 ， ； 混凝 土运输过程的气温 ， ； 0 i( 一1 ，2 ， )有关的系数，其数值为：混凝 土装、卸和转运，每次 0 一 0 0 3 2 n ，从拌 和楼 下料 到 自卸 车 ，从 自卸 车 下 料 到 缆 机 吊 罐 ，共转运 2次 ；0 一0 0 6 4 。 混 凝 土 运 输 时 ，0 2一 At 一 0 0 02 30 ra i n。 依照式 ( 1 ) ，在运输过程 中，存在拌和楼转料和往 吊罐转料共两次转料 ，混凝土运输时间平均取 3 0 mi n ，则 式 ( 1 )可写成 TB P T o +0 1 2 4 ( To ) ( 2 ) 根据不同部位，不同出机口温度要求，分月计算入 仓 温度 。 混凝土浇筑温度计算式为 ，P+ 0 0 0 3 v ( TB P ) ( 3 ) 式 中，f P 混凝 土浇筑 温度 ， 。 r 浇筑平仓振捣到上层覆盖前 的全部时间， 分别为 1 8 0 、2 4 0 rai n 。 根 据 上 述 公 式 ，计 算 出分 月 混凝 土 浇 筑 温 度 ，见 表 5 。 表 5 混凝 土入仓 温度和浇筑温度 项 目 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1 0 1 1 1 2 多年平均水温 6 9 8 6 1 1 7 1 4 5 l 5 7 1 6 2 1 6 7 1 7 8 1 6 2 1 3 8 1 O 5 7 6 多年平均气温 8 9 7 1 4 3 l 8 4 2 1 3 2 2 4 2 4 5 2 4 3 2 O 8 1 7 4 1 3 1 9 1 混凝土 自然拌和温度 9 O 1 O 8 1 5 4 1 9 1 2 2 1 2 3 1 2 5 3 2 5 1 2 1 7 1 8 5 1 4 2 1 O 2 混凝土出机口控制温度 自然 自然 7 7 7 7 7 7 7 7 7 自然 出机 口温度控制时浇筑温度 ( 2 4 0 mi n ) 8 3 1 O O 1 O 9 1 1 7 1 4 2 1 5 0 1 6 6 1 6 5 1 3 8 1 1 5 1 1 6 9 4 注考虑 仓 面喷雾 ，没 有覆盖 隔 热被 。 根据上述计算结果，除 1 2月至翌年 2月 自然拌和自 然浇筑混凝土时，其浇筑温度满足基础强约束区的要求 外 ，其他月份均不能满足要求。对于强约束区和弱约束 区的混凝 土 ， 3 1 1 月 除满足 出机 口温度为 7 C外 ，仓 面 实施喷雾 +覆盖 隔热被，才可 以满足控制浇筑温度在 16 1 2 以内。 3 3 混凝土 内部最高温度计算 由于混凝土 采用 通仓 浇筑 ，拱冠 梁基 础块 连 贴脚 长 度达到 6 5 m，长宽比约为 3 ，强约束区对混凝土约束作用 较大。为防止因温差造成的约束应力过大，设计技术要 求规定，在基础约束区的混凝土从最高温度降至灌浆温 度的总温差不能超过 1 4 ，即约束区最高温度为 2 7 ， 自由区最高温度为 3 O 。 混凝土浇筑块 的最 高温 度 与混凝 土 的热 学性 能 、浇 筑温度、浇筑块升程高度、冷却水管的布置间距、浇筑 块表面散热及间歇时间、养护方式、气温以及制冷水温 度和流量等都有很大的关系。由于浇筑块平 面尺寸大大 超过浇筑层厚度 ，因此计算混凝土早期最高温度时忽略 浇筑块侧面散热的影响。 混凝土工程 混凝土内部最高温度计算取值：外界温度取月平均 气温，养护水取月平均水温，冷却通水 的水温取 1 2 ， 冷却水管长度为 3 0 0 m。 按 D L T 5 3 4 6 - 2 0 0 6 混凝 土 拱坝 设 计 规 范 中有 关要求进行计算，其中自然散热时采用单向差分法计算， 有初期通水冷却时 ，按规范附录 C中方法 ，将单 向差分法 计算与规范附录 C第 C 1 5 条中的一期通水冷却计算相结 合进行，即采用差分法计算一期通水冷却及层面散热和水 泥水化热共同作用下的混凝土温度。计算结果见表 6 。 表 6 混凝土 内部最 高温度 层厚 混 凝 土 月份 ( m) 分 区 1 2 3 4 5 6 7 8 9 l O 1 1 1 2 A 2 O 4 2 2 1 2 1 6 2 O 7 2 3 5 2 4 2 2 5 1 2 5 o 2 3 3 2 O 2 2 1 o 1 8 7 1 5 B 1 8 9 2 O 5 2 O 4 2 O O 2 2 4 2 3 3 2 4 5 2 4 3 2 2 1 2 1 7 1 9 8 1 7 8 C 1 8 3 2 0 o 1 9 9 1 9 5 2 2 O 2 2 7 2 3 9 2 3 8 1 9 3 1 8 7 1 9 3 1 7 o A 2 2 6 2 4 3 2 3 7 2 2 9 2 5 4 2 6 1 2 7 1 2 7 1 2 5 2 2 4 8 2 3 1 2 1 2 2 O B 2 1 7 2 3 4 2 2 8 2 2 2 2 4 7 2 5 5 2 6 9 2 6 8 2 4 4 2 4 0 2 2 3 1 9 6 C 2 1 O 2 2 7 2 2 1 21 5 2 4 1 2 4 8 2 6 o 2 5 9 2 3 8 2 4 5 2 1 4 1 8 6 A 2 6 o 2 7 1 2 6 4 2 5 3 2 8 0 2 8 5 2 9 4 2 9 4 2 7 7 2 7 3 2 5 8 2 2 4 3 o B 2 5 3 2 7 O 2 6 2 2 5 1 2 7 6 2 8 3 2 9 2 2 9 1 2 7 3 2 7 o 2 5 5 2 O 7 C 2 4 4 2 6 1 2 5 3 2 4 2 2 6 7 2 6 3 2 8 4 2 8 4 2 6 4 2 6 2 2 4 7 1 9 5 注表 中数据 是在 没有 考 虑仓 面覆 盖情况 F的计算 结果 。 计算时，考虑 A区混凝土的冷却水管间距为 1 0 rex 1 5 m，B 、C区冷却水管的布置间距为 1 5 mX1 5 m；低 温季节 1 2 月至翌年的 3月通常温水，其他月份通制冷 水 ，制冷水温为 1 2 ；仓面实施喷雾措施，降温幅度为 5 o c；未考虑仓面覆盖隔热。 从表 6可以看出，当浇筑层厚为 1 5 m时，对于 C s 。 3 6的混凝土，全年可以满足设计 的最高温度要求，C - s o 3 0 、C s 。 2 5( 即 B、C区)混凝土 同样可 以满足设计要求 ； 当浇筑层厚为 2 0 m 时 ，C 。 。 3 6的混凝 土在 7 、8月 略超 过设计的 2 7 要求，C 。 3 O 、C 。 。 2 5混凝土可以满足设计 要求 ；当浇筑层厚为 3 0 m时，C 1 8 n 3 6 、C s 。 3 O的混凝土 在 5 1 O月内部最高温度超过设计值，C 。 2 5混凝土在 7 、8月超过设计值。 根据以上数据 ，大坝局 部 高应 力 区混凝 土尽 可 能避 开 5 1 O 月浇筑 。表 6中计算值随浇筑时间越短而越小 ， 因此 ，需要提高施工速度，缩短浇筑时间，配备足够 的 资源 ，尽可能将混凝土的覆盖时间缩短。 4 混凝 土温度控制措施 4 1 混凝土出机口温度控制措施 4 1 1 配合 比的优化 优化混凝土的配合 比，在满足设计要求各项指标 的 前提下 ，选用优质高效外加剂，减少胶凝材料的用量 ， 从而降低胶凝材料的水化热温升。同时，加强施工管理， 提高施工工艺，改善混凝土性能，提高混凝土抗裂能力。 4 1 2 原材料温控 通过对原材料的温度控制来达到降低出机口温度的 目的。原材 料温度主要通过下述方法控制 ： ( 1 )水泥进罐前温度不得超过 6 5 C，拌和楼上水泥 和粉煤灰进入拌和机前的温度不得超过 5 5 ，否则延长 水泥和粉煤灰停罐时间。低线拌和系统骨料一次风冷温 度为 7 C，高线一次风冷温度为 6 C，二次风冷温度为 0 1 ，两拌 和系统 的片冰温度 为一 5 C，制冷 水温度 为 4 6 。 ( 2 )骨料的储量满足连续 3 天以上的生产量 ，并且保 证砂子脱水充分，含水率不超过 6 。粗骨料在骨料罐内 的堆高一般为 8 9 m，尽 可能安 排在 夜 间和 低温 时 间送 料和转料。粗骨料在筛分 中冲洗干净 ，充分脱水，为加 冰、加制冷水提供余地。 通过对原材料的温度控制，以及加冰和加制冷水来 控 制出机 口温度 ，使出机 口温度满足表 3的规定 。 4 2 混凝土运输及浇筑过程温控措施 为减少预冷混凝 土 温度 回升 ，须 严 格控 制混凝 土 运 输时间和仓面浇筑坯层覆盖前的暴露时间，混凝土运输 机具设置保温设施 ，并减少转运次数，使高温季节预冷 混凝土自出机口至仓面浇筑坯层被覆盖前的温度满足浇 筑温度要求。 4 2 1 混凝土运输过 程温 度控 制 为降低混凝土 在运 输过 程 中的温 度 回升 ，加 快混 凝 土的入仓速度 ，以减少 运输 过程 中的温度 回升 ，高 温季 节 主要采取以下措施 ： 一 水 利 水 电 施 工 2 0 1 4 第4 期 总 第1 4 5 期 ( 1 )拌和楼前进行 喷雾降温。在拌和楼前 1 O 2 5 m 长的道路两侧设喷雾装置，喷雾导管略高于车厢 ，以形 成雾状环境，对 回程车厢喷雾降温。喷雾管供水压力为 0 4 0 6 MP a ，供风压力为 0 6 O 8 MP a 。 ( 2 )混凝土运输车运输线的温度 回升控制。加强管 理 ，强化调度 ，合理安排运输车辆数量，尽量避免混凝 土运 输过程中 的等车卸 料现象 ，缩短 运输 时 间并减 少混 凝土倒运次数 。 高温季节 ，混凝 土 运输 车 辆 及 吊罐 采 用 隔热 措 施 。 运混凝土的车顶部搭设活动遮 阳篷 ，车厢 两侧设保 温层 ， 以减少混凝土温度回升。必要时，混凝土运输车辆用水 冲洗降温。严禁使用后箱排尾气的汽车运送混凝土。吊 罐设置保温隔热层，以防在运输过程中受 日光辐射和温 度倒灌 ，减少温度 回升 ，降低 混凝 土运 输过 程 中的 温度 回升率 。 4 2 2 混凝土浇筑过程温度控制 ( 1 )在高温季节混凝 土入仓 后及 时平仓 ，及 时振 捣 ， 缩短混凝土坯问暴露时间。当高温季节或高温时段仓面 面积较 大时 ，可用 2 3台缆机 同浇一仓 ；尽 量缩短 混凝 土坯 间暴露 时问 ，并 辅 以仓面 隔热 设施 ，即在 下料 的间 歇期 ，用 2 0 c m厚的聚乙烯卷材覆盖隔热，降低仓面内 混凝 土温度回升 ，控制 浇筑温度 。 ( 2 )合理安排开仓时间。高温季节浇筑时，尽可能避 开高温时段浇筑 ，将混 凝 土浇筑 尽量 安排 在早 晚和 夜 间 施 工 。 ( 3 )仓面喷雾降温。高温季节浇筑混凝土时，外界气 温较高，为防止混凝土初凝及热量倒灌 ，采用喷雾机喷 雾降低仓面环境温度 ，喷雾时保证成雾状，避免形成水 滴落在混凝土面上。喷雾机安放在周边模板或仓面固定 支架上，架高 2 3 m，并结合风向，使喷雾方 向与风向 一 致。同时根据仓面大小选择喷雾机数量，保证喷雾降 温效果。选择喷雾机时，要求雾滴直径达到 3 O 5 0 m， 射程 3 0 m 以上 。 ( 4 )混凝土面覆盖隔热被。高温季节浇筑混凝土过程 中，加强表面保湿隔热措施，随浇随覆盖保温被，即振 捣完成后及时覆盖隔热保温被。根据计算 ，2 0 c m厚的 聚乙烯卷材即可满足设计要求的覆盖后等效放热系数 口 l O k J ( m h) 。混凝土收仓后至 流水养护前 ，亦 覆 盖 2 0 c m厚的聚乙烯卷材隔热，减少温度倒灌。 通过采取上述措施 ，可将浇筑温度控制在要求的范 围内。 4 3 混凝土通水冷却措施 设计文件要求，对于大体积混凝土，内有接缝灌浆、 接触灌浆等部位均埋设冷却水管，大坝有混凝土盖重 固 结灌浆部位，冷却水管垂直于拱坝沿径向方向布置，其 水平 问距为 1 5 m，垂 直间距 为 1 0 m，采用 内径为 2 8 3 2 mm 的钢管 。 其他部位冷却水管管材采用 内径为 2 8 3 2 mm 的 HD P E塑料水管，其各项指标应满足表 7的要求。 表 7 HD P E塑料冷却水管指标 项 目名称 单位 指标 导热系数 k J ( m h ) 6 0 拉伸屈服应力 M P a 2 O 纵向尺寸收缩率 3 破坏内水静压力 M P a 2 0 液压 温度：2 O 时间：1 0 0 h 不破裂、不渗漏 试验 水管水压力 ：3 MP a 仓内冷却水管按照以下原则布置： ( 1 )坝 内埋 设 的 蛇 形 水 管 一 般 按 1 5 m ( 垂 直 间 距 )1 0 m ( 水平 间距 )和 1 5 m ( 垂 直 间距 ) 1 5 m ( 水平间距)布置 ( 基础混凝土第一层也埋设冷却水管) 。 当浇筑层厚 3 0 m时 ，陡坡坝 段在 1 5 m 的 中间铺 设一 层 水管 ，埋设时水管距上游坝面 1 0 m，距下游坝面 1 0 1 5 m，水管距接缝 面 、坝 内孑 L 洞 周边 0 8 1 0 m。通 水 单根水管 长度 不大于 3 0 0 m。坝 内蛇形水 管按接 缝灌浆 分 区范围结 合坝体 通水计 划就 近 引出下 游坝 面 。要 做到 冷 却水管排列有序，做好标记记录，并注意立管布置间距 ， 确保 立管布置不 过于 集 中 ，以免 混凝 土局 部超 冷 。按 设 计技术文件要求 ，水管间距一般不小于 l m。管 口朝下 弯，管口长度不小于 1 5 c m；管 口应妥善保护，防止堵 塞。所有立管均引至下游坝面，且确保不过于集中，立 管问距不小于 1 0 m。 ( 2 )为防冷却水管在浇筑过程中受冲击损坏，吊罐下 料时应控制下料高度。一般控制下料高度尽量小，并不 直接冲击冷却水管，以免大骨料砸破水管。 ( 3 )若蛇形管为铁管，则在弯管与直管段接头处加焊 6 r n m短钢筋与仓面固定，并采取有效措施防止冷却水管 被钻孔打断 。 ( 4 )冷却水管在仓内拼装成蛇形管圈。用 u形卡或 铁丝铁钉将塑料管固定在混凝土仓面上。埋设的冷却水 管不能堵塞 ，并 清除 表面 的油 渍等 物 。确 保管 道接 头 连 接牢固，不漏水。对已安装好的冷却水管须进行通水检 查 。安装好 的冷却 水管 覆盖 一坯 混凝 土后 即进 行初 期 通 水 ，如发现堵塞及 漏 水现 象 ，立 即处 理 。在混 凝 土浇 筑 过程中，注意避免水管受损或堵塞。 4 4 混凝土表面养护 保温材料厚度根据混凝土拱坝设 计规范 的公式计 算 ，即 1 1 一k l k 2 【 J- 一- 3 -) ( 4 ) 、p 式中矗 保温板厚度； k 1 风速修正值 ，取 1 6 ； k 潮湿程度修正系数，取 1 0 ； 保温材料热导率； 一 覆盖保温被后混凝土等效放热系数； 岛 不 保 温 时 混 凝 土 表 面 放 热 系 数 ，取 1 5 W ( m2K) 由计算得知， 一0 1 1 9 k J ( m h) 、h一1 6 、 2 0 c m的聚苯乙烯泡沫板能够满足要求。实际选用招标 文件要求的厚度为 3 5 0 c m的聚苯乙烯泡沫板，作为 上 、下游及孔洞 等永久性 表面保温材料 。 5 结束 语 大 岗山水 电站拱 坝混凝 土浇筑 已完成 2 7 0万 m。 ，至 混凝土 工程 今还未发现有危害性的裂缝，混凝土质量获得 国内外专 家的一致好评 ，说明混凝土温度控制措施是恰当的。在 进行混凝土通水冷却系统建设时，配置足够的制冷容量， 并科学地维护冷机生产效率，是温度控制的前提和保障。 一 旦制冷 容量 不 足将造 成混凝 土 温升偏 高 ，相 应温 度应 力升高 ，对混凝土防裂不利。该工程在混凝土冷却过程 中进行灵活控制，在必要时进行超冷，但超冷的程度应 充分论证 ，以确保 混凝 土冷 却温差控制在安全的范 围内。 ( 上接 第 1页) 采用外径 4 8 mm、壁厚 3 5 mm的钢管搭设 。为提高导向 架刚度，增强稳固性 ，与钻机连接的水平钢管采用壁厚 5 ram、长 3 m或 6 m的钢管，以免在钻孔过程中因导向架 变形而导致钻机发生位移，影响预裂面平整度。导 向架 形式根据开挖 面现场条件选择确定 。 开 口线 布置 在平 台 面施钻 情况 下 ，搭 设 三角形 导 向 架。地面按 2 m间距布置两排锚筋，样架水平杆将锚筋连 接成内外两排 ，样架内外斜杆底部与水平杆连接牢固， 外侧斜杆与上部水平杆连接，上下两水平杆作为钻机固 定杆。地面锚筋直径 2 5 ram，长 I m，外露 2 0 c m。锚筋位 置根据样架设计图由测量放线确定。 开 口线 面施钻 情况 下 ，搭 设梯 形导 向架 。马道 坡 面 按 2 m间距布置两排插筋，样架竖杆直接固定在坡面锚筋 上，水平杆将竖杆连接成一个整体 ，上下两水平杆作为 钻机 固定 杆。坡面 锚筋 直径 2 5 ram，长 I 5 m，外 露 l m。 锚 筋位置根据样架设计 图由测 量放 线确定 。 样架搭设过程中用水平尺检测 ，确保临近预裂孔侧 水平连接杆的水平度。样架搭设完成后 ，测量使用全站 仪校核样架工作面竖 向倾角和水平连接杆的水平度，微 调处理后加固连接扣件，在上下两排水平杆上测量放出 钻机固定点位。样架搭设完毕后，测量人员对导向架逐 一 进行检查、校正，确保样架导钻方向和斜度与预裂孔 一 致 。 3 4 造孔质量控制 ( I )钻机架设完毕后 ，测量检查、校核，确保钻机开 孔 方向 、点 位 与爆 破 设计 一 致 。根 据 现 场基 岩 面 情 况 ， 个别 开孔部位基岩面不平整 ，采用人工 凿孔 。 ( 2 )钻机开孑 L 前 ，现场技术人员对钻工进行详细的技 术交 底 ，每个 孔 的孔 深、孑 L 斜 及 钻 孔 责 任 人 实 行 挂 牌 标识 。 ( 3 )在钻进过程 中，钻杆容易发生偏移 ，经现场试 验，QZ J 一1 0 0 E型钻机增加限位挡板和加装孔内扶正器 等能有效缩小钻杆偏移幅度。为保证钻孔质量，要求钻 孔人员用地质罗盘精确检查样架、钻杆的角度，检查样 架与钻机连接的牢固性 。当钻杆倾角偏差大于 0 3 。 、方 位角偏差大于 0 5 。 或钻机固定卡松动时，必须停钻并采 取措施纠偏。在开孔 I m范围内，每钻进 2 0 c m对钻杆倾 角进行检查 ，之后每 i m检查一次。 ( 4 )钻进深度接近设计孔深时 ，在最后一根钻杆上用 油漆或线做出记号，待钻到设计孔深后 即停止钻孔，终 孔后检查孔深、孔 向。若孔深超出设计 1 0 c m，则超钻孔 段用砂子或砂 浆 回填 ，保 证 预 裂孔 底 落 在 同一 高 程 上 。 若倾角偏差 大于 0 3 。 ，或 方位 角偏 差大 于 0 5 。 ，或 孔深 偏差大于 5 c m，则属于不合格孔，应用砂浆回填，重新 钻孔 。 3 5 预裂孔装药及网络现场施工控制 ( i )预裂孔线装药密度严格按爆破设计参数控制。根 据实际地质状 况 ，对局 部岩层 较差 部位 的预裂孑 L 线 装药 密度 ，采取在孔 口 2 m 段范 围 内按 正 常装药 量 的 1 0 减 弱装药量 ，以改善 预 裂面孔 口成型 质量 。为避 免预 裂孔 装药出现错装，在每个孔位树立标志牌 ，注明孑 L 号、孔 深及线装药密度 。 ( 2 )预裂孔装药采用 竹片固定 药卷 ，竹片的宽度选择 3 4 c m为宜 ，竹片 中间 的竹节采 取人工削 除 。预 裂药卷 现场绑扎，为保证绑扎药卷的线装药密度与孔位一一对 应 ，在竹片上 同样注明其孔号与线装药密 度。 ( 3 )装 药前 检查 预裂孔内是否有塌孔 、堵孔现象 ，装 药过程中做好装药记录，装药完毕后逐孔进行检查 ，排 查漏装、漏堵现象。 ( 4 )爆破网络根据边坡及附近受保护对象的质点振 动速度要求设计 ，控制最大单响药量在规定范围内。右 坝基 预裂 爆 破 按 边坡 质 点 振 动速 度 不 超 过 5 c m s 进 行 控制 。 4 结束语 从边坡预裂 面成 型情况 看 ，在 软弱 夹层 或层 间结 合 带半孔率偏低 ，孔位偏差最大为 8 c m，不平整度最大为 l I c m。节理 、软弱 夹层在 很大程 度上 影 响了爆 炸应力 波 以及爆生气体对岩石的作用，使预裂爆破抵抗线以及岩 石裂纹扩展方 向发生 变化 ，从 而产 生不 规整 的爆 破 轮廓 线。边坡开挖面其余炮孔均可见半孔，半孔率达 1 0 0 ， 孔位偏差在 3 c m以 内，坡 面不平整 度在 8 c m 以 内。从 爆 破 振动检测结果 看 ，右坝 肩开 挖导 致 的保 留边坡 岩体 爆 破 影响深度在 l m范 围以 内，且多数情况下岩体爆后 波速 变化率较小，属甚微爆破破坏或未破坏。