高强钢筋陶粒混凝土受弯梁非线性有限元分析.pdf

2 0 1 1年 第 9期 (总 第 2 6 3期 ) Nu mb e r 9i n 2 0 1 1 ( T o t a l No 2 6 3 ) 混 凝 土 Co nc r e t e 理论研究 T HE0RE TI CAL RES EARCH d o i ： 1 0 3 9 6 9 8 i s s n 1 0 0 2 3 5 5 0 2 0 1 1 0 9 0 0 5 高强钢筋陶粒混凝土受弯梁非线性有限元分析 杜闯 ，陈向上 ，左治武 ( I 河北工业大学 土木工程学院，天津 3 0 0 1 3 2 ；2 河南油田油建工程建设有限责任公司，河南 南阳 4 7 4 1 3 2 ) 摘要： 采用有限元法对陶粒钢筋混凝土梁进行非线性分析， 是对有限的试验研究的有效补充和进一步深入探讨。根据陶粒混凝土梁 的试验结果， 建立了合理的三维有限元模型， 对陶粒混凝土梁的抗弯性能进行了非线性有限元分析。 计算得到的开裂载荷 、 极限载荷和载 荷一 挠度曲线与试验吻合较好 ， 可以有效的模拟陶粒混凝土梁的抗弯性能。 基于已建模型， 通过改变材料本构、 保护层厚度 、 钢筋直径和钢 筋屈服强度等参数， 进一步研究陶粒混凝土梁的抗弩胜能规律。 关键词： 陶粒混凝土；非线性有限元；抗弯性能 中图分类号 ： T U5 2 8 0 1 文献标 志码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 1 ) 0 9 0 0 1 5 - 0 4 Non- l i ne ar f i n i t e el e m e nt an al y si s o f t he f l e xur a l hi gh s t r e ng t h r e i n f or c e d c er a m s i t e con c r e t e be am DU C hu a n g ， CHENXi a n g - s h a ng , ZUOZh i WU ( 1 S c h o o l o f C i v i l E n g i n e e r i n g ， He b e i U n i v e r s i t yo f T e c h n o l o g y ， T i a n j i n 3 0 0 1 3 2， C h i n a ； 2 T h e Co n s t r u c t i o nE n g i n e e r i n gL i mi t e dL i a b i l i tyCo mp a n y ， He n a nO i l F i e l d ， Na n y a n g 4 7 4 1 3 2 ， C h in a ) Abs t r a c t ： Ad o p t i ng t he fin i t e e l e me n t me t h o d t o a n a lyz e the c e r a ms i t e r e i n f o r c e d c o n c r e t e b e a m wa s t h e f u r t h e r s t u d y a n d e ffe c t i v e s u p p l e me n t t o t h e 1 i mi t e d t e s t s Ba s e d o n e x p e r ime n t a l r e s u l t s o fc e r a ms i t e c o n c r e t e be am a 3- D fi ni t e e l e me n t mo d e l wa s e s t a bl i s h e d a n d n o nl ine a r fi ni t e e l e me n t me tho d wa s u s e d t o a n a l y z e the fl e x u r a 1 c e r a ms i t e c o n c r e t e be am Th e n u me r i c a l r e s u l t s o f c r a c k l o a d u l t i ma t e l o a d a n d l o a d d e fle c t i o n C u r v e s h o we d g o o d a g r e e me n t wi t h the e x p e r i me n t a l r e s u l t s T h i s i n d i c a t e s t h a t n o nl i n e ar fi ni t e e l e me n t me t h o d C an e ffe c t i v e ly s i mu l a t e t h e fle x u r a 1 c e r a ms i t e c on c r e t e b e am Ba s e d o n t h e e s t a b l i s h e d fin i t e e l e me nt m o d e 1 f u r t h e r i n v e s t i g a t i o n wa s c o n d u c t e d wi t h r e s pe c t t o the fle x u r a l b e h a v i o r o f the c e r a r n s i t e c o n c r e t e b e a m b y c ha n g i n g ma t e ria l ， c o v e r t h i c k n e s s ， s t e e l ba r d i a me t e r an d s t e e l b ar y i e l d s t r e n g t h Key wor ds ： c e r am s i t e c o n c r c t e； n o n l i n e a r fin i t e e l e me n t ； fle x u r a l b e ha v i o r 0 引言 随着现代建筑 向高层 、 大跨方向发展， 轻质、 高强材料、 可 持续发展的建筑材料已成为土木工程界的重要研究课题 ， 也是 现代混凝土技术的重要发展方向之一 。 陶粒混凝土因具备轻 质、 高强、 抗震 、 抗渗这些优点 ， 在我国高层建筑 、 大跨度结构和 海港码头等工程中的应用 日益增多。 然而， 对于陶粒混凝土构 件性能的研究却滞后于工程应用的发展。 国内目前研究陶粒混 凝土构件力学性能的只有少数单位。 苏州科技大学为了配合轻 骨料设计规程的修订进行过 6根陶粒混凝土梁和 2根普通混 凝土梁的试验 ； 广西大学为了地区经济发展 ， 利用地区资源优 势 ， 进行过一系列陶粒混凝土构件的试验嘲； 武汉理工大学为了 轻骨料混凝土在桥梁中的应用 ， 进行过不同强度的 6根陶粒混 凝土梁和 l 根普通混凝土梁的试验 3 。 但总体上说 ， 其规模和深 入程度都很不够 ， 尤其随着高强钢材的使用 ， 对高强陶粒混凝 土力学性能研究的更少 。 因此研究配置 H R B 4 0 0 MP a钢筋的陶 粒混凝土梁受力性能， 对于高强钢筋陶粒混凝土的推广使用具 有重要 的意义 。 在试验研究的基础上， 采用 An s y s 对高强钢筋陶粒混凝土 梁进行数值模拟， 并和试验结果做了对比， 误差在 1 0 以内， 表 明本研究有限元的建模及参数的选取是合理的， 数值模拟是有 收稿 日期 ：2 0 1 1 _ _ 0 3 1 8 效的， 能够反映出试验梁受弯的力学性能。 在此基础上， 本研究 采用已建模型， 改变模型的相关参数， 深入研究不同材料、 保护 层厚度 、 钢筋直径和钢筋屈服强度等参数对陶粒混凝土梁受弯 性能影响规律。 1试验 概 况 为了研究 HR B 4 0 0 MP a 钢筋陶粒混凝土梁受力性能， 进行 了 6 根试验梁( 4根陶粒混凝土梁， 其中 1 根陶粒混凝土梁中加 入纤维和 2根强度相同的普通混凝土梁) 的受弯性能试验。 试 件的截面尺寸和配筋均相 同， 如图 1 所示 。 试验梁的截面尺寸 为 4 0 0 mmx 6 0 0 n l n l ， 跨长为 4 4 0 0 h i m。 梁顶部配置纵筋 4 韭1 6 ， 中部腰筋 2 业 1 4 ， 底部纵筋 4 业 2 2 ， 配置箍筋为 4 , 8 2 5 0 。 陶粒混 凝土和普通混凝土设计强度等级分别为 L C 4 0和 C 4 0 。 采用天 津宝通轻集料有限公司生产的普通型页岩陶粒。 试件类型如表1 所示 。 试验中采用三分点加载。 采用电阻应变仪测量钢筋和混凝 土应变 ， 钢筋应变片位置在试验梁跨中纵筋处。 混凝土应变片 粘贴在试验梁跨中前侧表面， 同时结合粘贴铜豆的方式 ， 铜豆 粘贴在试验梁跨中后侧表面， 以跨中为中点， 五行三列分布， 用 手持式应变仪测量。 挠度采用百分表测量， 布置在支座和跨中。 用读数显微镜观测裂缝宽度。 l 5 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m l 兰 Q Q l l l 图 1 试验梁的设计 尺寸及配筋( 单位 ： mm) 表 1 试件参数 2 非线性有限元分析 2 1 单元和本构关 系 采用 A n s y s 进行钢筋陶粒 昆 凝土梁受弩生 能的非线性分析。 混凝土采用软件专门模拟混凝土的 S o l i d 6 5单元。 该单元可以 综合考虑包括塑性和徐变引起的材料非线性、 大位移引起的几 何非线性、 混凝土开裂和压碎引起的非线性等多种混凝土的材 料特性。 混凝土的强度准则采用 Wi l l i a m Wa r n k e 五参数模型。 有限元模拟的有效性与采用的混凝土本构关系选取是否合理 有很大的关系， 本研究采用的陶粒混凝土的应力一 应变曲线为清 华大学王振宇的 结构轻骨料混凝土的应力一 应变全曲线 一文中 的陶粒混凝土应力一 应变曲线问。 钢筋单元采用 A n s y s 的L i n k 8 空间一维链杆单元， 其应力一 应变关系取为理想弹塑性模型。 混 凝土和钢筋的组合采用位移协调模型。 假定钢筋和混凝土之间 黏结 良好， 不考虑钢筋和混凝土之间的滑移 ， 设定钢筋和混凝 土共用节点 。 混凝土裂缝采用弥散裂缝模式 ， 即当混凝土的主拉应力达 到抗拉强度后 ， 假定裂缝在单元的内部形成 ， 在垂直主拉应力 的方向上， 用无数穿过单元的平行裂缝表示混凝土裂缝， 并假 设开裂后的混凝土仍然保持连续 ， 将混凝土看成正交各向异体 材料 。 2 2 建模和网格 划分 由于试件梁受力和结构对称， 为了节约计算量， 实际建模 取 1 4 。 梁端简支支撑， 在对称面上施加对称约束。 有限元计算 模型如图 2 、 3 所示。 为了避免单元尺寸过小而造成的应力集中现 象， 昆 凝土单元取 5 0 m mx 5 0 mm x 5 0 l n g l 的立方体。 收敛准则为力 收敛， 收敛精度为 5 。 在计算中， 当平衡迭代次数超过 2 5 次仍不 能满足收敛准则时， 将加载步长折半， 若重复折半超过2 0 0 次仍不 收敛， 则认为已经产生过大塑性变形而破坏， 计算结束。 2 3 计算值与试验值对比分析 下面仅以试验梁 T C H I 为例 ， 说明有限元模拟情况。 经过有 限元的计算， 陶粒混凝土试验梁 T C I I I 的计算开裂载荷、 极限载 荷和跨中挠度和试验值的对比及相对误差如表 2 所示 ， 由表中 可见误差均小于 1 0 ， 计算结果和试验结果吻合较好。 1 6 图 2混凝土模型 图 3 钢筋模型 表 2 试验值和计算值对比 陶粒混凝土梁的计算和试验裂缝如图4、 5所示。 从裂缝 对比图可见， 裂缝分布的范围基本相同。 在梁的受压区， 试验 和计算结果均显示混凝土没有被压碎 ， 裂缝分布在受拉区， 试 验和计算结果一致。 表明受压区钢筋仍处于弹性受力状态 ， 拉 区钢筋屈服。 从有限元计算结果中提取出受压区钢筋应力为 图 4 有 限元计算裂缝 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 1 4 7 MP a ， 没有屈服， 拉区钢筋应力达到屈服应力强度 4 0 0 MP a 。 这是由于该试验梁在设计时 ， 截面尺寸较大 4 0 0 m m 6 0 0 mm， 受拉钢筋的配筋率为 0 6 3 ， 接近最小配筋率所致。 图 6给出了有限元计算得到的载荷一 挠度关系曲线和试验 结果的对比。 可以看出， 两条曲线吻合较好， 在拉区钢筋屈服 ， 梁接近极限载荷时， 有限元计算值高于试验梁， 这是由于应用 于有限元的材料是理想均质的。 实际的混凝土中是有微裂缝的。 另一个原因是模拟时没有考虑混凝土与钢筋的黏结滑移。 这些 都造成了计算构件承载力偏高。 5 OO 4 5 0 4 0 0 3 5 O Z 3 0 0 2 5 0 2 0 0 l 50 1 0 0 5O 0 挠度 mm 图 6 I CI I l 梁试 验与有 限元载荷一 挠度关系 从以上的计算和试验数值结果对比、 裂缝对比图和载荷一 挠 度关系曲线可见， 有限元计算的参数设置是合理的， 模拟是有 效的， 结果是比较可靠的， 可较好的再现陶粒混凝土梁的受力 状况和性能 。 3 各影响因素的分析 以下通过改变材料本构 、 保护层厚度 、 钢筋直径和受拉钢 筋屈服强度， 利用已建模型研究这些因素对钢筋陶粒混凝土梁 受弯力学性能影响规律。 3 1 材料的影响 不同的材料具有不同的力学性质 ， 材料的本构关系反映了材 料的性质。 采用有限元， 通过改变混凝土的应力一 应变关系， 可以模 拟普通混凝土和陶粒混凝土梁的受力性能。 计算中陶粒混凝土和 普通 昆 凝土的应力 应变曲线如图 7 所示。 经过有限元计算，得到 的开裂载荷、 极限载荷和挠度如表 3 所示。 陶粒混凝土和普通混凝 土梁的载荷 挠度曲线如图8 所示。 由计算结果可见， 陶粒混凝土 梁的开裂载荷略小于普通混凝土梁 ， 极限承载力并不 比普通混 凝土极限承载力低。 在相同载荷作用下， 陶粒混凝土梁挠度大于普 通混凝土挠度， 表明陶粒混凝土梁的刚度小于普通混凝土梁， 这是 由于陶粒混凝土的弹性模量低于普通混凝土弹胜模量。 3 2 保护层厚度 采用有限元对 3 0 、 5 0 、 6 0 lll r n不同保护层厚度的陶粒混凝土 梁进行模拟计算， 其中的陶粒混凝土和钢筋材料参数设置不变。 经过有限元计算 ， 得到的开裂载荷、 极限载荷和挠度如表 4所 35 3 0 2 5 硝 塞 2 0 - s 1 0 5 0 应变 图7 陶粒混凝土和普通混凝土的应力一 应变曲线 表 3 普通 混凝 土和 陶粒混凝土梁的数值解 Z 握 耱 挠 度 mm 图8 陶粒混凝土和普通混凝土的载荷一 挠度曲线 表 4 不 同保护层厚度梁的数值解 示。 由表可见， 开裂载荷不变， 承载力逐渐减小， 挠度逐渐增大。 计算结果的载荷一 挠度曲线如图 9 所示， 分别给出了保护 层一 挠度和载荷一 保护层曲线。 由图可以清楚的看到， 三条曲线 在开裂载荷之前基本重合， 表明保护层厚度不影响梁在弹性阶 段受力， 梁进入带裂缝工作阶段， 随着载荷的增加， 保护层不同 的梁显示出不同的抗弯性能。 相同载荷作用下 ， 保护层越大， 挠 度越大， 表明刚度越小。 达到梁的极限承载力也不同。 这是由于 保护层厚度增加 ， 相当于减小了弯矩的内力臂 ， 故承载力下降， 刚度减小 。 Z 挺 辐 0 5 l 0 l 5 Z U 25 3O 挠度 m m 图9 同保护层厚度的载荷一 挠度关系 3 3 钢筋直径 采用已建的钢筋陶粒混凝土梁模型， 改变受拉钢筋的直径， 分别采用直径 4 业 2 O 、 4 韭 2 2 、 4 业 2 4 ， 研究直径的变化对混凝土梁的 1 7 O O 0 O O O O 0 O 0 如 加 ： 2 m 5 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 受力影响。 计算得到的开裂载荷、 极限载荷和挠度如表 5 所示。 由表中数值可见， 开裂载荷仍没有改变 ， 但极限载荷随着直径 的增大而增大， 挠度减小。 表 5 不同直径钢筋 的数值解 不同直径受拉钢筋的陶粒混凝土梁的计算的载荷一 挠度关 系曲线如图 1 0所示， 从图可见， 钢筋的直径对梁的弹性阶段受 力没有影响， 但在开裂载荷之后， 钢筋直径对梁影响很明显 ， 同 一 载荷作用下 ， 随着钢筋直径的增加， 挠度明显减小 ， 比保护层 厚度的影响显著得多。 越接近极限载荷， 梁的刚度越明显增强 ， 极限承载力差别比较显著， 这表明梁受拉区钢筋用量在改善梁 的受力性能方面作用很大。 Z = 芝 牲 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0 挠 度 ram 图 1 0 不同钢筋直径 的构件 的载荷一 挠度关 系 图 1 1 为钢筋应力一 载荷曲线。 由图可见 ， 在梁开裂之后， 相 同载荷作用下， 随着直径的增加， 钢筋应力减小。 最终梁破坏时， 直径大的梁的极限承载力大。 图 l 2为钢筋应力一 挠度曲线， 由 图可见 ， 从钢筋受力到钢筋达到屈服强度 ， 三条曲线差别不是 很大， 但是当钢筋达到屈服强度后 ， 梁的挠度变化明显， 这表明 梁的挠度的开展主要在受拉区钢筋屈服之后发生的。 表明控制 梁的挠度主要是使得拉区钢筋不能屈服。 日 、 蝮 露 日 、 掘 器 1 8 载 荷 k N 图 1 1 钢筋应力一 载荷关 系 挠度 ram 圈 1 2 钢筋应力一 挠度关系 3 4 钢 筋屈服 强度 随着结构向高层大跨方向的发展， 高强钢筋的使用已经是 势在必行， 但是高强钢筋的使用对于结构的受力会有什么影响? 本文采用已建的有限元模型， 通过改变受拉区钢筋的屈服强度， 模拟高强钢筋在陶粒混凝土梁中的使用情况。 钢筋的屈服强度 分别取为 4 0 0 、 4 5 0 、 5 0 0 MP a 。 经过有限元的模拟计算，得到开裂 载荷、 极限载荷和挠度如表 6所示。 从表中数值可见， 随着屈服 强度的提高， 开裂载荷没有改变 ， 极限载荷提高了， 最终梁的挠 度减小 。 表 6 不 同屈服强度钢 筋的数值解 不同屈服强度受拉钢筋计算的载荷一 挠度曲线如图 1 3所 示， 可以看到 ， 三条曲线从梁开始受力到梁开裂进入带裂缝工 作阶段， 直至配置最低屈服强度4 0 0 MP a的梁钢筋屈服为止， 三 条曲线重合一起， 表明这三根梁如同一根梁一样 ， 受力状态相 同， 曲线的后期完全受屈服强度的影响， 屈服强度高的梁 ， 应力 继续增大， 随之承载力提高。 由曲线同时看出， 梁的极限挠度随 着屈服强度提高减小， 表明梁的延性随着屈服强度提高减小。 挠 度 mm 图 1 3 不同屈服强度的载荷一 挠度关 系 图 1 4是钢筋应力一 载荷曲线， 由曲线可见 ， 不同屈服强度 的钢筋应力随着载荷的增加变化相同， 直到最低屈服强度的钢 筋屈服， 屈服强度高的钢筋应力继续增加， 达到屈服 由于不同 屈服强度的梁的钢筋保护层厚度和受拉钢筋配筋率没有改变， 随着屈服强度的提高， 钢筋应力加大， 会使梁的裂缝宽度增加。 这是高强钢筋使用面临的问题 图 1 5 是钢筋应力一 挠度曲线， 由曲线可见， 随着屈服强度提高使得梁变形小 ， 延性变差。 日 山 、 蛭 器 2 0 0 3 O 0 4 0 0 5 0 0 6 0 0 载荷 k N 钢筋一 载荷应 力关 系 通过有限元模拟陶粒混凝土梁受弯眭能分析， 得出以下结论 下转第 2 2页 O 0 O 0 0 O 如 如 加 如 如 如 如 如 O 0 图 O 沦 结 4 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m Na 和OH 一 离子， 二次火山灰反应生成的低 C a S i 比的 C S H凝 胶具有很高的比表面积和较强的吸附阳离子的能力 】 】 ， 使到达 集料颗粒周围的碱离子减少， 减轻对集料的侵蚀。 因此， 掺人粉 煤灰可降低孔溶液的碱浓度 ， 抑制 AS R膨胀。 由图 6 可知， 在碱溶液中养护时， 不同粉煤灰掺量的试件之 间孔溶液碱浓度的 差异并未因外部碱的存在而抵消。 图 8 也说明， 掺 5 O 粉煤灰的砂浆在 8 O 、 1 m o l L N a O H溶液中 养护 9 0 d 时 不发生膨胀， 是因为集料未发生 AS R反应， 并非发生了反应不膨 胀。 综上分析， 掺入粉煤灰降低了孔溶液的碱浓度， 提高了复合水 泥浆体对碱的吸附能力， 延缓了外部碱向浆体的扩散， 集料 A S R 反应程度降低， 这是粉煤灰抑制A S R 膨胀的主要原因。 3结 论 ( 1 ) 粉煤灰抑制 A S R膨胀的机理是降低了孔溶液的碱浓 度， 提高了复合水泥浆体对碱的吸附能力 ， 集料的反应程度降 低。 存在足量外碱的情况下， 粉煤灰不能完全抑制 A S R膨胀。 ( 2 ) 掺人粉煤灰显著降低了复合水泥浆体孔溶液中 、 N a 和O 度， 延缓了外部碱向浆体的扩散。 2 0密封养护 2 8 d后， 掺 5 0 粉煤灰的水泥浆体孔溶液中 K+ + N a + 浓度为不掺粉煤灰 的 3 6 左右。 ( 3 ) 掺人粉煤灰增强了复合水泥浆体吸附碱的能力 ， 粉煤 灰对碱的吸附能力明显低于掺 2 0 以上粉煤灰的复合水泥浆体。 参考文献 ： - 【 l 】MOS E R R D， J A Y A P AL A N A R， G AR A S V Y， e t a1 As s e s s m e n t o f b i n a r y a n d t e r n a r y b l e n d s o f me t a k a o l i n a n d c l a s s C fl y a s h f o r a l k a l i - s i l i c a r e a c t i o n m i t i g a t i o n i n c o n c r e t e J C e me n t a n d C o n c r e t e R e s e a r c h ， 2 0 1 0 I 4 0 ( 1 2 ) ： 1 6 5 4 1 6 7 2 【 2 D UC HE S N E J ， B E RU B E M A L o n g - t e r m e f f e c t i v e n e s s o f s u p p l e m e n - t a r y c e me n t i n g ma t e r i als a g a i n s t a l k a l i - s i l i c a r e a c t i o n J C e me n t a n d C o n c r e t e R e s e a r c h ， 2 0 0 1 ， 3 1 ( 7 ) ： 1 0 5 7 1 0 6 3 上接第 1 8页 6 0 0 5 O O 皇4 0 0 3 0 0 娄 2 o o 1 O 0 0 5 l O 1 5 2 O 2 5 挠 度 ram 图 1 5 钢筋应力一 挠度关 系 ( 1 ) 对 比试验结果和有限元计算结果， 说明本文的有限元 模型是正确的， 参数的取值是合理的， 可以比 较有效模拟陶粒 混凝土的受力性能。 ( 2 ) 陶粒混凝土梁的开裂载荷略小于普通混凝土梁， 极限 承载力并不比普通混凝土极限承载力低。 陶粒混凝土梁的刚度 小于普通混凝土梁。 ( 3 ) 陶粒钢筋混凝土梁的承载力 、 刚度随着保护层厚度的 增加而减小 ； 挠度随着保护层厚度而增加。 ( 4 ) 陶粒混凝土梁随着受拉区钢筋直径的增加， 承载力增 加， 刚度增加 ， 挠度减小。 22 【 3 】S HE H A T A M H， T H O MAS M D A， B L E S Z Y NS K I R F T h e e f f e c t s o f fl y a s h c o mp o s i t i o n o n t h e c h e mi s t r y o f p o r e s o l u t i o n i n h y d r a t e d c e me n t p a s t e s J C e m e n t a n d C o n c r e t e R e s e a r c h ， 1 9 9 9， 2 9 ( 1 2 ) ： 1 9 1 5 1 9 2 0 4 S H E HA T A M H， T H O MAS M D A A l k ali r e l e a s e c h a r a c t e r i s t i c s o f b l e n d e d c e me n t , ； C e m e n t a n d C o n c r e t e R e s e a r c h ， 2 0 0 6 ， 3 6 ( 6 ) ： 1 1 6 6 1 1 7 5 【 5 】 魏风艳 ， 许仲梓粉 煤灰抑制A S R的机制 J 材料科学与工程学报， 2 0 0 5 ， 2 3 ( 5 ) ： 5 3 7 5 3 8 6 Q I A N C h u n - x i a n g ， G U O H o n g d i n g ， T A NG Mi n g s h u Me c h a n i s m o f mi n e r al a dmi x t u r e s u p p r e s s i n g a l k a l i -s i l i c a r e a c t i o n： p a r t I ， Co r r o s i o n d e g r e e o f r e a c t i v e a g g r e g a t e i n b l e n d e d c e me n t p a s t e s a n d i t s c o r r e l a t i o n s w i t h e x p a n s i o n v a l u e a n d e l e c t r i c r e s i s t a n c e c h a n g e 【 J C e me n t a n d C o n c r e t e Re s e a r c h ， 1 9 9 4 ， 2 4 ( 6 ) ： 1 1 1 1 1 2 0 0 7 WA N G Ai - q i n ， Z HA N G C h e n g - z h i ， T AN G Mi n g - s h u， e t a 1 A S R i n mo r t a r b a r s c o n t a i n i n g s i l i c a g l a s s i n c o mb i n a t i o n wi t h h i g h a l k a l i a n d h i g h fl y a s h c o n t e n t s J C e m e n t a n d C o n c r e t e C o m p o s i t e s ， 1 9 9 9 ， 2 1 ( 5 ) ： 3 7 5 -3 8 1 【 8 】B L E S Z N S K 1 R F ， T H O MA S M D A Mi e r o s t r u c t u r al s t u d i e s o f a l k a l i s i l i c a r e a c t i o n i n f l y a s h c o n c r e t e i m me r s e d i n a l k a l i n e s o l u t i o n s J Ad v a n c e d C e me n t B a s e d Ma t e r i a l s ， 1 9 9 8 ， 7 ( 2 ) ： 6 6 7 8 9 Q I A N C h u n x i a n g ， G U O H o n g d i n g ， T A N G Mi n g - s h u Me c h a n i s m o f mi n e r a l a dmi x t u r e s u p p r e s s i n g a l k a l i s i l i c a r e a c t i o n： p a r t l I ， Re t a r d a t i o n o f t h e t r a n s p o r t o f Na， K a n d OH i o n s i n p o r e s t r u c t u r e c a u s e d b y a c i d i c a c t i o n o f m i n e r a l a d mi x t u r e p a r t i c l e s i n ma t r i x J C e m e n t a n d C o n c r e t e R e s e a r c h ， 1 9 9 4 ， 2 4 ( 7 ) ： 1 3 2 7 1 3 3 4 1 0 T s u n e k i I c h i k a w a ， Ma s a z u mi Mi u r a Mo d i f i e d mo d e l o f a l k a l i - s i l i c a r e a c t i o n J 1 C e me n t a n d C o n c r e t e R e s e a r c h ， 2 0 0 7， 3 7 ( 9 ) ： 1 2 9 1 - 1 2 9 7 【 1 I H O NG S Y， G L A S S E R F KA l k al i b i n d i n g i n c e me n t p a s t e s p a r t I T h e C 一 Hp h a s e J C e m e n t a n d C o n c r e t e R e s e a r c h ， 1 9 9 9 ， 2 9 ( 1 2 ) ： 1 8 9 3 1 9 0 3 作者简介： 刘彬( 1 9 8 5 一 ) ， 男， 硕士研究生， 研究方向： 水泥混凝土。 联系地址： 江办省南京市鼓楼区新模范马路5 号( 2 1 0 0 0 9 ) 联 系电话 ： 1 3 7 3 9 1 9 7 6 9 9 ( 5 ) 陶粒混凝土梁随着抗拉钢筋屈服强度的提高， 承载力 增强， 延性变差， 裂缝宽度增加。 参考文献 ： 1 蔡华， 等高强轻骨料混凝土梁的弯曲试验研究【 J 1 苏州科技学院学 报 ， 2 0 0 4 ， 1 7 ( 4 ) ： 3 8 4 1 2 陆春阳， 等 陶粒混凝土单向板试验研究 广西大学学报 ， 2 0 0 4 ， 2 9 ( 3 ) ： 1 9 3 1 9 6 3 】 刘沐宇， 等 高强轻集料钢筋混凝土梁抗弯性能试验 J 华中科技大 学学报， 2 0 0 6 ， 3 4 ( 1 0 ) ： 1 0 0 1 0 3 4 1 王振宇， 等 吉 构轻骨料混凝土的应力一 应变全曲线【 J 】 _混凝土 ， 2 0 0 5 ( 3 ) ： 3 4 0 3 4 5 I 5 15 王新敏A N S Y S 工程结构数值分析【 M】 _ E 京： 人民交通出版社， 2 0 0 7 ： 4 7 9 4 8 2 【 6 陆新征， 等 F R P 布约束混凝土方柱轴心受压性能的有限元分析 J 土木工程学报， 2 0 0 3 ( 2 ) ： 4 6 5 1 作者简介 联 系地 址 联系电话 ： 杜I-( 1 9 7 6 一 ) ， 男， 博士， 讲师， 研究方向： 轻骨料混凝土方向。 天津币红桥区丁字沽光荣道 2 9 号 河北工业大学南院土 木工程学院( 3 0 0 1 3 2 ) 1 3 6 8 2 0 4 6 7 6 0 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m