新型化学锚栓在混凝土中的黏结应力分布规律试验研究.pdf

2 0 1 1年 第 4 期 (总 第2 5 8 期 ) Nu mb e r 4i n 2 0 1 1 ( To t a l No 25 8) 混 凝 土 Co nc r e t e 理论研究 THE oRETI CAL RESE ARCH d o i ： 1 0 3 9 6 9 i s s n 1 0 0 2 3 5 5 0 2 0 1 1 0 4 0 0 2 新型化学锚栓在混凝土中的黏结应 力 分布规律试验研究 邢国起 ( 潍坊学院 ，山东 潍坊 2 6 1 0 6 1 ) 摘要 ： 基于 MI 6新型化学锚栓锚阎于混凝土时受轴向拉 力作用 下的试验数据 ， 得到 了锚栓在不 同强度混凝土中沿锚 固长度黏结应 力 变化规律及有效锚固长度 与 混凝土强度的关系。 试验表明： 达到极限拉拔荷载时， 沿锚周长度的黏结应力存某一长度范围内数值接近相同， 且 黏结应力大小随着混凝 上强度 的增大 而增大 ； 混凝土强度越高 ， 新 型化学锚 栓的有效锚 固长度呈减小趋势 。 关键词 ： 新型化学铺 栓；托拔试验 ；应变 ；黏结应力 ；有效锚固长度 中图分类号 ： T U 5 2 8 0 1 文献标志码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 2 - 3 5 5 0 ( 2 0 1 1 ) 0 4 0 0 0 9 0 4 Ex pe r i me nt a l s t ud y of di s t r i bu t i on r ul e o f bond f or c e on ne w ch emi c al an c hor bol t a nc ho r age d i n co nc r e t e XI NG Gu o q i ( W e i f a n gUn i v e r s i t y， We i f a n g 2 61 06 1， Ch i n a) Ab s t r ac t ： Ac c o r d i n g t o t he e x p e r i me n t a l d a t a u nd e r a xi a l t e n s i o n t h a t M I 6 n e w c h e m i c a l a n c ho r b o l t a n c h o r e d i n c o n c r e t e ， i t g e t s t h e c h a n g e r u l e s t h a t b o n d s t r e s s a l o n g t h e a n c h o r a g e l e n g t h u n d e r d i ff e r e n t c o n c r e t e s t r e n g t h a n d a l s o g e t s t h e c h a n g e r u l e s t h a t e ff e c t i v e a n c h o r a g e l e n gth a n d t h e c o n c r e t e s t r e ng t h T h e e x pe r i me n t s s h o w t h a t t h e v a l u e o f b o n d s t r e s s i s n e a r l y e q u a l wi t h i n a c e r t a i n l e n g t h a l on g t h e a n c ho r a g e l e n g t h a s t h e l o a d r e a c h e s t h e l i mi t s o f d r a wi n g a n d t h e v a l u e in c r e a s e s wi t h t h e inc r e a s e o f c o n c r e t e s t r e ng t h； Wi t h t h e s t r e n gth o f c o nc r e t e， t h e e ffe c t i v e a n c h o r a g e l e n g t h o f n e w c h e mi c a l a n c h o r b olt d e c r e a s e Key w or ds ： n e w c h e mi c a l a n c h o r b o l t ； p u l l o u t t e s t ； s t r a i n； b o n d s t r e s s ； e f f e c t i v e a n c h o r a g e l e n g t h 0 引言 化学锚栓 ( 图 1 ) 主要应用丁后锚 固技 术中 ， 与植筋技术 不 同的是其锚同胶不需现场搅拌 ， 可直接将其放人钻孔中。 化学锚 栓的锚固长度小于同直 钢筋的锚固长度 ， 对锚固胶的力学性 能要求较高 。 目前工程中所使用 的化学锚栓 ， 其锚 固胶成分由有 机树脂类等组分组成， 耐高温l生能较差。 目前喜利得 、 慧鱼等国外 厂家 已经生产出具有耐高温性能 的有机树脂类锚 闭剂 ， 但价格 较高 ， 不遁合我 围当前 国情 ， 大面积推广使用有一定的 困难 。 新 型化学锚柃 ( 2 ) 可有效 克服传统化学锚栓 所具有的弊端 ， 且 已获得多项 专利 ， 专利号 Z L 2 0 0 4 2 0 0 4 2 0 0 8 6 、 Z L 2 0 0 6 2 0 0 7 8 8 5 9 。 新型化学锚栓 与传统 化学锚拴 的不同主要是锚同材料的不 同， 新型化学锚栓 的锚 固剂 由价格低廉 的无机化学 材料通过专 用 锚栓纸包装而成 ， 该锚固剂具有 0 0 0 4 线膨胀 率 ， 符合 同家规 定的安全使用 限制要求 。 新型化学 锚栓具有安 装质量 易保 证 、 耐 高温 能好 、 水环境 下也可施 ： 操作 等优 点。 目前 对锚 固体 的研究 主要集 中于钢筋锚 同方面 ， 对钢筋锚固于岩石与混凝 土 中的研究颇多， 并且取得 r 一系列的研究成果 。 混凝土结构后 锚 同技术规程中对化学锚栓的有效锚崮长度的确定主要采取拉拔 i式验的方式 ， 本 义基于 M1 6 新型 化学锚栓锚 同于 C 2 0 、 C 3 0 、 C 4 0 混凝土中的拉拔试验 ， 研究了新型化学锚栓在不同强 度混凝土中 收稿 日期 ：2 0 1 0 - 1 1 2 1 基金项目：潍坊学 院青年科研 基金项 目( 2 0 0 9 Z1 2 ) 的黏结应力随锚固长度的变化规律及有效锚固长度与混凝土强度 之间的规律 ， 为新 型化学锚栓有效锚 固长度的确定提供一种新的 思路及方法 ， 同时也为新型化学锚栓后续系列研究提供参数。 图 1 化学锚栓 图 2新型化学锚栓 o 1 试 验 过 程 【7 1 。 】 1 1 试 验原理 通过大量的新 型化学锚栓拉拔试验发现如下现象 ： 锚 栓在 轴向力作用下被拔 出时， 锚栓与锚固剂硬化 体呈 整体从 混凝土 中拔 出 ， 未发现锚 栓从锚 固剂硬 化体 中被拔 的现象 ， 也即锚 固剂与锚栓黏结性能 良好 。 基于上述现象试验采用 R M Ma i n s 所 采用的方法测定黏结应 力 ， 在托拔试验 中通过测黏帖于锚栓 内点的应变片 的应变量进而得 出黏结应 力的大小。 1 2试 验 方 案 1 2 1 混凝土试块 为测定新型化学 锚栓在不 同强 度混凝土 中的应变及 黏结 应力变化规律 ， 本 次试 验采用 C 2 0、 C 3 0 、 C 4 0 3种混凝 土 ， 3 种 强度混凝土试块体积都为 6 0 0 mmx 6 0 0 m mx 3 0 0 mm。 混凝土试 块采用 回弹仪测得的强度分别是 1 8 9 、 3 0 7 、 3 9 1 MP a ， 基本达到 试验要求 的强度。 1 2 2 试验用锚栓 锚栓 的螺杆采用 M1 6 x 2 5 0 1T l I n ， 材质为 A 3钢制作 ， 该锚栓 经拉拔试 验测得如下试验平均数据 ： E = 2 6 1 3 GP a ， 屈服荷载 为 1 0 3 7 6 k N， 极限荷载为 1 0 6 9 2 k N。 将试验用 M1 6锚栓在铣床上沿中心线剖成两半后 ， 一部 分将两对半重新合拢， 另一部分沿剖开后的锚栓平面铣 2 mmx 4m m凹槽( 图3 ) ， 在每条槽底贴 2 5m inx 3mm应变片， 应变片 采用浙江黄 岩测 试仪器 厂生 产的 1 2 0 n 电阻应变计 ， 型号 为 B X1 2 0 1 AA， 灵敏 系数为( 2 0 8 +_ 1 ) 。 将剖开后重新合拢的一组 ( 共 3个 ) 锚栓进行拉拔试验 ， 试验平均数据如下 ： E = 2 3 2 0 G P a ， 屈服荷载为 8 9 7 5 k N， 极限荷载 为 9 1 7 6 k N。 图 3 铣槽后的锚栓 按照图4所示位置标记将应变片贴于凹槽内。 共制备上述 试验用锚栓 3组( 共 9 个 ) 。 图 4应 变 片 粘 帖 部位 应 变片端线 、 导线 与锚 栓之 间采用绝 缘胶绝缘 ， 导线 由锚 栓拉拔端引出， 导线的长度相等， 以确保试验结果的对比性。将 两对半锚栓合拢前用环氧树脂填满凹槽以防潮， 合拢后将两对 半锚栓用螺帽拧紧， 同时将合拢处缝隙用环氧树脂处理， 以防 水分进入螺杆 内部( 图 5 ) 。 1 0 图 5 合拢后的锚栓 l -2 l 3 锚栓锚 固 新型化学锚栓锚 固过程如下 ： 用 冲击钻钻取直径 1 8 mm长 度 1 9 0i n n l 钻孑 L 后 ， 用喷壶清洗钻孑 L ， 直至孑 L 内没有污水流出为 止 ， 将锚 固剂浸 入水 中至表面 不再 冒气泡时 ( 大约 1 0 s ) 取 出放 人钻孔 内， 用锤子将试验用锚栓打入钻孔 内( 图 6 ) 锚 固剂 常温 下( 2 0) 3 0 rai n可完全固化， 为确保试验的锚固效果采取 1 d 后进行拉拔试验。 图 6 锚 固锚栓 1 2 4 托拔 及数据采集设备 本次 试验拉拔 仪采用 上海市 申克试验仪 器厂生 产的 1 0 t 锚杆拉力计 ， 该锚杆拉力计 的读数 为 MP a 。 应变数据采集采用 X L 2 1 1 8 c型力 应变综合参数测试仪， 其性能参数如下 ： 测量 范围 ： 应变 0 1 9 9 9 9 ； 零点不平衡 范围 ： 1 0 0 0 0 ； 基 本误 差 ： O 2 图 7拉 拔及 数 据 采 集 设 备 1 2 5 加载方法 试验参照混凝土结构试验方法标准进行。 把各测点的应变 计按正确接线方法连接到 XL 2 1 1 8 C型力 应变综 合参数 测试 仪 的数据 采集板 上并 调试完 毕后 ， 对 锚 固锚 栓进行 分级加 载 ( 每级 5 MP a ) ， 在正式 加载之前首先对锚 栓施加 3 MP a的预加 载以检验工作情 况 ， 随后进行正式 加载 ， 在正式加载 以后每级 荷载间停歇 5 mi n ， 数据稳定以后 电脑 自动采集应变测量值。锚 栓加 载至锚栓被拔出或锚栓被拉断为止。 2 试验结果及分析 2 1试验 结果 将贴于锚栓 凹槽 内的应变片进行编号 ： 靠近拉拔 端的第一 个点为 1 ， 按照靠近拉拔端的次序依次为 2 、 3 、 4 、 5 、 6 点。 试验中得到的数据为锚栓的应变及其极限拉拔承载力。 锚 栓极 限拉拔承载力见表 1 。 由表 1 可知当混凝土强度提高较大时 ， 锚栓 的极 限拉拔 承载能力并没有大 幅度提高 。 混凝土强度增加 5 0 时 ， 锚栓极限拉拔承载能力 才提 高 1 0 3 ， 而混凝土强度增 加 1 0 0 fl ， 锚栓极限托拔承载能力才提高 1 7 2 。 2 2 试验 结果 分析 2 2 1 应变分布规律 锚 同于 C 2 0 、 C 3 0 、 C 4 0混凝土 中的新型化学锚栓应变发展 表 1 新型化学锚栓在混凝土中的实测极 限拉拔承载 力对 比表 注 ： 实测极限拉拔 承载 力为 3组试件的平均值。 趋势基本一致 ， 不 同强度条件下较为 型的锚栓锚 同长度 内应 变分布规律 见图 8 1 0 。 3 3 2 兰2 2 制l l 距托拔 端 离 h n m 图 8 C2 0中锚栓应变 规律 图 1 2 0 4 0 6 0 8 0 l O 0 1 2 O l 4 0 l 6 0 距 批拨端距 离 I m m 图 9 C 3 0中锚栓应变规律图 距 拔端距 离 ram 图 1 0 C 4 0中锚栓应变规律 图 由图 8 l O可看 ， 锚栓锚 同于 种强度混凝 土巾 ， 随托拔 荷载的增大， 1 、 2 、 3 、 4 点随托拔荷载的增大应变值也增大， 距 离拉拔 端越远 随扣拔 荷载 的增大 应变 量增加 呈减 小趋 势 ； 由 图 1 l l 2 可以看 对于 5 、 6 点随扣拔荷裁的增大， 麻变量变化很 一5 M P +1 OM pa 3 0 混凝 上强 度 MP a 图 1 1 5 点应变 规律 图 混 凝 土 强 度 MP a 图 1 2 6 点应 变规律 图 小， 6 点的应变基本没有变化。 通过上述试验数据发现如下规律， 托拔荷载相同时 ， 5 点的应变随混凝土强度的增 大 ， 应变呈现减 小的趋势 ； 6 点 的应变量 随拉 拔荷载 的增大基 本接近于零 ， 混 凝土强度越大越接近于零 ， 南此可 以推断大于 1 3 0 mm后的锚 同 长度基本 不发挥作用 ， 并且 随着混凝 土强度 的增大 ， 有效锚 同 长度呈减小 的趋势 。 2 2 2 黏结应 力沿锚 固长度的变化规律 利 j 平衡方程式( 1 ) 对图 8 1 0中显示的应变分布规律进 行换算， 转换为黏结应力沿锚栓锚固长度的分布规律。 两个应变 片中点的应力值由式( 1 ) 计算得到， 再将各点的应力值连接起 来， 得到沿锚拴锚同长度的黏结应力分布大致曲线。 锚固于 3种 混 凝土强度 中的新 型化学锚栓 在不 同荷 载等级下 的黏结应 力 沿锚 同长度 的分布规律如图 1 3 1 5所示 。 、 嘏 距 拉拔端 距离 mm 图 1 3 C2 0中黏结应力规律 图 9 0 8 ( ) 7 O 皇6 0 5 0 4 0 o 2 0 l 0 距拉 拔端 距离 ram 图 1 4 C3 0中黏结应力规律 图 距 拉拔端 距离 I mm 图 1 5 C 4 0中黏结应力规律图 0 0 0 0 0 0 O 0 0 0 O O O 0 5 0 5 O 5 0 S jJ 3 2 1 呈 ：2 如 m50 r ： ( 。 ) ( 1 ) C Z 式中 ： r 黏结应 力 ， V r P a ； 在锚栓轴 向方 向上测点 i 的应变 ； E 铣槽后的锚栓弹性模量 ， MP a ； 4铣槽后 的锚栓截面面积 ， m m ； c _ 铺 栓周边长 度 ， m m； 2 应变片间距， mm。 由图 1 3 - 1 5可 以看 出 ， 混凝土强度不 同时 ， 锚 栓沿锚 固长 度的黏结应力分布规律大致相同。 混凝土强度相同时随着拉拔 荷载的增大绝大部分区域内的黏结应力呈现逐渐增大的趋势， 距拉拔端 的距离超 过 1 3 0 mm后黏结应 力随拉拔荷载的增大而 变化不大， 且锚固长度大于 1 3 0 miT i 处的黏结应力值较小， 混凝 土强度越大越接近于零。 图 1 3 1 5中， 在拉拔荷载低于( 等于) 2 0 MP a时 ， 黏结应力变化 比较规律 ， 随荷载增 大各 点黏结应力 也在增大 ， 距离拉拔端越远黏结应力变化也越来越小 。 当拉拔荷 载接近极限荷载时， 距离拉拔端大于 4 0mm小于 l 1 0mm内点 的黏结应力的数值 大小趋于相同 。 2 2 3 锚 固长度内各点黏结应力发展规律 为了更清晰地显示混凝土强度不同时锚同长度内各点黏 结应力的发展规律 ， 将图 1 3 1 5中数据转换为各点黏结应力在 不同荷载下 的发展规律 ， 如 图 1 6 1 8 。 日 山 = 、 R 蛰 n 拉拔荷 载 MPa 图 1 6 C2 0中黏结应力随荷载变化规律 图 1 O l 5 20 25 30 拉拔荷 载 M P a 图 1 8 C4 0中黏结应 力随荷载变化规律图 图 1 6 1 8 表明， 锚固长度内距拉拔端 2 2 5 m m处点的黏结 1 2 应力 随拉拔荷载逐渐增大 ， 混凝土强度越大黏结应力增量呈减 小 的趋势 ； 对于距拉拔端 4 7 5 mm处点 的黏结应力 的变化规律 却呈现 出与 2 2 5 mm处 点的不同 ， 当拉拔荷 载小 于 2 0 M P a时 ， 黏结应力呈增 大的趋势 ， 当拉拔荷载大于 2 0 MP a后 ， 黏结应力 在 3种混凝土强度中都呈下降趋势。 而对于距拉拔端 7 2 5 t n n l 处点 ， 混凝土强度 为 C 2 0时 ， 黏结应力呈上升趋 势 ； 混凝土强度 大于 C 2 0后， 当托拔荷载小于 2 0 MP a 时 ， 黏结应力呈上升趋势 ， 拉拔荷载大于 2 0 MP a 时， 黏结应力呈先下降后上升趋势。 距拉 拔端 1 0 5 r n lT l 处点的黏结应力随混凝土强度的增大， 拉拔荷载 增加时 ， 黏结应力 一直呈上升趋势。 距 拉拔端 1 3 7 5 i n n 3 处点的 黏结应力随混凝土强度的增 大 ， 拉拔荷载的增加对其黏结应力 影响不 大 ， 并且 其黏结应力 数值很小接 近于零。 由图 1 6 1 8也 可 以更清晰看出 ， 大于距拉拔端 4 0 mm而小 于 1 1 0mm处点 的 黏结应力在接近极限拉拔荷载时黏结应力有趋于相等的趋势。 随着混凝土强度的提高， 3种混凝土强度下的极限黏结应力数 值呈逐渐增大趋势 。 2 3试 验 小 结 由以上混凝土强度 不同时的拉拔试 验结果及锚栓 锚 固界 面上黏结应力分布及发展规律分析可知： 虽然提高混凝土强度 可 以提高锚栓与混凝土之间的黏结应力 ， 但 同时导致锚栓锚 固 长度 上能够完全发挥的 区问变小 ， 即有效锚 固长度减小 。 因此 ， 当混凝土强度大幅度提高时， 锚栓的极限拉拔承载力只有小幅 增加。 混凝土强度不变时， 沿锚固长度黏结应力大致呈现衰减趋 势 ， 至某一锚同长度时， 黏结应力衰减为零， 因此增加锚栓的锚 固长度并不能大幅度增加极限抽拔承载力 。 这一结果表 明 ： 采用本试验确定 有效锚 固长度 原理上是可 行 的 ， 通过 该试验发现提高混凝 土强度或增加锚 固长度并不一 定能够有效提高新 型化学锚栓的极限承载力 。 3结论 提出的确定新型化学锚栓有效锚固长度的方法通过试验 证实是可行的。 通过对新型化学锚栓室 内拉拔试验 ， 也得到了锚 栓与混凝土界面上黏结应力分布及发展规律。根据对试验结果 分析 ， 能够得到如下结论 ： ( 1 ) 新 型化学锚栓与混凝土之 间的黏结应力在拉拔荷载达 到极 限时 ， 某一长度范围内的黏结应力数值趋 于相 同。 ( 2 ) 在轴心拉力作用下， 混凝土强度越高， 新型化学锚栓锚 固长度上握裹强度 能够 完全 发挥 的区间越小 ： 即有效锚 固长度 随混凝 土强度 的提高而减小 。 ( 3 ) 当锚栓 的截 面面积和尺寸一定 ， 且锚 栓在混凝 土 中锚 固达到一定长度后， 提高混凝土强度或增加锚栓的锚固长度并 不一定能够有效提高新型化学锚栓的握裹承载力。 ( 4 ) 混凝土强度的增加对新型化学锚栓极限拉拔承载力影 响不大 参考文献 ： 1 邢国起 高温作用下新型化学锚栓的极限抗拔承载力试验研究【 J J 混 凝土 ， 2 0 1 0 ( 8 ) ： 7 1 7 2 1 2 】 尤春安全长黏结式锚杆的受力分析l j 1 岩石力学与工程学报， 2 0 0 0 ， 1 9 ( 3 ) ： 3 3 9 3 4 1 下转第 1 6页 0 8 6 4 2 B d W 好椽 9 8 7 6 5 4 3 2 O B d 薹 明显 。 从孔结构 的改善方面来说 ， 膨胀剂对其抗碳化 性能影响 并不如增加其碱性物质储 备量 方面那么 明显。 2 5 机 理分析 影响混凝土碳化速率的主要因素为混凝土的密实度及其 可碳化物质的数量。 对于补偿收缩混凝土来说， 膨胀剂的加人对 这两方面均有较大的影响。 其 中， 由于 H C S A膨胀剂 的膨胀源为 钙矾石一 氢氧化钙 ， 其带来的 f - C a O组分水化时生成 C a ( O H) ， ， 在产生体积膨胀的同时增加了混凝土体系内的可碳化物质。从 不同膨胀剂掺量 的 T G DS C分 析结果可 以看 出， 掺加膨胀 剂后 的试样 中 C a ( OH) 含量要高于未掺之前 ， 而使其经过一段时间 的碳化之后仍存在有较多的C a ( O H) ： 含量以保证较高的碱度。 从 这方 面说 ， 膨胀剂 的加入对 混凝土 的抗碳化性 能是有利的。 另一方面， 有研究表明 ， 在补偿收缩混凝土膨胀的过程 中， 膨胀剂可与水泥的水化产物发生二次反应， 生成钙矾石填 充混凝土的毛细孔洞， 使得混凝土结构更加密实。 一般来说， 在 自由膨胀的条件下， 膨胀剂中膨胀组分的反应使固相体积增加， 引起表观体积膨胀 ， 反而有可能会破坏混凝土内部结构 ， 增加 内部孑 L 洞。 而在约束条件下， 适量的膨胀性结晶水化产物会填充 较大的毛细孔， 改善混凝土的孑 L 结构 ， 降低混凝土的渗透性 。 根据图5中约束条件下和无约束条件下试样的孔结构分析， 单 向约束条件下混凝土的孑 L 隙率更小， 从而改善了混凝土的抗碳 化性能。在单向约束条件下， 混凝土的膨胀应力与网络结构强 度以及外界约束力达到平衡， 其膨胀组分的水化物只能向无约 束方 向膨胀 ， 减小 了后期产 生新孑 L 的可能性 ， 同时对其 旧的孑 L 洞进行填充， 达到了密实混凝土结构的效果。 其碳化 7 d后试样 的T G DS C分析也很好的说明了这一点 ， 无约束条件下混凝土 的C a ( O H) ： 含量较之约束条件试样， 下降程度多出了一个百分 点以上 ， 这也与之前碳化深度的测试相对应。 而与未掺加膨胀剂 的约束条件下混凝土相 比， 从 图 6中的 孔结构分析来看 ， 膨胀剂的加入对其密实度的增强影响并不明 显。同时 ， 掺人 1 5 膨胀剂 的混凝土试样 ， 抗碳 化性能有很明显 的下降， 表明 1 5 膨胀剂掺量引起的膨胀对? 昆 凝土内部结构有 较大的破坏 。 3结 论 ( 1 ) 掺入膨胀剂对混凝土的强度无明显改善作用 ， 而掺量 在 1 0 以上时 ， 其强度和抗碳 化性能均有较为明显的下降 。 ( 2 ) 膨胀 剂的加入后 ， 混凝_十中的 C a ( OH) 含量有明显 的 上接第 1 2页 3 尤春安， 高明， 张利民， 等锚固体应力分布的试验研究I J 1 岩土力学， 2 0 0 4， 2 5 ( 增刊) ： 6 3 6 6 4 尤春安， 战玉宝 预应力锚索锚固段的应力分布规律及分析 J l _岩石 力学与工程学报 ， 2 0 0 5 ， 2 4 ( 6 ) ： 9 2 5 9 2 8 5 高永涛 ， 吴顺川 ， 孙金海 预应 力锚杆锚 固段应力分布规律及应用【 J l l 北京科技大学学报， 2 0 0 2 ， 2 4 ( 4 ) ： 3 8 7 3 9 0 6 战玉宝 锚固界面应力分布规律及力学特性研究【 D 】 _ 青岛： 山东科技 大学， 2 0 0 8 增 加 。 ( 3 ) 单向约束条件- F b 偿收缩混凝土的孑 L 隙率从无约束条 件下的 0 1 7 4 2 mg L降至 0 0 8 9 0 m ， 孑 L 结构有 明显 的改善 ； 而不同膨胀剂掺量混凝土 的孔隙率差距并不 明显 。 ( 4 ) 对于补偿收缩 昆 凝土来说， 在单向约束条件下进行养 护可 以显著改善其抗碳化性能。 参考文献 ： 1 申爱琴 水泥与水泥混凝土 M E 京 ： 人民交通出版社 ， 2 0 0 4 2 S C HWA R T Z E N T R U B E R A ， P HI L I P P E M， e t a 1 E f f e c t o f P VA ， g l a s s a n d me t a l l i c fib e r s ， a n d o f a n e x p a n s i v e a d mi x t u r e o n t h e c r a c k i n g t e n d e n c y o f u l t r a h i g h s t r e n g t h mo r t a r J C e me n tC o n c r e t e C o mp o s i t e s ， 2 0 0 4 ， 2 6 ( 5 ) ： 5 7 3 5 8 0 3 ME HT A RC o n c i t e c a r b o n a t i o n J Ma t e r i a l s Wo r l d ， 2 0 0 8 ， 1 6 ( 1 0 ) ： 1 8 1 8 【 4 】陈恩义 ， 廉慧珍 膨胀剂在高效能 混凝 土中的作用 J l _ 混凝土与水泥 制品 ， 1 9 9 4 ( 3 ) ： 8 1 2 f 5 阎培渝， 陈厂智 养护制度和胶凝材料组成对膨胀剂约束膨胀率的 影l lJ 1 建筑技术 ， 3 2 ( 1 ) ： 2 2 2 3 【 6 J Y A N P e i y u ， Z H E NG F e n g ， P E N G J i a n g ， e t a 1 R e l a t i o n s h i p b e t w e e n d e l a y e d e t t r i n g i t e f o r ma t i o n a n d d e l a y e d e x p a n s i o n i n ma s s i v e s h rin k a g e c o mp e n s a t i n g c o n c r e t e J C e me n t C o n c r e t e C o mp o s i t e s ， 2 0 H0 4 ( 2 6 ) ： 58 7 -6 9 3 【 7 J 赵顺增， 刘立 膨胀剂对粉煤灰混凝土碳化的影响及其机理研究l J 1 膨胀 剂与膨胀剂混凝土 ， 2 0 0 8 ( 2 )： 5 I 8 】刘江 宁 彭胀水泥石的孔结构和约束条件对其影B S J 膨胀剂与膨胀 混凝土 ， 2 0 0 8 ( 2 ) ： 1 1 1 6 I 9 】高培伟 ， 吴胜兴 ， 林萍华 ， 等 硫酸 盐对 碾压混凝土侵蚀 开裂的机理 微观分析 J 1 水力学报 ， 3 6 ( 3 ) ： 3 6 0 3 6 4 作者简介 ： 屠柳青( 1 9 7 2 一 ) ， 女 ， 高级工程师。 联 系地址 ： 武汉市武 昌区民主路 5 5 3号( 4 3 0 0 7 1 ) 联系电话 ： 0 2 7 8 7 2 1 0 7 8 2 社 ， 1 9 9 2 9 1 NI L S ON A HI n t e r n a l m e a s u r e n l e n t o f b o n d s h i p J AC I J o u r n a l ， J u l y 1 9 7 2 ， 6 9 ( 3 ) ： 4 3 9 4 4 1 I O MI R Z A S M， HO U D E J S t u d y o f b o n d s t r e s s s l i p r e l a t i o n s h i p s i n r e i n f o r c e d c o n c r e t e J 1 A C I J o u rna l ， 1 9 7 9 ， 7 6 ( 1 ) ： 1 9 - 4 6 作者简介 【 7 MA I N S R MMe a s u r e me n t 。 f t h e d i s t r i b u t i 。 n。 f t e n s i l e a n d b o n d s t r e s s e s 联 系地 址 a l o n g r e i n f o r c i n g b a r J AC I J o u r n a l ， 1 9 5 1 ， 4 8 ( 3 ) ： 2 2 5 2 5 2 8 】G B 5 O 1 5 2 9 2 ， 混 凝土结构 试验 方法标准 s 厂 乐 ： 中山大学 出版 1 6 邢国起( 1 9 7 7 一 ) ， 男 ， 硕士研究生 ， 讲师 ， 国家一 级注册结构 工程师。 山东省潍坊市东风东街 5 1 4 7 号 潍坊学院建筑工程学院 ( 2 6 1 0 6 1 ) 联 系电话 ： 1 3 1 7 3 1 0 5 2 2 8