钢管自密实混凝土黏结滑移性能试验研究.pdf

2 0 1 0 年 第 4 期 (总 第 2 4 6 期 ) Nu mb e r 4 i n 2 0 1 0 ( T o t a l No2 4 6 ) 混 凝 土 Co nc r e t e 理论研究 THE ORETI CAL RES EARCH d o i ： 1 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 2 3 5 5 0 2 0 1 0 0 4 0 0 8 钢管自密实混凝土黏结滑移性能试验研究 黄晖，叶燕华，杜艳静，孙仁楼 ( 南京1 二 业大学 土木工程学院，江苏 南京 2 1 0 0 0 9 ) 摘要： 为研究钢管 自密实混凝土界面黏结滑移性能， 基于膨胀剂掺量的变化进行了 l 4 根圆钢管自密实混凝土的反复推出试验 ， 探讨 分析 自密实钢管混凝土 的界面黏结状况 以及膨胀剂掺量对试件黏结滑移性能的影 响。试验结果表 明： 钢管 自密实混凝土试件 的受力过程 划分为胶结段 、 滑移段 、 摩 阻段 三个 受力阶段 ； 适量掺入膨胀剂可 以提高 自密实钢管混凝土 中钢 管与混 凝土的黏结滑移性能 ， 但过量掺入 膨胀剂 ， 钢管壁将过早发生屈曲 ， 降低钢管 自密实混凝土的黏结 滑移性 能。 关键词： 低钢管自密实混凝土；推出试验；黏结滑移； 荷载一 滑移曲线 中图分类号 ： T U5 2 8 5 9 文献标 志码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 0 ) 0 4 0 0 2 3 0 5 E xpe r i me nt al s t ud y on t he bon d-s l i p be t wee n s t ee l t u be a nd s elf - c ompa c t i n g c on c r e t e HU n GI l u i ， Y E Y a n - h u a ， DUY a n -ri n g ， S U NR e n l o u ( C o l l e g e o f C i v i l E n g i n e e r i n g， Na n j i n gUn i v e r s i t yo f T e c h n o l o g y ， Na n j i n g21 0 0 0 9 ， C h i n a ) Ab s t r a ct： I n o r d e r t o s t ud y t h e b e h a v i o r o f b o n d s l i p b e twe e n s t e e l tub e a n d s e l f - c o mpa c t i n g c o n c r e t e 1 4 t e s t s o fs e l f - c o mpa c t i n g c o n c r e t e f i l l e d s t e e l tube wi t h di ffe r e n t e x p a n s i v e a g e n t u n d e r t h e r e p e a t e d p u s h o ut we r e c a r r i e d o ut T he b o n d c h a r a c t e r i s t i c s o f i n t e r f a c e be tw e e n t u b e wa l l a n d c o n c r e t e we r e di s c u s s e d T h e a ffe c t f a c t o r s o n t h e b o n d s l i p p r o p e r t i e s o f s p e c i m e n wi t h v a r i e t y o f e x p an s i v e a g e n t d o s a g e we r e an a l y z e d Th e t e s t r e s u l t s i n di c a t e d t h a t t h e p r o c e s s u n d e r l o a d i n g wa s d i v i d e d i nt o t h r e e p a r a g r a ph s i n c l u d i n g c e m e n t a t i o n， s l i p， a s we l l a s f r i c t i o n s e g me n t Th e a p p r o p r i a t e a m o u nt o f e x p an s i v e a g e n t c o ul d i n c r e a s e the b o n d s l i p p r o p e r t i e s o f s p e c i me n Ho we v e r ， b u c k l i n g o f p i p e wa l l wi l l b e o c c u r a n d r e d u c e d o n th e b e h a v i o r o f b o n d s l i p b e t we e n s t e e l tub e an d s e l f - c o m p a c t i n g c o nc r e t e b y e x c e s s i v e e x p an s i o n a g e nt Ke y w or d s： s e l f - c o mp a c t i n g c o n c r e t e fil l e d s t e e l tube ； p u s h - o u t t e s t ； b o n d - s l i p； l o a d -s l ip c u r v e 0 引言 钢管混凝土结构是由混凝土填入钢管内而形成的一种新型 组合结构。 自密实混凝土作为核心混凝土应用于钢管中， 在保证 工程质量的同时， 不仅可更好地保证混凝土的密实度 ， 有利于 防止堵泵、 离析等现象， 并可简化混凝土振捣工序， 加快施工速 度， 降低混凝土施工强度和费用 ， 还可减少城市噪声污染- l _。 对于 自密实钢管混凝土， 近 3 O年我国许多学者已经对其进 行了一些力学性能试验， 其中， 福州大学的王国杰， 郑建岚对白 密实钢管混凝土的施工性能进行了模拟试验和自密实钢管混 凝土轴心受压及压弯性能试验翻， 在黏结性能方面的研究有福 州大学的杨有福和清华大学的韩林海的矩形钢管 自密实 昆凝 土的钢管混凝土界面黏结性能研究 ， 其他有关钢管与混凝土之 间的黏结滑移研究主要是基于普通混凝土或高性能混凝土进 行的p _ q 。为研究钢管 自密实混凝土的黏结滑移性能， 本研究对 1 4 根不同膨胀剂掺量的钢管自密实混凝土试件进行了推出试验。 1试 验 方 法 试验采用推出试验 ， 在 1 0 0 0 k N电液伺服试验机上进行， 试验测点布置如图 1 所示。每个试件在构件纵向点 1 、 2 、 3处沿 i 8 0 。 角各贴纵向应变片 1 个， 共计 6个应变片用以测定钢管应 收稿 日期 ：2 0 0 9 1 2 3 0 基金项 目：江苏省 自然科学 基金资助( BK 2 0 0 6 1 7 9 ) 图 1 测点 布置 变， 并在浇筑混凝土时内部放入光纤维用来测量黏结滑移时内 部混凝土的应变。压力机下传力板上放置一块钢垫板， 将试件 留有孔隙的一端向下放于钢垫板上 ， 在试件上端面放置方钢块 铰， 在压力机和底板之问放置 2个位移计 ， 以测定钢管与核心 混凝土之间相对滑移。 钢管均采用高频焊管， 钢管内表面未进行除锈处理。试件 编号、 截面尺寸及试验结果见表 l 。 2 3 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 表 1 试件编号、 截面 尺寸及试验结果 试件类( Dx t x L) 试件编号 长细 比 L D 径厚 比 D z 立方体抗压强度厶 V I P a 抗剪黏结破坏荷载 N k N 9 - u MP a 小钢管 ( 1 1 4 mmx 3minx 3 4 2mm) 大钢管( 1 6 5 mmx 3 mmx 3 9 5 mm) S C Cl l 1 2 O 3 8 51 8 1 7 0 7 3 6 1 5 38 $ C C1 2 1 2 0 3 8 51 8 l 5 3 1 28 1 3 8 6 s c c 2 1 I 2 0 3 8 51 6 l 9 0 2 4 0 I 7 2 2 s c c 2 2 l 2 O 3 8 51 6 2 06 4 9 2 1 8 6 5 s c c 3 1 1 2 0 3 8 51 2 2 0 9 3 9 3 1 8 9 3 s c c 3 2 1 2 O 3 8 51 2 1 9 3 6 6 3 1 7 4 2 s c c 4 一 l 1 2 0 3 8 3 8 9 l 5 1 2 2 9 1 3 6 5 s c c 4 2 l 2 O 3 8 3 8 9 l 3 7 2 6l 1 2 4 3 S C C 1 1 9 6 5 5 51 8 2 5 2 61 8 1 3 3 4 s c c 1 2 96 5 5 51 8 2 45 1 5 1 1 2 9 3 s c c 2 一 l 96 5 5 51 6 2 5 8 5 5 2 1 3 8 3 s c c 3 一 l 96 5 5 t 51 2 2 8 1 2 5 3 1 4 8l s c c 3 2 9 6 5 5 51 2 2 6 9 2 4 3 1 4 2 2 注： s c c 1 指的是不掺 U E A I V嘭胀剂的自密实混凝土； s c c 2 指的是掺人 5 U E A 一 1V膨胀剂的自密实混凝土； s e e 3 指的是掺人 1 0 U E A - I V膨胀 剂的 自密实混凝土 ； s c c 4指的是掺入 1 5 U EA 一 1V 膨胀剂的 自密实混凝土。 2 试验步骤及现象 ( 1 ) 将搅拌好的自密实混凝土装至钢管中距上管口 1 5 in r n 处并抹平， 然后， 用塑料将钢管口密封严实， 如图2所示。 图 2 密封的试件 ( 2 ) 养护至 2 6 d时， 在每个试件 1 、 2 、 3位置沿 1 8 0 。 角各贴 纵向应变片一个 ， 共计 6 个应变片以测定加载条件下钢管不同 位置的应变情况 ，并在钢管混凝土底部用电锯将钢管锯开 ( 黏结滑移试 验用钢管的底部采用点焊 ， 如图 3 ) ， 锯开时应尽量 保持底面钢管混凝土的平整。 图 3 黏结滑移试验用钢管 ( 3 ) 养护至2 8 d ， 进行黏结滑移试验， 试验时将在钢管混凝土 2 4 倒置， 在压力机下传力板上放置一块钢垫板， 将试件留有孔隙的一 端向下放于钢垫板上， 在试件上端面放置厚度为 1 5 re a l 的钢垫 板， 为了使受力面平整， 在上端面上铺上一层细砂后再放 匕 钢垫板。 ( 4 ) 两种钢管均在 1 0 0 0 k N液压式压力试验机上进行， 试 验的加载采用先加载控制然后位移控制的形式， 试验加载时先 预加载 1 2 k N， 不记录数据， 然后卸载， 再采用慢速连续加载， 开始记录数据， 初始时主要控制荷载， 使荷载以 1 0 0N s 的速度 缓慢增加， 当混凝土滑移量达到 1 mm后 ， 采用位移控制， 加载 速度变 为 2 mmJ mi n ，直 至滑移量达 到 1 5 m l T l 时停止试 验 ， 然 后， 将试件倒置， 进行重新加载， 如此反复加载 4次 ， 荷载及与 之对应的钢管与混凝土之间相对位移分别利用电脑自动采集。 加载初期 ， 即力很小( 1 0 k N左右 ) 时， 可以听到细微的响 声， 随着力的逐渐加大， 声音逐渐增大， 此时的声音比较清脆， 大约在滑移量达到 1 ml T l 左右时， 会突然听到脆性的响声， 然后 混凝土以 2 mm mi n的速度开始均匀滑移 ， 响声也开始均匀增多 ， 随着滑移量的加大荷载也继续增加 ， 当位移在 2 mm之间时， 荷载达到最大值， 然后随着滑移量的增大荷载逐渐降低 ， 直至 滑移量达到 1 5 mm时停止试验。试验结束后 ， 可以看到混凝土 有一段 明显的滑移段 ， 并且端部混凝土被压碎 。 3 试验 结果 与分析 图4给出了所有试件的荷载一 滑移曲线 ， 纵坐标 P为推出 荷载大小， 横坐标 s为钢管混凝土界面钢管与核心混凝土之间 的相对滑移量。 图4中标注的 n 为推出试验的顺序数， n = l ， 3 分 别为第 1 、 2次正向推出试验的荷载一 滑移曲线， n = 2 ， 4 分别为第 1 、 2次反向推出的荷载一 滑移曲线。 由图4可以看出， 随着推出次 数的增加， 同一方向推出时， 即n = l 和 n = 3次相比， n = 2和n = 4次 相比， 黏结破坏荷载逐次降低。 钢 管与核心混凝土之 间的界面抗剪 黏结力 主要 由 3部分 组成： 水泥凝胶体与钢管接触表面的化学胶结力； 粗糙不 平的钢管内表面与混凝土之间的机械咬合力 ； 钢管与混凝土 接触面之间的摩擦力。 钢管混凝土界面黏结一 滑移的发展与钢筋和混凝土界面的 黏结一 滑移有相似之处， 图 5 是钢管与核心混凝土黏结一 滑移的 发展过程简图。在推出试验中， 钢管与混凝土的变形是反向的。 刚开始加载时， 钢管与混凝土之间尚无相对滑动， 仅试件两端 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m Z 1 50 1 O O 蝗 5 0 O 2 5 0 O 2O O Z 1 5 0 l o 0 挺 5 0 0 0 3 0 0 250 Z 20 0 1 5 0 坦 1 0 O 5 O 0 3 0 0 2 5 0 Z2 0 0 辐 1 5 0 - - 1 0 0 5 0 0 10 滑移 mm 20 l 0 滑移 mm 2O 滑移 mm O 滑移 mm 0 2O0 Z 1 50 柩 l O 0 挺 5 O 0 2 0 0 Z 1 50 1 OO 挺 5 0 O 5 l 0 滑 移 mm 2O 5 l 0 滑移 mm 2 O 5 】 0 】 5 2O 滑移 mm ( a ) d 、 钢 管试 件 反复 多 次 推 出 p 曲线 5 1 O 滑移 mm 2O 1 O 滑移 mm 2 0 l O 滑移 mm 20 O 200 滑移 mm Z 1 5 0 ：1 0 0 挂 5 0 O 5 l 0 滑移 mm 20 滑移 mm 0 ( b ) 大 钢 管试 件 反 复 多次 推 出，一 曲线 图 4 钢 管试件反 复多次推 出 P s曲线 的界面上存在黏结力， 由胶结力构成， 如图 5 ( a ) ； 荷载稍微增大 后 ， 试件两端局部范围内的钢管与核心混凝土之间开始出现微 小的滑动 ， 该范围内的胶结力发生破坏， 此时钢管表面凹凸不 平的机械咬合力开始发挥作用， 如图 5 ( b ) ； 随荷载进一步增大， 试件两端的相对滑移增大并向中间部位发展 ， 胶结力只存在于 中间无 相对滑移的界面上 ， 发生微小滑动 的界面上 的黏结力将 由钢管的机械咬合力构成， 如图 5 ( c ) ； 当界面上的胶结力和机 滑 移 mm 械咬合力达到最大值时 ， 如图 5 ( d ) ， 此时荷载达到了黏结破坏 荷载 ， 。 一旦钢管与核心混凝土在整个界面长度上发生相对滑 动， 胶结力即全部破坏， 同时相对滑移较大的界面上的机械咬 合力也发生破坏， 界面黏结力将转由钢管与混凝土之间的摩擦 力和残余的机械咬合力负担， 如图 5 ( e ) ； 之后 ， 随滑移增大， 钢 管表面被锉平 ， 机械咬合力迅速衰减 ， 界面剪切力将开始全部 或主要由摩擦力承担 ， 如 图 5 ( f ) 。 25 如 ： 如 如 O z 如 如 o ：z 鍪 如 警 如如 如 如 o 。 铺 如如 ， 铺 如 如 如 、 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 0 图 6曲线 ( c ) ( d ) ( e ) ( f 图 5 黏结一 滑移发展示意图 由图4中第一次推出试验荷载一 滑移曲线( n = 1 ) 可以看出： p 曲线 可以总结为一种类 型 ， 如 图 6 ， 所 有试件 的 P 曲线 出 现了一个不太明显的下降， 所有曲线只出现了一个拐点。此拐 点对应的时刻就是整个钢管混凝土界面发生黏结破坏的时刻， 把此时对应的荷载定义为黏结极限荷载 u 。 可以p - s 将曲线分为 以下几个阶段 ： ( 1 ) 胶结段( O A) ： 加载初期， 钢管与混凝土之间不发生明显 滑移， 表明化学胶结力发挥作用， 对钢管混凝土的黏结起主要 贡献。随着荷载增大， 加载端开始出现滑移， 此时发生滑移部分 的胶结作用 丧失且不再恢复 ， 由钢管表面 凹凸不平所引起 的微 观机械咬合力开始发挥作用( 对应于图 6的A点) 。由于在此之 前界面黏结力由化学胶结力承担， 故称此段为胶结段。 ( 2 ) 滑移段( A B) ： 随着荷载进一步增大， 加载至一定的荷载 ( 对于不同的试件有所差别) ， 钢管混凝土之间的滑移逐步发展 ， 且加载段滑移发展较快 ， 此 时界 面黏结力主要 由发生滑移界面 上的机械咬合力和未发生滑移界面上的化学胶结力承担 ， 当界 面的机械咬合力和胶结力的合力达到最大值时( 峰值点或拐点 处) ， 荷载达到极限荷载 ( 对应于图6的 B点) 。荷载一 滑移曲 线表现出一定的非线性。在此阶段 ， 机械咬合力在界面黏结中 占主导地位。 ( 3 ) 摩阻段( 8 C ) ： 当试件达到峰值点或拐点后 ， 钢管混凝土 之间的滑移明显进入非线性阶段 ， 一旦钢管和核心混凝土在整 个界面长度上发生相对滑移 ， 化学胶结力即全部破坏， 同时滑 移较大界面上的机械咬合力也发生破坏， 界面黏结力将主要由界 面摩阻力来承担， 此时荷载有无下降由界面摩阻力的大小决定。 从图4可以看出， 1 4个试件的p - s曲线都出现不是很明显 的下降段 ， 分析是因为： 摩阻力与接触面的摩擦系数和法向力 的大小成正比， 在此试验中， 摩擦系数将随着滑移的加大而减 小， 钢管与混凝土界面上的法向力等于钢管对混凝土产生的横 向约束力 ， 约束力的大小取决于钢管内径变化幅度 ， 本试验中 的 1 4 个钢管分为大 、 小两批 ， 内径一样因此不发生变化， 混凝 土滑动时钢管将不对其产生约束力， 从而使得摩擦力减小。当 钢管混凝土界面化学胶结力和微观机械咬合力组成的最大黏 2 6 结力大于界面上的初始摩擦力时， p 曲线便出现较明显的峰 值荷载点及其随后的下降趋势， 但下降趋势不是很明显， 如图 6 所示。此情况下， 界面黏结破坏的极限荷载 即为化学胶结力 和机械咬合力合力的最大值。 小钢 管构 件 s c c 1 1 ， s c c 1 2 、 s c c 2 1 ， s c c 2 2 、 s c c 3 1 ， s c c 3 。 2 、 s c c 4 1 ， s c c 4 2是膨胀剂掺量不同的一组构件 ， 从表 1 及图5中 可以看出， 当膨胀剂掺量在 0 1 0 时， 构件平均极限承载力不 断增加， 当膨胀剂掺量为 1 0 时， 构件极限承载力达到最大， 膨 胀剂掺量增加到 1 5 ， 构件 s c c 4 1 ， s c c 4 2的平均极限承载力较 膨胀剂掺量为 1 0 的构件 s c c 3 1 ， s c c 3 2 反而降低。 大钢管构件 s c c l - 1 ， s c c l 一 2 、 s c c 2 1 、 s c c 3 1 ， s c c 3 2 、 s c c 4 1 是 膨胀剂掺量不同的另一组构件， 从表 1 及图 5中可以看出， 小钢 管构件的径厚比比大钢管构件小 ， 小钢管构件承载力与大钢管 构件相比仍小。与上一组小钢管构件承载力变化规律相似 ， 当 膨胀剂掺量为 1 0 时， 构件 s c c 3 1 ， s c c 3 2的平均极限承载力达 到最大， 膨胀剂掺量增加到 1 5 ， 构件 s c c 4 1 极限承载力较膨 胀剂掺量为 1 0 的构件 s c c 3 1 ， s c c 3 2反而降低。 Z 搭 超 镬 膨胀剂 掺入量 ， 图 7 膨胀剂掺量对承载力的影响 从图 4和图 7中还可以看出无论是大钢管试件还是小钢 管试件都存在以下几个特点： ( 1 ) 摩擦系数的衰减， 第一次推出试验的荷载一 滑移曲线 ( 图4 ( a ) 和图 4 ( b ) ) 及推出试验顺序 n = 2 、 3 、 4的循环曲线 ， 反 映了界面摩擦力的变化规律。摩擦力随反复推出次数的增加而 逐渐减少， 这是由于摩擦力系数的衰减而造成的。 n = 3 次的荷载。 滑移曲线与第一次的荷载一 滑移曲线的破坏段相比要低很多， 二者之差是摩擦力的衰退部分； 随着滑移的增加， 摩擦系数的 衰减趋于收敛。 ( 2 ) 膨胀剂掺量的影响， 随着膨胀剂的掺入量的增加， 自密 实钢管混凝土的抗剪黏结破坏荷载也随之增大， 增大程度达到 2 0 以上， 可见， 膨胀剂的掺人使钢管混凝土产生的紧箍力大大 增加了其抗剪黏结强度， 但掺人过量的膨胀剂时， 反而使自密 实钢管混凝土的黏结破坏荷载减小 ， 甚至低于未掺的情况。因 此 ， 应尽量避免掺人 过量 的膨胀剂。 3结 论 ( 1 ) 对 自密实钢管混凝土的界面黏结状况进行分析， 得出 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 钢管与核心混凝土之间的黏结力主要有 ： 混凝土中的水泥胶凝 体和钢管表面的化学胶结力， 钢管和混凝土界面粗糙不平的机 械咬合力 ， 钢管 和混凝土 之间 的机 械摩擦力 ， 而且钢管混 凝土 界面黏结一 滑移的发展过程与钢筋和混凝土界面的黏结一 滑移 过程相似。 ( 2 ) 根据 1 4个不同膨胀剂掺量下 自密实钢管混凝土推出 试件的试验研究结果 ，对推出试件的荷载一 滑移曲线进行了综 合分析和归纳 ， 根据试件的荷载一 滑移曲线 ， 将试件的受力过程 划分为胶结段、 滑移段、 摩阻段三个受力阶段。 ( 3 ) 膨胀剂的适量掺人提高了自密实钢管混凝土中钢管与 混凝土的黏结滑移性能， 但膨胀剂的过量掺入 ， 使钢管壁过早 的发生屈曲， 反而大幅降低自密实钢管混凝土的黏结滑移性能。 ( 4 ) 虽然每个试件滑移曲线不尽相同， 但从走势可以看出， 随着推出次数的增加， 抗剪黏结破坏荷载不断降低 ， 说明在反 复加载过程中， 界面逐渐被磨平， 到第 4次的加载过程中， 可以 发现黏结滑移破坏荷载降低幅度很小 ， 说明， 经过反复加载 ， 试 上接第 2 2页 2 3 3 试件的残留冻融变形与相对动弹性模量的关系 图 7为试件在各次冻融循环后的残留冻融变形与相应冻 融循环次数后的相对动弹性模量的关系。由图 7可以看出： ( I ) 试件的残留冻融变形由收缩向膨胀转变的过程中， 试 件的相对动弹性模量降低， 且水灰 比越大 ， 其残留冻融膨胀变 形越大、 相对动弹性模量降低也愈大， 尤其是水灰 比较大而砂 灰比较小的试件。 ( 2 ) 试件的残留冻融变形与相对动弹性模量有一定的相关 性， 相对动弹性模量可以间接地反映出试件残留冻融变形的大小。 血l 牡 _=譬 冻 融残余 变形 1 0 图 7 试件冻融的残留变形与相对动弹性模量的关系 3结论 通过试验以及对试验结果的分析可得出以下结论 ： ( 1 ) 水灰 比相同， 砂灰比不同的试件， 冻融劣化的进展状况 不同。砂灰比较小的试件劣化显著， 且水中冻融的试件比空气 冻融的密封试件 劣化严重 。 ( 2 ) 水泥浆基体的抗冻性同4 3 1 0 0 n l T l 范围内的孔隙量的 多少有相关性， 而不只是孔隙总量。 ( 3 ) 空气冻融的试件有明显的过冷却现象， 且水灰 比越低 其过冷却越强， 但在水中冻融的试件没有观察到过冷却现象。 ( 4 ) 混凝土冻结过程的收缩现象在外部无水供给的情况下 发生， 且仅仅发生在微冰晶形成后， 也就是说它取决于试件孔 隙水的三相转变； 在冻结过程中， 试件收缩是孔隙水发生再分 件黏结滑移破坏荷载已接近钢管与核心混凝土之间的摩擦力。 参考文献 ： 1 陆建彬， 黄鑫洪， 等 自密实高性能混凝土在结构工程中的应用f J 1 建 筑技术 ， 2 0 0 7 f 2 J 王国杰， 郑建岚 ， 自密实钢管混凝土的研究与应用【 J J 混凝土， 2 0 0 6 3 杨有福 ， 韩林海矩形钢管自密实混凝土的钢管一混凝土界面黏结 性能研究I J 1 工业建筑， 2 0 0 6 【 4 韩林海钢管混凝土结构【 M E 京 ： 科学出版社， 2 0 0 4 5 V I R D I K s ， D O WI N G P J B o n d s t r e n g t h i n c o n c r e t e f i l l e d c i r c u l a r s t e e l t u b e s， CES LI C Re p o r t CC1 1 ， I mpe r i c a l Co l l e g e ， L o n d o n， De e， 1 9 7 5 【 6 杜艳静 自密实混凝土耐久性及变形规律试验研两D 1 l南京： 南京工 业大学结构工程， 2 0 0 8 作者简介： 黄B ( 1 9 8 3 一 ) ， 男， 硕士研究生， 主要从事混凝土结构研究。 单位地址： 江苏南京市中山北路 2 0 0 号( 2 1 o o o 9 ) 联系电话 ： 1 5 8 5 0 5 1 4 9 7 5 布的宏观表象。 ( 5 ) 试件的残留冻融变形与相对动弹性模量有一定的相关 性， 相对动弹性模量可以问接地反映出试件残留冻融变形的大小。 参考文献 ： 1 】 金伟良， 吕清芳 ， 赵羽习， 等 混凝土结构耐久性设计方法与寿命预 测研究进展 J 】 建筑结构学报 ， 2 0 0 7 ， 2 8 ( 1 ) ： 7 一 l 3 2 P O WE R S T C A w o r k i n g h y p o t h e s i s o f f u r t h e r s t u d i e s f o r f r o s t r e s i s - t a n c e o f c o n c r e t e C H P r o e O f A C I， 1 9 4 5 ( 4 1 ) ： 2 4 5 2 7 2 3 S E T Z E R M J Ne w a p p r o a c h t o d e s c r i b e f r o s t a c t i o n i n h a r d e n e d c e m e n t p a s t e a n d c o n c r e t e C P r o e C o n f Hy d r a u l i c C e me n t P a s t e ， T h e i r S t r u c t u r e a n d Pr o p e r t i e s ， S h e f fie l d， 1 9 7 6： 3 1 2 - 3 2 5 【4 P E N T I A L A V F r e e z i n g i n d u c e d s t r a i n s a n d p r e s s u r e s i n w e t p o r o u s ma t e ri a l s a n d e s p e c i all y i n c o n c r e t e m o rt a r s J J _ A d v n C e m B a s Ma t ， 1 9 9 8 ( 7 ) ： 8 - 1 9 5 】S E T Z E R MJ Mi c r o i c e l e n s f o r m a t i o n a n d f r o s t d a ma g e C D r a f t P r o c o f t h e Mi n n e a p o l i s Wo r k s h o p o n F r o s t Da ma g e i n Co nc r e t e i n US A， 1 9 9 9 ( 1 4 ) ： 1 - 1 5 6 S C H UL S O N E MI c e d a ma g e t o c o n c r e t e R U S A rmy C o r p s of E n g i n e e r i n g s ， C o l d R e gio n s R e s e a r c h a n d E n g i n e e ri n g L a b o r a t o r o r y ， S p e c i a l R e p o rt 9 8 - -6 1 9 9 8： 1 2 2 7 C O O K R A， H OV E R K C Me r c u r y p o r o s i m e t ry o f c e m e n t b a s e d ma t e r i a l s a n d a s s o c i a t e d c o r r e c t i o n f a c t o r s J A C I Ma t e r i a l s J o u rnal， 1 9 9 3 ( 3 ) ： 1 5 2 1 61 8 镰田英治 夕l J 原害 E 细孔耩造【 J 1 夕1 J 工学年 次 文赧告集， 1 9 8 8 ， 1 0 ( 1 ) ： 5 l 一 6 0 9 】S E T Z E R M J B a s i s o f t e s t i n g t h e fr e e z e t h a w r e s i s t a n t s u r f a c e a n d i n t e r n a l d e t e r i o r a t i o n 【 C F r o s t R e s i s t a n c e o f C o n c r e t e EF N S p o n e d b y S e t z e r MJ a n d Au b e r g R 1 9 9 7： 1 5 71 7 3 作者简 介 单位地址 联 系电话 ： 周志云( 1 9 6 6 一 ) ， 女 ， 工学博士， 副教授， 硕士生导师， 主要 从事混凝土结构的基本理论、 耐久性方面的研究工作。 E 海市杨浦区军工路 5 1 6 号 上海理工大学环境与建筑学院 ( 2 0 0 0 9 3 ) 1 3 7 61 0 8 8 4 3l 2 7 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m