芳纶纤维布约束混凝土冻融循环试验与损伤模型研究.pdf

2 0 1 3年第 1 期 铁道建筑 Ra i l wa y En g i n e e r i ng 1 29 文 章编 号 ： 1 0 0 3 1 9 9 5 ( 2 0 1 3 ) 0 1 0 1 2 9 - 0 5 芳纶 纤维布约束混凝 土冻 融循环试 验与损伤模型研究 郝 伟 ， 徐英 国 ， 曾运财 ， 黄命辉 ， 付亚伟 ( 1 中国航空港建设第九工程总队， 四川 成都6 1 1 4 3 0 ； 2 空军第六空防工程处， 湖南 衡阳4 2 1 0 0 0 ) 摘要 ： 通 过 对 C 2 0 ， C 3 0 ， C 3 5 ， C 4 5 ， C 5 0共 5个强 度 等级 的芳 纶 纤 维 布 约 束 混凝 土 ( K F F C C ) 进 行 轴 心 受 压强度和快速 冻融循环试验， 利用损伤力学和数学模拟的方法， 研究了 K F F C C的轴心受压力学性能、 冻 融耐久性、 冻融后 内部损伤变量的变化规律及损伤模型。结果表明： K F F对混凝土受压承栽力的提 高效果 非常明显， 在外粘 1 、 2和 3层 K F F的情况下， K F F C C和普通混凝土轴心受压强度 比为 1 9 O 一 5 4 8 、 5 1 9 和 7 3 5 。K F F C C抗冻等级在 F 3 0 0以上， 具有优异的冻融耐久性。以相对动弹性模量为损伤变量 建 立 了 K F F C C冻融损伤模 型 ， 发现动 弹模 量 衰减模 型 的拟合 精度优 于冻 融 累积 损伤模 型 ， 幂 函数 模 型 比 指数 函数 模型有 更好 的拟 合精度 和相 关性 ， 模 型能够较好 地反映 K F F C C的冻 融损 伤规 律和损伤程度 。 关键 词 ： 芳 纶纤 维布 约束混 凝 土 轴 心 受压 强度 冻融循 环 动 弹性模 量损 伤模 型 中 图分类 号 ： T U 5 2 8 文献 标识 码 ： A D O I ： 1 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 3 1 9 9 5 2 0 1 3 O 1 3 9 既有 的钢筋混凝土结构建筑物 由于环境恶劣 、 荷 载增加、 结构用途变更 、 设计标准更新和结构可靠度提 高等原因， 存在承载力和耐 久性不足或使用功能不满 足要求等问题 。为了改善这些结构的使 用功能， 提高 承载力 ， 延长使用年限 ， 迫切需要对其进行加固修复 。 纤维增强聚合物( F i b e r R e i n f o r c e d P o l y me r ， F R P ) 由于 其 良好的物理 、 力学性能而广泛应用 于各种既有混凝 土结构的补强和加 固。2 0世纪开始进行 F R P补强加 固技术的研究 ， 碳纤维 、 芳纶纤维和 玻璃纤维增强 塑 料 得 到广 泛 应 用 。芳 纶 纤 维 即 芳 香 酰 胺 纤 维 ， 商 品名称为凯芙拉 ( K e v l e r ) ， 不仅具有 高强、 质轻 、 良好 的抗冲击、 耐疲劳性能和耐腐蚀的特性 ， 还具有优 良的 介电性 、 吸能性和减震性 ， 同时具有施工工艺简便 、 施 工质量好 、 综合费用低等突出特点 ， 因而工程 中越来越 多地采用外粘芳纶布 ( K e v l e r F i b e r f a b r i c ， K F F ) 来补强 加固结构 。我国从 2 0世纪 9 0年代中期也开展了碳纤 维布补强加固混凝土结构 、 砌体结构的研究 ， 但对 K F F 补强加固技术的研究 ， 目前尚处于起步阶段 一 ， 积累 的试验数据 、 工程经验还较少 ， 涉及冻融循环条件下芳 纶纤 维 布约 束 混 凝 土 ( K e v l e r F i b e r F a b r i c C o n f i n e d C o n c r e t e ， K F F C C) 的损伤规 律与模型 的研究更少。而 冻融损伤是导致寒冷地区混凝土结构性能劣化的主要 因素 ， 对混凝土结构的耐久性 和安全性造成 巨大的威 收稿 日期 ： 2 0 1 2 - 0 4 1 5 ； 修 回 日期： 2 0 1 2 1 0 2 0 基金项 目： 军 队重点科研项 目( Z H 0 8 0 0 7 ) 作者简介 ： 郝伟( 1 9 8 2 一) ， 男 ， 山东栖霞人 ， 工程师 ， 博士 。 胁 ， 因此这一 问题受 到学术 界 和工程 界广 泛 的重 视 。 作为断裂力学的必要发展和重要补充 ， 损伤力学 是材料结构变形与破坏理论的重要组成部分 ， 它着重 考察 的是损伤对材料宏观力学性质的影响和材料及结 构损伤演化的过程和规律 。这与传统破坏理论只注重 由变形至破坏 的起点终点式的研究截然不同， 损 伤的研究方法将是使人们对材料的力学性质的认识更 深刻和更趋于合理的重要途径 ， 建立混凝土材料的损 伤模型可解析其 细观结构对外部荷载的响应 。因此， 运用损伤理论来研究 K F F C C材料的冻融损伤规 律是 合 理 可行 的 。 本文通过对 K F F C C进行轴心受压强度和快速冻 融循环试验 ， 对 A S C的轴心受压力学性能和冻融循环 耐久性进行系统研究 ， 并利用损伤力学和数学模拟的 方法 ， 结合冻融循环试验结果建立 了 A S C冻融损伤模 型 ， 为新型高性能混凝 土材料 的研究应用和损伤预测 提供理论基础和技术支持。 1试验材料与方法 1 1 试验材料 试验用水泥为陕西耀县秦岭牌 4 2 5 P O水泥 ， 密 度 3 1 0 g c m ； 粗骨料采用级配 52 0 mm泾阳石灰 岩碎石 ； 细骨料为灞河 中砂 ， 细度模数为 2 7 3 ； K F F采 用北京卡本公司生产 的 C A S - 4 1 5型芳纶纤维 布及其 配套 的 C F S R A B型浸渍 树脂胶 ， K F F厚 度为 0 2 7 6 mm， 实测抗 拉极 限强 度为2 2 0 6 1 MP a ， 弹性模量 为 1 3 0 8 G P a ， 断裂延伸率为 1 7 ， 配套树脂为 2 5下 l 3 O 铁道建筑 可操作时间 4 0 m i n的树脂胶 。 1 2试 验方 法 为了进行加固效果的对 比， 本试验设计了两种类 型的试件 ： 第一类为未粘贴 K F F加固的圆柱体， 即对 比试件 ； 第二类为粘贴 K F F加 固圆柱体。加 固试件 的 制备步骤为： 养护 2 8 d后 ， 先将 圆柱体 四周打磨光滑 ， 去掉 1 2 m m 表 面 浮层 ， 并 将 浮 灰 清 除 干净 ， 再 用 丙 酮清洗包裹面 ， 待试件干透后 ， 涂上一层均匀饱满的环 氧树脂 ， 最后将浸渍过环氧树脂 的 K F F环绕包裹圆柱 体 ， 使 K F F与混凝土表面紧密粘结 ， 待环氧树脂干透 进行 试验 。 试验规定 K 0为对 比试件 ， K 1为粘贴 1层 K F F的 加 固试件 ， K 2为粘 贴 2层 K F F的加 固试件 ， K 3为粘贴 3 层 K F F的加固试件 ， 通过两类试件的对比试验 ， 考察 K F F的粘 贴层 数对 加 固试 件强 度性 能 的影 响规 律 。 采用 绝对 体积 法 进行 混 凝 土 的配 合 比设 计 ， 共 确 定 5个 强度 等级的基准混 凝土 ( C 2 0， C 3 0 ， C 3 5 ， C 4 5 ， C 5 0 ) 配合比， 其中 C 3 5的配 比成型 4组 ( 每组 3根 ) 4 , 5 o m m 3 0 0 mm的圆柱体试件 ， 其余 4个配 比分别 成型 2组同样 的试件 。试验根据 普通混凝土力学性 能试验方法标准 ( G B T 5 0 0 8 1 2 o 0 2 ) 进行轴心抗压 强度试验( 结果取 3根试件的平均值) 。根据 普通混 凝土 长期 性 能 和 耐 久性 能试 验 方 法 标 准( G B T 5 0 0 8 2 -2 0 0 9 ) 对 5个 配 比的粘 贴 1层 K F F C C试件 利 用 T D R 1 6 V型微 机 控 制混 凝 土 快速 冻 融试 验 机进 行 冻融 循环 试验 。试件 采用 1 0 0 m m 1 0 0 mm 4 0 0 m m 的棱柱体 ， 以 6个为 1组 ， 共 3 0个试块 。在规定试验 龄期前 4 d将试 件从标准养护 室取 出， 放 进 1 5 2 0 的水 中浸泡 4 d 。到试验龄期时 ， 从水 中取出试 件 ， 擦除表面水分 ， 进行外观检查 ， 称重并测量其横向 基频的初始值 ， 以后每冻融循环 2 5次对试件重量和动 弹模量测量 1次 ， 计算质量损失和相对动弹性模量 ， 然 后将试件调头重新装入试件盒 ， 继续试验 。每次冻融 循环应在 2 4 h内完成 ， 融化时间不得小于整个冻融 时 间的 1 4 ， 冻 结 和 融 化 温 度应 分 别 控 制 在 (一1 7 2 ) 和 ( 8 2 ) o C。当 遇 到 以下 3种 情 况 之 一 即可 停 止试验： 已达到 3 0 0次冻融循环 ； 相对动弹性模量 下降至初始值的 6 0 以下； 质量损失率达 5 。 相对动弹性模量按下式计算 P = n 1 。 。 ( 1 ) 式中， P 为 n次冻融循环后试件相对动弹性模量 ； f o 为试件冻融循 环前 的 自振频率 ， H z ； 为试件冻融 n 次循 环后 的 自振频率 ， H z 。 质量损 失 率按下 式计算 W = ( G 。一G ) G 。1 0 0 ( 2 ) 式 中 ， 为 n次冻融 循环 后试 件质量 损 失率 ； G 。 为冻 融前的试件质量 ， g ；G 为 n次冻融循环后 的试件 质 量 ， g 。 t 昆 凝 土 的抗冻 耐久性 以混 凝土所 能经 受 的最大快 速冻融循环次数表示 ， 所能经受 的快速冻融循环次数 应 以 同时满 足 相对 动 弹 性 模 量 不 小 于 6 0 和 质 量损 失率不超过 5 时的最大循环次数表示 。 2 试验 结果与分析 2 1 KF F C C 的轴心 受压 性能 5 个配合 比的混凝 土轴心受压强度试验结果见表 1 。 表 l 混凝 土轴心受压强度试验结果 表 1中的强度比( 表征 K F F对基准混凝土的增强 幅度 ) 计算 公式 为 R = ( 一 f o ) 1 0 0 ( 3 ) 式 中 ， 为 强 度 比 ； 为 粘 贴 n层 K F F的 试 件 强 度 ， MP a ； f o 为未 粘贴 K F F的试 件强 度 ， MP a 。 由表 1可知 ， 在外粘 1层 K F F的情况下， K F F对 混凝 土 轴 心 受 压 承 载 力 提 高 的 幅 度 在 1 9 0 5 4 8 范围内。同时由表 1中不同强度等级的 K 0和 K1 试 件试验 结 果 可 知 ， 在 K F F粘 贴 层 数 相 同 的 情 况 下， 混凝土的强度等级越高 ， 强度提高的幅度越小 ， 即 强度 比越小 ， 这 说 明 K F F对混 凝 土抗 压 构件 的加强 效 果与混凝土 自身的强度有关 。混凝土的抗压破坏是四 周的膨胀破坏 ， 变形较大， 且混凝土 的强度越高 ， 其破 坏时的变形越大 ， 强度很高 的混凝土还会 出现脆性破 坏现 象 ， 即没有 明显 的塑性 应变 。 表 1中 C 3 5等级 的混 凝 土 共成 型 了 4组试 件 ， 分 别 为粘 贴 0 ， 1 ， 2 ， 3层 K F F的 圆 柱 体 ， 由试 验 结 果 叮 2 0 1 3年第 1 期 郝 伟等： 芳纶纤维布约束混凝土冻融循环试验与损伤模型研究 知 ， K 1 ， K 2 ， K 3分 别 比 K 0的强 度 提 高 了 3 8 3 、 5 1 9 和 7 3 5 ， 其 中 K 3比 K 1和 K 2分 别 提高 了 2 5 4 和 1 4 2 ， K 2比 K 1提高了 9 8 ， 这说明随着 K F F粘贴 层数 的增 加 ， 混 凝 土 的强 度 比 ， 即 K F F对 混 凝土的轴心受压强度增强幅度越来 越大 ， 这是 由于粘 贴层数增加 ， K F F对混凝土的约束作用更强 ， 从而大大 提高了混凝土的轴心受压强度。 2 2 KF F C C 的冻 融耐久 性 5个配合 比的基 准混凝土粘贴 1层 K F F C C的快 速 冻融循 环 试验结 果见 表 2 。 表 2冻融循环试验结果 由表 2抗冻试验结果可知 ： 1 ) 随着冻融循环次数的增加 ， K F F C C的相对动弹 模量都缓慢下降( 见图 1 ) ， 表现出较好的延性 ， 当冻融 循 环 到 3 0 0次 时 ， C 2 0C 5 0的 相 对 动 弹 模 量 均 在 8 7 8 3 9 0 4 9 ， 抗 冻 融 能 力 最 好 的是 C 5 0， 3 0 0次 冻融循环 时相对动弹模量为 9 0 4 9 ； C 2 0C 5 0的质 量损失都很小 ， 3 0 0次冻融循环时还不到 1 ， 抗冻等 级均在 F 3 0 0以上 ， 完 全 满 足严 寒 地 区 混凝 土 抗 冻 要求 。 嘲 j 翻 i 蕺 稃 霞 图 1 相对动 弹模量 随冻融循环次数增加变化 曲线 2 ) 用质量损失作为 K F F C C冻融破坏的评价指标 不太合适 ， 原因是在冻融过程中 5组 K F F C C质量损失 变化并不显著 ( 见 图 2 ) ， 无法准确反映混凝土的破坏 程度 ， 因而不适 宜于 K F F C C的冻融损伤检测和评估 。 尤其是 C 2 0和 C 5 0 2组 ， 冻融循环 2 0 0次前质量损失 一 直保持负值 ， 说明 K F F C C尚未产生剥蚀 ， 随着循 环 次数的不断增加 ， 质量损失开始转变为很小的正值 ， 即 混凝土表面已发生细微 的剥蚀 。试 验中也发现 ， 冻融 循环 3 0 0次后 ， 试件几乎看不到表面剥蚀现象 ， 表面冻 融损伤层非 常小 ， 表观都很好。 水 删 蜒 c 4 5 一一 c50 一 _* + ： 一 7 ： s ： ! s ， ： _ 一 ， 循环次数 ： 一 I 图 2 质 量损失随冻融循环次数增加变化曲线 3 KF F CC冻融损伤模 型 冻融过程中， K F F C C内部遭受周 而复始的冻胀压 试件内部产生冻融内应力 ， 这种应力使混凝土 内部的 缺陷逐渐扩 大、 积 累， 形成新 的损 伤。随着循环 的进 行 ， 冻融应力造成的损伤逐渐积累 ， 使混凝土材料的性 能逐渐劣化以致破坏 ， 这个过程可用逾渗理论和损伤 理论来解 释， 即： 无损伤一损伤 ( 形成微裂纹) 一宏观 裂 纹一 破坏 。 可定量检测混凝土结构损伤变量的指标与相应的 耐久寿命 衰变模型有很多种 ， 其 中质量衰减模 型 不适宜于 K F F C C冻 融评估 ， 前面 已论述过 ； 强度衰减 模型由于冻融循环作用下的混凝土强度测试与指标还 没有形成规范 ， 且需要试件较多 ， 检测时多有 不便 ； 以 混凝土断裂能为指标的能量耗散模型具有较高的可信 度 ， 但断裂能的测试过程较复杂且费用相对较高 ； 相对 动弹模量衰减模型或累积损伤模型直接测试混凝土动 弹模量 ， 虽然存在劣点问题 ， 但基本能够反映混凝土结 构的损伤状态， 且不要求过多试件， 能方便地测试损伤 OO00 O0O0 鳃卯 眇軎 g 盯 1 3 2 铁道建筑 过程 ， 因此以相对动弹模量为损伤变量的 K F F C C冻融 损伤模 型可 有效表征 K F F C C冻融循 环受 到的损 伤 程 度 。 3 1 动弹模量衰减模型 设 E 。 为混凝土损伤前 的动弹模量， E 为混凝土经 次冻融循环后 的剩余动弹模量 ， 其衰变速率 为 ， ( 】 V 该速率与( 0) 时间的动弹模量 衰减量成正比， 根 据文献 9 的动弹模量衰减模型 ， 建立如下指数方程 Y =E E 。=a e ( 4 ) 或 E =E o 0 e ( 5 ) 式中， a ， b为拟合 系数。式( 5 ) 表明 ， 混凝土结构未破 损量是随原始结构完整量呈 自然率规律衰减。这就是 混凝土的理论衰变方程 ， 这个衰变方程与 I s a a c N e w t o n 的“ 物质冷却定律” ( 物质冷却的速度正比于物质的温 度与外部温度的瞬时差) 规律是一致的。 按照式( 4 ) 对表 2试验结果进行拟合得到 K F F C C 冻融损伤的相对动弹模量衰减模型见 图3 。 同时 ， 按 照式 ( 6 ) 幂 函数 的形 式 对 表 2试 验 结 果 进行拟合得到 K F F C C冻融损伤的相对动弹模量 衰减 模 型见 图 4 。 Y =E E n=a N ( 6) 图 3 K F F C C冻融循环动弹模量衰减指数 函数模型 2 o = 1 0 4 4 7 0 N ”， R y c ， 0 = 9 9 9 0 6 N m。 们 ， R 5 = 9 7 8 6 6 N一 ” ， t 5 = J 0 0 7 3 0 N 。 ” ， Y c5 【 】 ： 1 0 7 26 0N 1 ， R2 图 4 K F F C C冻融循环动弹模量衰减幂 函数模型 由图 3和图 4和拟合方程式可 以看出， K F F C C动 弹模量衰减指数函数模型拟合方程 的精度不高， 预测 偏差较大 ， 幂 函数模 型拟合方程则具 有很高 的精度。 而此前关于普通水泥混凝土冻融循环损伤模型大都为 指数形式 ， 幂函数模型在过去的冻融循环量化模型 中很少见到。本文研究结果表明 K F F C C的幂函数模型 具有 比指数 函数更好 的精度 ， 相关性更好 。 3 2冻融循 环累 积损伤 模型 根据损伤力学的基本理论将混凝土冻融循环后? 昆 凝土损伤度 D定义为式 ( 7 ) ， 即混凝土损伤程度 ( 损伤 变量) 由其相对动弹模量来表征。混凝土冻融循环后 相对动弹模量愈低 ， 意味着损伤程度愈大 D =1一E E 0 ( 7 ) 根据上述定义， 混凝土冻融循环 累积损伤的损伤 度是冻融循环次数 的函数 ， 其损伤模 型可 以分别按照 式( 8 ) 幂函数和式 ( 9 ) 指数函数的形式建模 D = a N ( 8 ) D = a e ( 9) 按照式 ( 8 ) 和式( 9 ) 对表 2数据进行拟合得到 的 累积损伤模型见图 5和图6 。 由图 5和 图 6及拟合方程可以看 出， K F F C C冻融 循环累积损伤的幂函数模型拟合方程 比指数 函数模型 具有较高的精度， 但均低于动弹模量衰减模型的拟合 精度。 4 结语 1 ) 本试验所 用的材料为 C A S 一 4 1 5型芳纶纤维布 及其配套的 C F S R A B型浸渍树脂胶 ， K F F物理、 力学 性能 良好 ， 柔软性好 ， 适合于各种形状的构件的补强加 固， 且裁剪、 粘贴都非常简便 ， 配套树脂的施工性能 良 好， 与混凝土粘结牢靠。 2 ) 在外粘 1 、 2和 3层 K F F的情况下， K F F C C较普 8 9 7 8 0 5 7 3 3 6 0 0 O 6 6 8 8 7 8 8 O O O O 0 = =：= l 2 2 R R ；2 2 鲫 r 一 e e e e e 5 8 3 5 9 O 6 8 l 3 3 6 6 3 4 4 2 2 7 9 9 9 9 9 = = 鳃 吣 盼g 窨 盯踮 叨 晰 O O 0 O 0 f f 鲫 舛 鸲蛇 曲 罟 s 盯 、 删 融 臀靛 2 0 1 3年第 1 期 郝伟等 ： 芳 纶纤 维布约束混凝土冻融循环试验与损伤模 型研 究 1 3 3 豳1 辎 融 幅 翟 咖】 教 帽 罂 2 0=2 1 3 6 6 N y c 3 0 =3 3 0 8 8 N Y c 3 5 =4 3 7 4 3 N r c 4 s =3 4 1 5 6 N Y c s 0 =0 3 8 4 4 N 图 5 K F F C C冻融循环 累积损伤幂函数模型 图 6 K F F C C冻融循 环累积损伤指数 函数模型 通混 凝 土 轴 心受 压 强 度 提 高 了 1 9 0 5 4 8 、 5 1 9 和 7 3 5 。K F F的加强效 果与混凝 土 自身 的 强度和 K F F粘贴层数有关 ， 在 K F F粘贴层数相同的情 况下 ， 混凝土的强度等级越高 ， 强度提 高的幅度越小 ； 随着 K F F粘贴层数的增加 ， K F F对混凝土 的轴心受压 强度增强幅度随之增大 。 3 ) K F F C C具有优异的冻融循环耐久性 ， 抗冻等级 均在 F 3 0 0以上 ， 质量损失很小 ， 表观 良好 ， 满足严寒地 区混凝土抗冻要求。 4 ) 不同于普通水泥混凝土的冻融循环损伤模型 ， K F F C C的动弹模量衰减模 型在 拟合精度上优 于冻 融 累积损伤模型 ， 且幂函数模型 比指数 函数模型有更好 的拟合精度和相关性。 5 ) 动弹模量 衰减模型幂 函数模 型能够较好地反 映 K F F C C的冻 融损伤规律 和程 度 ， 可用来 评估预测 K F F C C的冻融循环 标准使用 寿命 ， 从 而为 K F F C C抗 冻性的定量化设计及对 K F F C C在冻融循 环作用下微 观层次上用力学的方法对其研究奠定了基础 。 6 ) K F F补强加 固混凝土技术 目前 已引起 了人们 越来越广泛的关注， 随着对 K F F复合材料研究的 日益 深入 、 产量的增加和成本下降 ， 其在土木工程领域必将 有更广泛的应用前景。然而 K F F在土木建筑领域 的 应用毕竟为时不长 ， 本文基于冻融循环试验结果初步建 立了 K F F C C两种冻融循环损伤模型动弹性模量衰 减模型和冻融循环累积损伤模型 ， 但 由于现在对混凝土 R =0 8 9 9 尺2 =0 9 4 0 R =0 8 9 3 尺 2 =0 9 6 2 R =0 9 3 4 O N ,R2 。 ，尺2 z ， 冻融损伤变量的选取还存在争议 ， 建立的模型尚待大量 试验数据和工程验算来修正、 完善 ， 还需要在材料、 结构 工程和力学等交叉领域对 K F F C C进行研究。 参 考 文 献 一 1 R a i l w a y T e c h n i c a l R e s e a r c h I n s t i t u t e( R T R I ) D e s i g n a n d c o ns t r u c t i o n g ui d e l i ne s f o r s e i s mi c r e t r o fit t i ng o f r a i l wa y v i a d uc t c o l u mn s u s i n g a r a m i d fi b e r s h e e t s S T o k y o ： R T R I ， 1 9 9 6 2 A C I C o m m i t t e e 4 4 0 A C I 4 4 0 R一 9 6 S t a t e - o f - t h e a r t r e p o o n fib e r r e i n f o r c e d pl a s t i c FRP r e i n f o r c e me n t f o r c o n c r e t e s t r uc t u r e s R F a r m i n g t o n H i l l s ， Mi c h ： A m e r i c a n C o n c r e t e I n s t i t u t e ， 1 9 9 6 3 I n s t i t u t i o n o f S t r u c t u r a l E n g i n e e r s ( I S E) R e r e n c e N o 3 1 9 I n t e r i m g ui da nc e on t h e de s i g n o f r e i n for c e d c o nc r e t e s t r uc t u r e s u s i n g fi b e r c o m p o s i t e r e i n f o r c e m e n t S L o n d o n ： I S E， 1 9 9 9 4 于清 F R P的特点及其 在土木 工程 中的应用 J 哈尔滨 建 筑大学学报 ， 2 0 0 0 ， 3 3 ( 6 ) ： 2 6 3 0 5 王秋林 碳纤维 、 芳纶纤维在 国外 土木建筑 中的应用 J 纺 织科学研究 ， 1 9 9 7 ( 3 ) ： 1 5 6 于清 轴心受压 F R P约束混凝土的应力一应变关系研究 J 工业建筑 ， 2 0 0 1 ， 3 1 ( 4 ) ： 5 8 7 贾 明英 ， 程华 ， 陈小兵 ， 等 不 同 F R P约 束混凝 土 圆柱轴 心 受压性能试验研究 J 工业建筑 ， 2 0 0 2 ， 3 2 ( 5 ) ： 6 5 - 6 7 8 刘志勇 ， 马立国 高强混凝 土的抗 冻性 与寿命 预测模 型 J 工业建筑 ， 2 0 0 5 ， 3 5 ( 1 ) ： 1 1 - 1 4 9 刘崇熙 ， 汪在芹 坝工混凝 土耐久寿命 的衰变规 律 J 长江 科学 院院报 ， 2 0 0 0， 1 7 ( 2 ) ： 1 8 2 2 ( 责任审编 王红) 5 7 6 4 2 0 3 6 2 6 7 7 6 8 7 0 0 0 O O ：I I I I I l I 叫州 。 j 靶 4 O O 1 9 乃 钳 5 7 8 7 2 I 1 = = = = 如 ” 比