自密实混凝土模板侧向压力初探.pdf

2 0 1 1年 第 7期 (总 第 2 6 1 期 ) N u mb e r 7i n 2 0 1 1 ( T o t a l No 2 6 1 ) 混 凝 土 Co n c r e t e 理论研究 T HEORET I CAL RES E ARCH d o i ： 1 0 3 9 6 9 i s s n 1 0 0 2 3 5 5 0 2 0 1 1 0 7 0 0 3 自密实混凝土模板侧向压力初探 朱铁梅，叶燕华，魏威，葛海蓉 ( 南京工业大学 土木工程学院，江苏 南京 2 1 0 0 0 9 ) 摘要： 自 密实高性能混凝土具有高流动性， 施工中会对模板产生较高侧向压力。 本着降低施工能耗、 减少对环境影响、 实现节能减排 目 标 ， 推进 自 密实混凝土广泛的工程应用， 有必要对工程中模板侧向压力进行研究。 从 自密实混凝土的设计方法、 模板侧向压力的影响因素 以及模板侧向压力下降机理等进行了分析， 为减少 自 密实混凝土模板侧向压力提供一定的理论基础。 关键词 ： 自密实混凝土 ；流动性 ；模 板侧 向压力 ；下降机理 中图分类号 ： T U5 2 8 0 1 文献标志码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 1 ) 0 7 0 0 0 7 0 3 Di s c us s i on on f or mwor k pr es s ur e f or s e I f c on s oI i d at i ng c onc r e t e ZHU Ti e - me i ， YE Ya n - h u a， W EIW e i ， GE Ha i - r o n g ( C o l l e g e o f Ci v i l E n g i n e e r i n g ， Na n j i n gUn i v e r s i t yo f T e c h n o l o g y ， Na n j i n g 2 1 0 0 0 9 ， Ch i n a ) Ab s t r a c t ： S e l f - c o n s o l i d a t i n g c o n c r e t e i s a k i n d o f h i g h p e r f o r ma n c e c o n c r e t e wi t h h i 曲 mo b i l i ty T h e r e f o r e f o r mwo r k p r e s s u r e i s h i g h I n o r d e r t o r e a l i z et h et a r g e t o fe n e r g y s a v i n g a n d e mi s s i o n r e d u c t i o n a n dpr o mo t e s e l fc o n s 0 l i d a t i n g c o n c r e t et o g e tmo r e e x t e n s i v e a p p l i c a t i o n， i ti s n e c e s - s a r y t o ma k e a r e s e a r c h f o r f o r mwo r k p r e s s u r e De s i g n me t h o d o f s e l f - c o n s o l i d a t i n g c o nc r e t e ， r e d u c t i o n me c h an i s m o f f o r mwo r k p r e s s u r e， f a c t o r s o fi n fl ue n c i n gf o r mwo r kp r e s s u r ewe r e s t ud i e di nt hi s a r t i c l et op r o v i d e c e r t a i nt he o r e t i c a l b a s i s o ff o r mwo r kp r e s s u r e Ke y w or ds： s e l f _ c o n s O l i d a t i n g c o n c r e t e； mo b i l i t y； f o r mwo r k p r e s s u r e ； r e d u c t i o n me c h a n i s m 0 引言 为了解决传统混凝土施工的不足， 2 O世纪 8 0年代后期提出 了一种新型混凝土， 即自密实混凝土( s c c) 。 自密实高性能混凝土 在自重作用下具有高流动陛， 结构能达到较好密实。 因此施工浇筑 速度得到提高， 但浇筑速度的加快导致对模板侧压增大。 如果不能 正确考虑较高模板侧压， 会导致结构变形和模板损坏。 模板工程占 据整个混凝土结构工程花费的4 0 ， 因此降低模板侧向压力对降 低模板造价具有实际意义， 尤其是对高流动性的 S C C。 国际上， S C C在建筑行业已经广泛应用， 但是由于考虑到模板侧向压力的 诸多不确定胜， 国内过程中S C C的应用受到一定限制。 目前 ， S C C模板工程使用的侧向压力为液压力。 其值为： P o g H ( 1 ) 式中： p 混凝土密度； 混凝土重力加速度； 日混凝土高度。 但是并不是所有的 S C C模板侧向压力都能达到液压力， 如图 1 所示。 模板侧向压力受许多因素影响， 比如浇筑速度、 模 板尺寸、 矿物掺合料等。 对模板侧向压力的保守估计会使模板工 程的花费增加。 因此， 应该对模板侧向压力的影响因素有一个全 面的认识。 1 S CC的设 计方法 S C C在化学掺合料不断发展和混凝土材料合理认识的基 收稿 日期： 2 0 1 1 _ J o 1 2 0 基金项目：江苏省 自 然科学基金( B K 2 0 0 6 1 7 9 ) -H 苗 工 图 1 S CC模板侧 向压力分布图 础上产生。 通过调整构成 S C C配合料的比例来获得相应流动 性。 配合料通常是指粉体颗粒和化学掺合料 ， 如高效减水剂和 增黏剂( VMA) 1 。 在 S C C配合比设计 中， 有基本相和集料相。 关于基本相， 这里有两种设计 S C C的方法 ， 分别是粉体颗粒法和 VMA法， 如图2 所示。 第一种方法中， 细颗粒含量要明显高于普通混凝土， 这些细颗粒材料包括水泥、 粉煤灰、 石灰石填料、 高炉矿渣、 硅灰以 及粒径小于 0 1 2 5 1 T I IT I 的细颗粒。 高效减水剂的加入减少了水的含 量， 此时 S C C中水与粉体颗粒的比例在 0 9 1 0 之间变化， 小于普 通振捣密实的混凝土。 这种方法并没有使用 V MA。 此时粗骨料的 含量占整个固体颗粒的 5 0 ， 而细骨料占浆体含量的4 0 。 通过 调整高效减水剂与水和粉体颗粒的比例来获得 S C C 。 第二种方法 中， 使用 V MA增强混凝土的稳定性。 此时粉体颗粒的含量小于在 第一种方法中的用量， 但高于普通混凝土。 当然也可以结合这两种 方法设计成具有适量粉体颗粒和V MA的 S C C。 7 1 00 8 0 芝 60 抽 4 0 2 0 0 普通 混凝土 含有粉 体颗粒 的 含 有VMA S C C 材粒类 型 的S C C 图 2 两种方法设计 的 SC G的对比分析图 关于集料相， 即有足够的浆体去确保混凝土具有可观的变 形性。但浆体含量提高会降低混凝土的稳定性， 从而需要使用 大粒径的粗骨料 ， 使表面积减小以降低浆体的用量。但也应该 考虑混凝土的抗离析能力和堵塞能力， 优化集料的级配可以减 少堵塞和浆体用量。 2 S CC模板侧 向压 力下降机理 的研 究 模板侧压受抗剪强度性能影响， 包括： 颗粒间的摩擦阻 力和咬合力； 由水泥水化作用产生的颗粒之间的连接作用力2 1 。 前者是指内摩擦； 后者是指内聚力 ， 内聚力是水泥水化作用的 结果 ， 因此取决于水泥与水结合所经历的时间。 内聚力受化学掺 和料成份影响， 如增黏剂( V MA) 和高效减水剂。 最初抗剪强度 主要取决于内摩擦的发展 ， 并且不随凝固时间和温度的改变而 改变。 在经过一段时间后， 水化作用导致内聚力提高， 混凝土获 得更大的抗剪强度 ， 使侧压降低。 已有研究表明【 3 】 ， 水化反应会导致内聚力和屈服应力提高， 并且在诱导期快结束的时候这种提高会更加明显， 几小时后随 着屈服应力的提高， 内聚力变为原来的两倍。 水化反应速度受缓 凝剂和促凝剂的控制， 这些外加剂对内聚力有直接的影响， 因此 会影响侧向压力随时间下降的速度。 模板侧向压力的下降与物理和化学的效应有关 ， 如图 3 所 示。 浇筑后 ， 水泥进入潜伏期， 混凝土处于塑性状态。 物理效应 由触变性引起 ， 某种程度上归于固相颗粒的重组和内摩擦的增 大。 在水化作用初期 ， 物理效应伴随化学效应发生， 但潜伏期结 束时化学效应会占主导地位。 物理和化学效应在水泥水化作用 的潜伏期发生， 很大程度上受混凝土的温度、 原材料特性、 混合 料组成影 响。 潜伏期结束时仍然有剩余的侧向压力存在。 侧向压力的消 失与水泥浆的初凝时间相一致。 可见侧向压力的消失取决于化 8 学效应。 水化产物加速形成使材料具有 自承载能力， 因而侧向压 力迅速下降并且最终消失。 凝固时间越长， 则压力消失所经历的 时间就越长。 说明模板侧向压力直到硬化开始才会消失 。 可见 侧向压力的消失所需时间受水化作用化学效应和潜伏期时间 长短影 响。 触变性可以认为是当材料在恒定剪应力作用下黏度随时 间降低的过程。 触变性越高， 初始侧向压力越低， 并且随时间下 降速度越快。 这是因为触变性具有可逆效应 ， 当混凝土处于不受 任何剪切作用的静止条件下， 可重新获得抗剪强度、 内摩擦 、 内 聚力。 内摩擦增大使初始侧向压力降低。 侧向压力随时间下降 的速度受水化作用产生的内聚力控制 ， 内聚力越大， 侧向压力 下降速度越快。 触变性越高获得的抗剪强度也越高 ， 从而限制了 竖向荷载转变为侧向压力。 3 S C C模板侧向压力的影响因素 考虑模板侧向压力时 ， 为保证模板的安全与经济 ， 应该要 了解浇筑后混凝土的最大初始侧向压力和侧向压力随时间下 降的速度。 而影响这两个方面的因素有水泥的种类和用量、 骨 料特性 、 水灰比、 化学掺合料 、 浇筑速度 、 浇筑方式 、 混凝土温 度、 模板尺寸等。 这些因素可以归为如表 1 所示的三大类。 表 1 S C C模板侧向压力的影响因素 3 1 材料属性 3 1 1 粗骨料的特性 粗骨料含量越高， 初始侧向压力越低， 浇筑后随时间下降 的速度越快。 这是因为粗骨料含量增加使内摩擦增大 ， 减低了 混凝土的流动性 ， 使初始侧向压力降低 ， 模板侧 向压力随时间 下降的速度加快。 由As s a a d和 K h a y a t 研究可知， 砂率对侧向压力的影响是显 著的。 浇筑时， 砂率为 1 0 0 和 7 5 的混合物对应的初始侧向压 力分别为液压力的9 9 和 9 6 。 随着粗骨料含量的进一步增加 ( 砂率从5 O 变化为3 0 ) ， 初始侧向压力相应地从 9 2 0 1为7 7 ， 并且侧向压力下降的速度更加明显。 当砂率从 1 0 0 0 变化到3 0 ， 初始侧向压力降低 1 0 所需要的时间减少了大约 5 倍。 当砂率 比较大时， 相应的粗骨料含量比较少， 粗骨料更容易移动和旋转。 因此， 混凝土的流动 生 提高， 竖向荷载更容易转变为侧向压力5 】 。 有研究表明， 最大骨料粒径为 1 4 r n l n的混凝土 比骨料粒径 为 1 0 m n q的混凝土初始侧向压力低 ， 侧向压力下降速度快。 但 是当进一步提高骨料粒径到 2 0 I T I n l 时其初始侧向压力和压力 下降速度与骨料粒径为 1 4 I D A T I 的混凝土相比变化不大。 粒径为 1 4 re a l 的粗骨料具有很高的堆积密度， 骨料之间接触增大， 混凝 土的流动性降低 ， 所以侧向压力降低。 3 1 2 水的含量和水灰比 水含量提高 ，水泥颗粒周围水层厚度增厚。 颗粒间的距离 增加使内聚力下降， 颗粒的絮凝作用降低。 K h a y a t 和 A s s a a 研究得到水灰比对侧向压力和触变性有 着显著影响。 假定坍落度值都为 5 5 0 m l n ， 水灰比为 0 4 6比 水灰 比为 0 4 0 或 0 3 6 的 S C C具有更低的触变性和更高的初始侧向 n n 径 粒 粒 颗 体 粉 池 其 和 料料 气泥 骨骨 空水水细粗 = 一 压力。 这主要是因为水和浆体的含量提高， 粗骨料用量降低 ， 导 致混凝土抗剪强度降低。 进一步研究可知当水灰比增大， 侧向 压力的下降速度和触变性随时间的获得相比低水灰比的 S C C 快。 这是因为具有高水灰比的 S C C相对减水剂含量少 ， 流动性 损失 大2 】 。 3 1 _ 3 化学掺合料 化学掺合料如高效减水剂、 增黏剂( 订 A) 等对 S C C的模 板侧向压力有着显著的影响。 高效减水剂的类型对初始侧向压力的影响是有限的。这是 因为初始侧向压力主要受内摩擦的影响。 另一方面， 侧向压力 随时间下降的速度主要受内聚力的影响， 所以与高效减水剂的 类型有关。 高效减水剂一般来源于磺化三聚氰胺 、 磺化萘、 改进的木 质素磺酸盐或者羟基聚合物。 聚羧酸( P C) 高效减水剂是 S C C 所 用的减水剂中比较典型的一种。 P C高效减水剂是合成的有机 聚合物并且早在 2 0世纪 8 0年代就开始应用。 据研究表明相比 磺化萘( P NS ) 高效减水剂和磺化三聚氰胺( P Ms ) 高效减水剂， 含有 P C高效减水剂的 S C C侧向压力随时间下降的速度慢。 因 为 P C高效减水剂使 S C C具有更高的流动性保留值。 VMA用于 S C C中是为了提高均匀度 、 可变形性 、 整体强 劲性 、 稳定性。 在 S C C中使用的大多数 V MA都是半合成的聚合 物， 来源于纤维素醚和生物高分子聚合物。 V MA的加入能加快 侧向压力下降的速度， 但是V MA类型的不同对侧向压力下降速 度的影响并不明显。 3 1 4 胶凝材料的组成和用量 水泥用量与种类及辅助胶凝材料和填料的使用明显影响 S C C模板侧向压力的发展。 研究表明水泥用量越高， 初始侧向压 力越高。 这是因为此时粗骨料的含量相对减少 ， 内摩擦较低 ， 混 凝土流动性提高， 使更多的竖向荷载转变为侧向压力。 胶凝阶段内聚力增加使塑性混凝土产生较高抗剪强度。因 此， 胶凝材料含量增加， 内聚力越大， 加快了侧向压力随时间下 降的速度。 当硅酸盐水泥被更细的颗粒替代时 ， 比如硅灰、 粉煤灰或 粒状高炉矿渣， 颗粒间的距离减小， 接触和作用力提高， 导致结 构快速形成和侧向压力快速下降。说明混合水泥的使用使颗粒 互锁程度提高， 膨胀效应降低， 从而降低模板侧向压力。 虽然硅灰 、 粉煤灰、 粒状矿渣代替硅酸盐水泥可以降低初 始侧向压力， 提高压力下降速度。 但是当替代的程度超过一定 量时这种效果可能降低。 这是因为此时需要更多的高效减水剂 来保证预期的坍落度。 研究表明， 相比硅灰： 水泥为 1 ： l 1 5的水 泥混合物和硅灰： 粉煤灰： 水泥为 1 ： 3 7 ： 1 2的水泥混合物 ， 硅灰： 粉 煤灰： 颗粒高炉矿渣： 水泥为 1 ： 4 7 ： 2 7 ： 8 - 3的水泥混合物模板初 始侧向压力反而更高 ， 侧向压力下降速度慢。 3 2浇筑情 况 3 2 1 浇筑速度 浇筑速度对 S C C模板侧向压力的影响至关重要 。 浇筑速 度越快， 侧向压力就越大。 相反 ， 浇筑速度降低 ， 混凝土侧向压 力降低 。 因此降低浇筑速度可以发展混凝土抗剪强度， 限制侧 向压力。 As s a a d和K h a y a t 研究表明浇筑速度从 5 m h变化到 2 5 m h 时， 初始最大侧向压力提高了 1 5 。 但此时浇筑速度的变化对侧 向压力下降速度没有明显影响。 研究还表明， 即使浇筑速度不变， 浇筑过程中断 l 0 2 0 mi n 会导致侧向压力下降 。 一 些研究已经证实浇筑速度对 S C C侧向压力有显著影响。 当浇筑体积足够小， 浇筑速度足够大时， 且混凝土没有硬化 ， S C C 侧 向压力可 以达到液压力 。 3 2 _ 2 浇筑方式 同样地， 浇筑方式也对 S C C模板侧向压力起着关键的影响。 从顶部浇筑混凝土得到的侧向压力值小于液压力。 而从底部泵 送混凝土时其侧向压力可以达到液压力， 这是因为材料不能絮 凝， 因此保持流动状态。 从底部泵送混凝土比从顶部浇筑得到的侧向压力高， 很大 程度上与混凝土在浇筑过程中承受的剪力有关 ， 混凝土从底部 泵送入模板承受的剪力大。 而无论从底部浇筑混凝土还是从顶 部浇筑混凝土， 当浇筑速度降低时， 侧向压力也会降低。 3 2 3 周 围环境和混凝土的温度 混凝土的力学特性依赖于温度的变化。 温度较低时， 水泥水 化反应非常慢， 导致侧向压力升高。 可见侧向压力的变化取决于 混凝土的温度而不是周围环境的温度。 A s s a a d和 K h a y a t 做了有关 S C C的温度对侧向压力影响的 研究。 发现当混凝土的温度分别为 1 0 、 2 2 、 3 0时， 此时得到的 侧向压力都约为 9 1 。 可见， 温度对初始侧向压力没有显著影响， 最大初始侧向压力主要受内摩擦影响， 因此取决于骨料的含量 和混合物的稠度。 另一方面可以得到， 侧向压力下降的速度会因 为温度的上升而显著增大。 这是因为温度越高内聚力越大 ， 从 而使混凝土形成更高的抗剪强度 。 3 3 模板特性 3 3 1 模板尺寸 在模板尺寸较小的情况下最大初始侧向压力也会相对较 小。 这是因为拱效应的作用， 限制了侧向压力的发展， 但是此时 初始侧向压力减少的幅度并不大。 尺寸效应对侧向压力下降的速度有明显的影响。 大尺寸中， 侧向压力降低5 所需要的时间是2 0 mi n ， 下降的速度为5 3 k P a h 。 小尺寸中浇筑所需要的时间为3 8 mi n ， 下降的速度为3 3 l ( P a l1 同 。 3 3 2 模板类型 可以作为模板材料的种类有很多， 比如木材 、 胶合板、 钢板 等。 模板必须能承受施加所有荷载 ， 直到这些荷载由混凝土本 身承受。 研究表明， 钢模板的侧向压力大于木模板和胶合板， 说明在 其他参数都相同的情况下， 模板材料光滑导致侧向压力升高， 侧向 压力下降速度降低。 木模板表面洒水可以提高模板的侧向压力。 4结 语 S C C仅靠 自身的重力， 能不经振捣或少振捣而 自动流平并 充满模型和包裹钢筋的混凝土 。 考虑到其具有高流动性 ， 凝结 之前可持续对模板产生较大的侧向压力， 因此在施工的过程中 要尽量减少模板侧压 ， 需要考虑 ： 优化 S C C配合比， 在不影 响其工作性能的基础上尽量减少模板侧向压力 ； 模板要有足 够的强度、 刚度、 稳定性以满足模板侧向压力。 参考文献 ： 1 叶燕华 ， 陈丽华， 杜艳静 ， 等 高效减水剂和增黏剂对自密实混凝土 性能的影响 J j 昆 凝土， 2 0 0 8 ( 6 ) ： 6 4 6 7 下转第 1 2页 9 直观看到在诱导缝的周围存在不同程度的应力集中， 并且对周 围混凝土应力分布具有一定影响， 是应力分布不均匀向外扩展 ， 距离裂缝越近 ， 应力越大， 说明穿透型诱导缝试件的破坏始于 诱导缝的尖端 ， 裂缝向外扩展的， 这与通过裂缝尖端周围应变 的分析裂缝的发展过程不谋而合。 2 2 2 非穿透型诱导缝应力分布图 图 3为非穿透型 1 、 3 、 5诱导缝的应力分布图。 经过分析， 非穿透型试件诱导缝处也存在不同程度的应力集中， 引起周围 混凝土应力分布均匀， 并且逐步朝着混凝土的外表面扩展， 在缝 尖位置处应力最大， 这与通过试验分析所得出的非穿透试件的 裂缝是由缝尖位置开始， 从里向外的一个扩展过程是相对应的。 ( a ) l 1 4 ： 穿透1 片应力分布图 ( b ) 1 ， 4 非穿透3 片应力分布图 ( c ) 1 4 非穿透5 片应 力分布 图 图 3 1 4非穿透应力分布图 通过对穿透型和非穿透型诱导缝的应力分布云图进行分 析， 从中可以很直观的看到裂缝尖端及周围的应力分布 ， 从而 为正确判断诱导缝破坏过程提供了参考 ， 其分布规律更解释了 诱导缝“ 导缝” 作用的实现过程。 上接第 9页 【 2 】K H AY A T K H， A S S A A D J E f f e c t o f W C a n d h i g h r a n g e w a t e r r e d u c i n g a d mi x t u r e o n f o r mwo r k p r e s s u r e a nd t h i x o t r o p y o f s e l f - c o n s o l i - d a t i n g c o n c r e t e J A C I M a t e r i a l s J o u rna l ， 2 0 0 6 ， l O 3 ( 3 ) ： 1 8 6 1 9 3 3 】C A U F I N B， P A P O AT h e i n fl u e n c e o f t h e h y d r a t i o n p r o c e s s o n t h e r h e - o l o g yof c e me n t p a s t e s J Z e m e n tK a l kG i p s ， 1 9 8 4， 3 7 ( 1 2 ) ： 6 5 6 - 6 6 1 【 4 A S S A AD J ， K HA Y A T K H E f f e c t o f c a s t i n g r a t e a n d c o n c r e t e t e mp e r - a t u r e o n f o r mw o r k p r e s s u r e o f s e l f c 0 n s 0 1 i d a t i n g c o n c r e t e J Ma t e ri a l s a n d S t r u c t u r e s ， 2 0 0 6 ( 3 9 ) ： 3 3 3 3 4 1 【 5 A S S A AD J ， K H AY A T K H E f f e c t o f c o a r s e a g g r e g a t e c h a r a c t e r i s t i c s o n l a t e r a l p r e s s u r e e x e e d b y s e l f - c o n s o l i d a t i n g c o n c r e t e J A C I Ma t e ri a l s 1 2 诱导缝的设置 目的是预防坝体裂缝 ， 为了达到这一 目的诱 导缝必须在坝体出现裂缝之前先开裂， 释放坝体内的能量 ， 控制 和引导温度裂缝按预期要求开裂， 避免产生不规则裂缝。 从上述 对诱导缝应力分布图分析的结果， 结合诱导缝“ 导缝” 机理 ， 可 以对碾压混凝土拱坝中诱导缝的布置作一定判断： 即诱导缝的 具体布置应根据坝体中的应力分布和诱导缝的等效强度设计 ， 但是应尽可能的靠近最大拉应力区， 因为诱导缝是靠其 自身对 其所受拉应力的放大来优先使坝体在诱导缝处开裂的； 诱导缝 处的拉应力乘上其应力放大倍数( t r x K) ， 应大于其相邻分块内 任何拉应力值。 但是实际上坝中诱导缝不宜布置在拱端及拱冠 拉、 剪、 压应力最大的部位， 这是由于碾压混凝土拱坝温降历时 时间比较长， 在运行期其缝也有可能张开 ， 诱导缝未开裂时其 力学参数的降低从而能增大了拱坝的最大拉应力 ， 在这些因素 的共同作用下这些位置的约束条件将会遭到破坏导致拱坝应 力条件恶化。 3结论 ( 1 ) 通过对穿透型和非穿透型诱导缝轴拉试件进行数值模 拟 ， 对 比分析了在线性条件下裂缝周围的应变发展情况 ， 可以 作为诱导分开裂过程分析的依据。 ( 2 ) 利用穿透型和非穿透型轴拉试件的应力云图 ， 分析了 裂缝的发展情况， 同时结合诱导缝“ 导缝” 作用原理 ， 对拱坝中 诱导缝埋设的位置做了进一步解释， 对实际工程具有指导意义。 参考文献 ： 1 1曾昭扬， 马黔 高碾压混凝土拱坝构造缝研究 J 】 _ 水力发电， 1 9 9 8 ( 2 ) ： 3 0 3 4 【 2 曾昭扬 ， 王燕生 高碾压混凝土拱坝诱导缝和横缝布置研究 D 北 京： 清华大学水利水电工程系， 1 9 9 8 ： 2 3 2 9 3 3 黄达海， 宋玉普， 赵国藩大体积混凝土等效裂缝断裂模型研究 J 计 算力学学报， 2 0 0 0 ， 1 7 ( 3 ) ： 2 9 3 2 9 9 【 4 赵中极， 张镜剑， 杨耀红碾压混凝土断裂的数值仿真分析 J 】 华北水 利水电学院学报， 1 9 9 5 ， 1 6 ( 3 ) ： 1 - 7 【 5 】 张雪虎， 张社荣， 陈祖坪 用任意加密有限元剖分的方法研究拱坝强 度裂缝的产状【 D 6 顾爱军 碾压混凝土拱坝诱导缝的断裂力学分析【 D 】 南京 ： 河海大 学 2 0 0 3 作者简介 ： 联 系地址 ： 联 系电话 ： 王学志( 1 9 7 6 - ) ， 男， 博士， 副教授 辽宁省锦州市辽宁工业大学土木建筑学院( 1 2 1 0 0 1 ) 1 3 3 8 42 6 6 0 5 8 J o u r n a l ， 2 0 0 5 ， 1 0 2 ( 3 ) ： 1 4 5 1 5 3 6 】K HA Y A T K， A S S A AD J ， ME S B AH H， e t a 1 E f f e c t of s e c t i o n wi d t h a n d c a s t i n g r a t e o n v a ria t i o n s of f o r mwo r k p r e s s u r e o f s e l f c o n s o l i d a t i n g c o n c r e t e J Ma t e ri a l s a n d S t ruc t u r e s ， 2 0 0 5 ( 3 8 ) ： 7 3 7 8 7 张海伟， 蔡庆晓， 李统 自密实混凝土的研制与工程应用 J 】 _ 混凝土 ， 2 0 0 9 ( 1 1 ) ： 8 9 9 1 作者简介： 朱铁梅( 1 9 8 6 一 ) ， 女， 硕士研究生， 研究方向： 高性能混凝土。 联系地址 ： 南京工业大学中山北路 2 0 0 号2 2 6 信箱( 2 1 0 0 0 9 ) 联 系电话 ： 1 5 2 5 0 9 9 7 8 7 1