预制带肋薄板混凝土叠合板件受力性能试验研究.pdf

第 3 3卷 第 4期 2 0 1 1年 8月 土 木 建 筑 与 环 境 工 程 J o u r n a l o f Ci v i l Ar c h i t e c t u r a l& En v i r o n me n t a l En g i n e e r i n g Vo 1 3 3 N O 4 Aug 2 0ll 预制带肋薄板混凝土叠合板件受力性能试验研究 吴方伯 ， 黄 海林 。 ， 陈 伟 ， 周绪红 ( 1 湖南大学 土木工程 学院， 长 沙 4 1 0 0 8 2 ； 2 兰州大学 土木工程与力学 学院， 兰州 7 3 0 0 0 0 ； 3 湖南高岭 建设 集团股份 有限公 司 ， 长沙 4 1 0 1 5 3 ) 摘 要： 为便于工业化生产及现场拼 装， 对预制薄板 ( 预制预应力混凝土矩形肋薄板 ) 进行规格设 计。进行 2种不同跨度的 4块预制薄板的静载试验 ， 重点研究预制薄板的极 限承载力、 刚度及抗裂 性能 ， 结果表明： 预制薄板满足施工阶段 承载 力要 求， 可作 为无 支撑体 系模板。进行 2块单跨 叠合 板件 和 l 块 两跨 连 续叠合 板件 的静 载 试验 ， 重 点研 究叠合 板件 的 整体 受力性 能、 叠合 面 的抗 剪性 能 以及 连 续 叠合板 件在 支座 处 的 弯矩 调 幅值 ， 结 果表 明 ： 叠合板件 可 按 整 浇板 的计 算 方 法进 行承 载 力 计 算 ， 连 续 叠合板 件 受 力性 能与现 浇板 相似 。进 行 混凝 土 叠合 板 件 两阶段 受 力截 面应 变 分析 ， 建 议 取底板厚度作为预制薄板考虑二次受力影响的计算 高度 。 关 键词 ： 组 合结 构 ； 预 制 混凝 土 ； 预 应 力混凝 土 ； 叠合 板 ； 矩形 肋薄板 ； 肋 上 开孔 中图分 类号 ： TU3 7 5 2 ； T U3 7 8 5 文 献标 志码 ： A 文章 编 号 ： 1 6 7 4 4 7 6 4 ( 2 0 1 1 ) 0 4 0 0 0 7 0 6 Ex pe r i m e nt a l Ana l y s i s o n t h e M e c h a n i c a l Pr o p e r t i e s o f Co n c r e t e Co m p o s i t e S l a b s wi t h Pr e c a s t Pr e s t r e s s e d Re c t a ng u l a r Ri b Pa ne l s W U F a n g - bo ， HUANG Hai - l i n ， CHE N W e i ， ZHOU Xu - h o n g (1 Co l l e ge o f Ci vi l En gi ne e r i ng， H u na n Uni v e r s i t y， Ch a ngs ha 41 0 082， P R Chi n a； 2 Sc ho o l of Ci vi l En gi ne e r i n g a nd M e c ha ni c s ， I an z h ou Un i v e r s i t y， La nz h ou 73 00 00， P R Chi na； 3 H u na n Ga ol i n Co ns t r uc t i on Gr oup St oc k I i mi t e d Co mpa ny， Cha ng s ha 4 101 5 3， PRChi na ) Ab s t r a c t ： For t he c onv e ni e n c e o f i nd us t r i a l i z e d p r od uc t i o n a nd s i t e o pe r a t i o n， s pe c i f i c a t i on d e s i gn o f PPCRP ( pr e c a s t pr e s t r e s s e d c o nc r e t e r i b be d p a ne l s ) i s d i s c us s e d I n o r de r t o ob t a i n ul t i m a t e b e a r i n g c a p a c i t y， b e nd i n g r i g i di t y a n d c r a c k r e s i s t a n c e， f ou r PPCRP wi t h t wo t ype s o f s pa ns a r e s t u di e d， a n d t h e r e s u l t s s ho w t ha t PPCRP c a n s a t i s f y t he r e qu i r e me n t s o f b e a r i n g c a p a c i t y i n c on s t r u c t i on p ha s e a nd c a n s e r v e a s s t a y i n pl a c e f or mwo r k To v e r i f y t h e me c ha n i c a l p r o pe r t y，s he a r be h a v i o r on c on t a c t i n t e r f a c e o f c ompo s i t e m e mbe r a nd m o me nt r e d i s t r i b ut i on f a c t or of c o nt i n uo us c omp os i t e m e mbe r ，t wo s i n gl e s p a n c ompo s i t e m e m be r s a nd o ne t wo s p a n c on t i nu ou s c o mpo s i t e m e m be r a r e s t u d i e d I t i s i n di c a t e d t h a t c o mput a t i o na l m e t ho d f o r be a r i ng c a pa c i t y of c o m p os i t e m e m be r c a n b e t he s a m e a s c a s t i n s i t u c o nc r e t e s l a b Be s i d e s ， s e c t i on s t r a i n a na l y s i s f o r c ompo s i t e me m b e r i n t wo l o a d i ng i s c o nd uc t e d， wh i c h s u gg e s t s t ha t t h i c kn e s s of bo t t o m bo a r d c a n be us e d a s c a l c u l a t e d h e i g ht wi t h t he c o ns i de r a t i o n o f t wo l oa di n g Ke y wo r d s ：c o mpos i t e s t r uc t ur e s ；pr e c a s t c o nc r e t e；pr e s t r e s s e d c o n c r e t e ；c o mpo s i t e s l a bs ；r i bb e d p a ne l s ； pr e f or me d h ol e s i n t he r i b 预 应力 混 凝 土 实心 平 板 为 不 带 肋 预 制 板 件 ， 在 运 输及 施工 中易折 断 ， 预 应力 反拱 度 难 以控 制 ， 施 工 过程 中需设 置 支撑 、 施 工 工 艺 复 杂 。现 行 国家 标 准 叠 合板 用 预应力 混凝 土 底 板 GB T 1 6 7 2 7 2 0 0 7 、 收稿 日期 ： 2 0 1 0 1 2 O 7 基金 项 目： 国家 自然科 学基 金项 目( 5 0 9 7 8 0 9 0 ) ； 湖南省研究生科研 创新 项 目( C X 2 0 1 0 B 1 4 3 ) 作者 简介 ： 吴方伯 ( 1 9 5 9) ， 男 ， 教 授 ， 博 士 生导 师 ， 主要 从 事组 合 结 构研 究 及 新 型结 构体 系 开 发 ， ( E m a i l )wf b p r o f 16 3 c o m 。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 8 土 木 建 筑 与 环 境 工 程 第 3 3 卷 国家 建 筑 标 准 设 计 图 集 预 应 力 混 凝 土 叠 合 板 0 6 S G 4 3 9中叠 合板 的预 制 部 分 均 为平 板 ， 施 工 时 需 设置支撑 ， 不宜双 向配筋， 自重大 ， 降低 了这种结构 的经济效果， 影响了其推广使用。为此 ， 近年来中国 学者 在 预制实 心 平 板 的基 础 上 ， 针 对 预 制 板 件 的结 构形 式作 了大量 的创 新研 究 ， 主要 有 ： 预制 键槽 形 混 凝土芯板 1 、 预制单矩形肋部分叠合混凝土底板 、 预制双矩形肋混凝土底板l 3 、 预制单 T形肋混凝土 底板 l 4 、 预 制双 T肋混 凝土 底板 l 5 、 预 制夹 心混凝 土 底板 】 、 预 制空 腹混凝 土底 板 7 、 自承式 钢 筋桁 架 混 凝土 底板 、 预 制 波形 底 板 9 。 同时 期 国 外 的研 究 主要 集 中于新 型材料 在叠 合板 中的应 用及 不 同材 料 的组合 ， 如 ： 纤维增强复合材料7 昆凝土叠合板 、 纤 维增 强 水泥混 凝 土叠 合 板 1 、 活 性 粉末 混 凝 土叠 合 板 J 、 复合砂浆钢丝 网混凝土叠合板f 1 。 、 钢纤维混 凝土叠合板 、 轻骨料混凝土叠合板【 、 压型钢板一 混凝 土 叠合板 、 橡 胶 集料 混 凝 土叠 合 板 、 木一 混 凝 土叠 合板 1 副及竹一 混凝 土 叠合板 。 中国学者 将 预制混 凝土 实心平 板 改进 为 带肋 的 薄板 ， 提高了薄板的刚度和承载力 ， 增加了薄板与叠 合层 的粘结力 ， 且可将底板变得更薄 ， 减轻 自重 。但 由于只 能单 向配 筋 ， 垂 直 于 底 板 板 长方 向 的抗 裂 性 仍然不好， 且荷载采用 单向板传力模式， 计算模型仍 不 合理 。为此 ， 文 献 E 2 o 提 出 以预 制 预 应 力 混凝 土 矩 形肋 薄 板 ( 以 下 简 称 预 制 薄 板 ) 为 永 久 模 板 ( 图 1 ) ， 在板 肋 预 留矩 形 孔 洞 中 布设 横 向穿 孔 钢 筋及 在 底 板拼 缝处 布 置折 线 形 抗 裂 钢 筋 ， 再 浇 注混 凝 土 叠 合层形成预制带肋薄板混凝土叠合板 ( 图 2 ) 。为了 解 这种 新 型楼板 的受 力 性 能 ， 对 预 制 薄 板 进 行 规格 设计 ， 从 中选取典型跨度进行叠合板件及其 连续叠 合 板件 的试 验研 究 。 肋端 横 孔 图 1 预制薄板 图 2 预 制带肋薄板混凝土叠合板 1 预 制薄板规格设计 为便于工业化生产 和现场拼装 ， 将 预制 薄板作 为产业化的产品 ， 进行标准化、 定型化 ， 采用 1种截 面 、 2种标 志宽 度 、 1 3种 标 志跨 度 。截 面 形式 如 图 3 所 示 ， 2种标 志 宽度 为 4 0 0 mm 与 5 0 0 mm， 预制 薄板 几何 参 数如表 1和表 2所示 。预 制 薄板 混凝 土设 计 强度不宜小于 C 5 0 ， 底板 高强 预应力钢丝受拉截 面 中心 距 板 底 1 7 5 mm， 预 应 力 张 拉 控 制 系 数 可 取 0 5 、 0 5 5 、 0 6 0及 0 6 3 ， 矩形肋 内普通钢筋截 面重 心距 上 边缘 2 0 mm， 钢 筋 配 置情 况 及 力 学 性 能 见表 3 。预制 薄板 底 板 厚 度 为 3 0 mm， 肋 端 缺 口长 度 为 40 m m I l 堡 查 至 r 图 3 截 面 形 式 表 1 4 0 0 mm宽预制薄板几何参数 ram 长度 2 4 0 0 2 7 0 0 3 o o o 3 3 0 0 3 6 0 0 3 9 o o 4 2 o o 4 5 0 0 4 8 0 0 5 l O O 5 4 0 0 5 7 o o 6 o o o 长度 2 4 0 0 2 7 0 0 3 o o o 3 3 0 0 3 6 0 0 3 9 0 0 4 2 0 0 4 5 0 0 4 8 0 0 5 1 o o 5 4 0 0 5 7 o o 6 o o o 肋高5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 6 5 6 5 7 5 7 5 8 5 8 5 9 5,9 5 肋宽l O O 1 o o l O O l O O 1 2 o 1 2 0 1 3 0 1 4 o 1 4 o 1 4 o 1 5 0 1 5 0 1 5 0 总厚1 l o 1 l O 1 1 o 1 1 o 1 2 o 1 2 o 1 3 o 1 3 o 1 4 o 1 4 o 1 5 0 1 5 o 2 预制薄板试验 2 1 板 件 制作及 加载 方案 1 ) 板件制作： 为了研究预制薄板的极限承载力 、 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 1 0 土 木 建 筑 与 环 境 工 程 第 3 3 卷 3 ) 刚度分析 ： 开裂之前， 荷载一 挠度 曲线近似为 直线 ， 说 明刚度 几乎不 变 。挠度 实测 值 比按 混 凝 土 结 构设 计规 范 公式 B 一0 8 5 E 。 计 算 的结果 小很 多 ， 构 件实 际刚 度大 于 0 8 5 E J 。 接 近于 E 。 J 。 。 3叠合板件试 验 3 1 叠合 板件 制作 及加 载方 案 1 ) 为了研究叠合板件 的整体受力性 能、 叠合面 的抗剪性能以及连续叠合板件在支座处 的弯矩调幅 值 ， 对 2块单跨叠合板件和 1块两跨连续叠合板件 进 行静 载试 验 研 究 ， 板 件 设 计 分 别 如 图 9 、 图 1 O所 示 。预制 薄板受 力 主筋 采用 6 5 ， f 一7 0 4 MP a ， 混 凝 土 采用 C 5 0混凝 土 ， 后 浇 混凝 土采用 C 2 0 ， 连 续 叠 合 板 件支座 配 筋 3 夺 8 。板 件 实 际几 何参 数 及 材 料基 本 参 数见 表 6 。板 件 两 端 简 支 ， 采 用 粘 土砖 进 行 均 布加 载 ， 单跨 叠合 板件 以及 两跨 连续 叠 合板 件 挠度 、 应 变 测点分 别 如 图 1 1 、 图 1 2所示 。 E三三三江 卜 + 平 【臼 。 I 3 I 3 赢 3 - 3 剖 面图 图 9 单 跨 叠 合板 件 设 计 图 ! ! 一 _ L 一_ J 量 5 0 0 4 4 剖 面 图 l O 两 跨 连 续 叠 合 板 件 设 计 图 图 1 1 单跨叠合板件挠度 、 应变测点布置 自分表 左 跨 应变片9 ，1 o 右 跨 玎分表 ( D 应变片1 ， 2 q ) 应变片 5 ， 6 = i A 应变片3 ，4 B 1 1 ，1 2 应变片7 ，8 c 图 1 2 两跨连续叠合板件挠度 、 应变测点布置 表 6 板件实际几何参数及材料基本参数 主释 ： 表 中支 座 负筋 的屈 服 强 度 为 2 5 0 MPa 。 3 2试 验结 果与分 析 1 ) 刚度与 承载 力分 析 ： 试 验测 得 的荷 载一 挠度 曲 线如 图 1 3所示 ， 加 载前 期 为 弹性 变 形 ， 挠 度 呈 线 性 增长 ， DHB一 1与 DHB一 2荷 载一 挠 度 曲线 差 别 不 大 ， DHB 一3左 跨 与 右跨 荷 载一 挠 度 曲线 基 本 重 合 。 根据 荷载一 应 变 曲线 ( 图 1 4 ) ， 连 续叠 合板 件在 荷 载为 1 2 6 k N m 时开裂 ， 而单 跨 叠 合板 件 在 荷 载 为 9 1 k N m 时 就开裂 了 ， 开裂前 挠度 均小 于 3 mm。2块 单跨 叠合 板件均 在 1 5级荷载 ， 即 1 0 5 k N m 时 出现 可见裂缝 ， 裂缝 位 于跨 中截 面附 近 ， 从 预 制部 分 向叠 合 面延 伸 。单跨叠合 板件直 到破坏 ， 未 出现沿 叠合 面 的水 平裂缝 ， 表 明叠合 面 粘结 完好 ， 自然粗 糙 叠 合 面 完全 满足 抗 剪要 求 ， 极 限承 载 力 为 1 6 8 k N m 。两 跨 连续叠合板件在 荷载为 1 4 0 k N m 时出现可见裂 缝 ， 极 限荷载 为 2 0 3 k N m。 ， 板加 载 至破坏 ， 未 出现 沿 叠合 面 的剪 切 破 坏 ， 表 明 自然 粗糙 叠 合 面 具有 足 够的抗剪能力 ， 能保证叠合板两部分混凝 土共 同工 作 。单 跨叠 合 板 件 的荷 载一 挠 度 曲线 同预 应 力 构 件 类 似 ， 较好 的反 映 了叠 合 板 件 刚 度 大 和 延 性好 的特 点。对于连续叠合板件， 支座截面开裂对跨 中挠度 的影 响很小 ， 跨 中截 面开裂 后 ， 挠 曲线 出现一 个 并 不 明显 的转折 ， 随 着荷 载继续 加大 ， 支 座裂 缝 宽度 逐 渐 增 大 ， 挠度 曲线 才有所 偏转 。 2 O 1 6 一 1 2 主 枨 4 0 0 1 0 2 0 3 0 4 f ) 5 0 6 0 7 0 挠度 ra m 图 1 3 叠合板 荷载- 挠度曲线 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 4 期 吴方伯 ， 等 ： 预 制 带肋 薄板混 凝 土叠合 板件 受 力性 能试验研 究 l 1 2 ( ) 0 0 2o 0 -40 0 -6 0 0 80 0 1 0 00 l 2o 0 l 40 0 1 6 ) 2 00 0 -2 00 - 4 00 -6 00 8 00 l 0 00 1 2 0 0 2 o 2 4 6 8 l 0 1 2 l 4 荷载 ( k N t3 1 。 ) (a) 2 o 2 4 6 8 1 o 1 2 1 4 衙 载 ( k N Il rl 一 ( c) - 2 0 2 4 6 8 l 01 21 4 6 衙载 (k Nm ) ( e ) I 4 00 1 2 ( ) 0 l ( )o O 8 00 6 00 4 0 0 2 00 0 - 2 00 荷载 ( k N m 。 ) ( g ) 衙载 ( k N i n 。 ) ( i ) 35 0 3 o0 2 5 0 20 0 1 5 0 l 0 0 5 O 0 - 5 0 25 0 20 0 l 5 0 1 0 0 5 0 O 2 0 2 4 6 8 l 0 1 2 1 4 衙载 ( k N r ll ) ( b) 一2 O 2 4 6 8 1 0 1 2 l 4 荷载 ( k N Il l ( d) 8 0 0 70 0 6 00 5 0 0 40 0 3 0 0 2 o0 1 0 0 0 1 O 0 2 O 2 4 6 8 荷载 (k N ( f 衙 载 (k Nm 1 ( b) 荷载 ( k N- m ) ( j ) 图 1 4各截面荷载一 应 变曲线 2 ) 截 面应变 分 析 ： 跨 中截 面 的应 变 基 本 满 足平 截 面假 定 ， 但 是 中性 轴在 一定 的范 围变 动 ， 在 开 裂前 的低应 力状 态 ， 拉 区 、 压 区 的应 变 较 小 ， 基 本对 称 而 压 应变 稍 大 ， 这 是 由于 拉 区 受 到 预应 力 钢 丝 的 约 束 作 用 。根 据 图 1 4 ， 在 1 3 8 7 k N m。荷 载作 用下 ， 单 跨叠合板件 DHB 一 1 、 DHB 一 2跨中截面上边缘测点压 应变分别在 1 1 0 0 、 1 5 0 0 左右 ， 受压区混凝土 没有被压坏， 跨 中截面下边缘测点拉应变较小 ， 分别 在 3 0 0 E 、 2 0 0 左右 。在 1 5 3 3 k N m 荷 载作用 下 ， 连续叠合板件 DHB 一 3左跨 、 DHB 一 3右跨跨 中截 面上 边缘 测 点压 应 变 在 1 8 0 0 、 1 3 0 0 左 右 ， 受 压 区混凝 土没 有 被 压 坏 ， 跨 中截 面 下边 缘 测 点拉 应 变较小 ， 分 别在 7 0 0 、 1 2 0 0 z 左 右 。可 见 ， 连 续叠 合板件跨 中截面上 、 下边缘荷载一 应变变化情况与单 跨叠 合板 件相 似 。 3 ) 抗裂分析 ： 受拉 区预压应力使叠合板 件的抗 裂性能大大提高。由图 1 3可知 ， 单跨叠合板件开裂 荷载接近承载力设计值 ， 可 以认为叠合板在标准荷 载作用下是不开裂的。试验中连续叠合板件在外荷 载作用下 ， 裂缝首先在支座处产生 ， 说明控制支座裂 缝 是连 续叠合 板 件 抗 裂 的关键 ， 故 应 该 控 制 支 座 的 调 幅值 ， 建 议 支 座 调 幅值 取 2 5 ， 其 目的是 为 了 更 好的控制支座裂缝宽度 。叠合板件跨 中开裂后 ， 裂 缝 即 向后浇 层延 伸 ， 整 个试 验过 程 中 ， 叠 合 面未 出现 水平裂缝 ， 说 明预制薄板叠合面的粘结和咬合力大 。 4 ) 塑性 内力 重 分 布 规 律 ： 当支 座 与 跨 中均 未 出 现裂缝时 ， 连续叠合板件处于按弹性工作状态 。当 支 座 出现裂 缝 而跨 中 尚未 出现 裂 缝 时 ， 支 座 因开 裂 而刚度下降， 因而使支座弯矩增速减慢 ， 跨 中弯矩增 速 加快 ； 但 当跨 中 出现裂缝 ， 而支座 钢 筋未 达 到屈 服 时， 跨中刚度下降 ， 弯矩增速减慢 ， 使支座弯矩增速 又加快 ； 当支座钢筋达到屈服形成塑性铰时 ， 支座弯 矩基本稳定， 弯矩 向跨 中转移 ， 使跨 中弯矩增 速加 快 ， 直至跨中钢筋达到流限。试验表 明连续叠合板 件 塑性 内力 重分 布 规 律 和 现 浇 连 续 板类 似 ， 都 是 有 裂 缝产 生而 引起 的 ， 板 随裂 缝 发 展 及 塑 性 铰 的产 生 不 断调 整各 部位 的 内力 。 4 叠合板件截 面应 变分析 叠合板件为 2阶段受力， 第 l阶段是浇注叠合 层 混凝 土 的施工 阶段 ， 荷 载 由预制 薄板 承 担 ； 第 2阶 段 是叠 合层 混凝 土 强度 达 到 设 计 值 之 后 ， 荷 载 由叠 合 板件 承 担 。预制 薄板在 第 1阶段 荷 载作 用 下 和叠 合板 件 在第 2阶段荷 载作 用下 的正 截 面平 均应 变 均 符 合平 截 面假定 ， 正截 面受 力也 存在 “ 预应 力钢 筋 应 力超 前 ” 和“ 受 压 混 凝 土应 变 滞 后 ” 现象 。但 与 一 般 叠 合板 件不 同 的是 ， 预 制 薄 板 采 取 倒 “ T” 形 截 面 形 式 ， 叠 合 板 件 上 表 面 仅 比 预 制 薄 板 矩 形 肋 高 出 2 5 mm， 在 预制 薄 板 制 造 完 毕 后 由于 预 应 力 大 小 的 不 同 ， 矩 形 肋上 部 存 在 拉 应力 ， 在第 1阶段 弯 矩 M 作用下预制薄板会出现全截面受压或底板受拉两种 情 况 ， 分别 见 图 1 5 、 图 1 6 ， 在 第 2阶段 弯 矩 Mz 作 用 于全截 面 时矩形 肋 大部分 或 全部会 位 于截 面 的 受压 区， 由于 M 和 M 各 自作用的截面高度不 同， 导致 M1 产生 的部 分 受 压 区与 产 生 的 部 分 受 拉 区重 叠 ， 重叠 区 的拉压 应变及 相 应 的拉 压 应 力相 互抵 消 ， 6 4 2， m O 0 O O 0 O O O O 0 泐 姗 伽 一一 一一 一 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 土 木 建 筑 与 环 境 工 程 第 3 3 卷 在第 1阶段重 叠 部 分 的压 应 力 即为 荷 载 预 压 力 ， 这 一 过程称为叠合截面的内力转移 ， 图 1 5和图 1 6反 映了 2种情况下叠合板件 2阶段受力截面应变变化 的整 个过 程 。 + 斗+ _ - + P El ( a ) 【 l1 ) 2 8 p+EI - S2 ( d ) e ) 图 1 5截面应变分布 ( I) s0 +gi +82 f e 1 图 1 6 截面应变分 布 ) 注 ： a ) 为预制薄板 在预 应力 N 。 作 用下 ， b ) 为预制 薄板 为在第 1阶段弯矩 M 的单 独作用 下 ， c ) 为第 1阶段荷载作 用下应力叠加 ， d ) 为叠合截 面在第 2阶段弯矩增量 M 的作 用下 ， e ) 为在第 2阶段叠合截面 的总应变分布 。 对 于采 用 预 制 实 心 平 板 的 二 次 叠 合 式 受 弯 板 件 ， 二次受力的影 响与 h h 。 ( 预制实心平板与叠合 后高度之比) 、 M g ( M1 为预制实心平板的计 算 破坏 荷载 除 以强度设 计 安全 因素 K) 有关 ， 在 M M 一定的情况下， 叠合截面高度之 比h h 。 越小 ， 内力转移系数 越大 。与普通预应力混凝土叠合板 不同 的是 ， 由于预 制薄 板带 肋 ， 板 肋部 分 伸 入后 浇 层 混凝土 ， 叠合面不是水平面， 叠合截面的高度仅高出 矩形肋 2 5 ml T l ， 矩形肋的截面宽度仅为预制薄板底 板宽度 5 0 0 I T I I T l 或 4 0 0 mm 的 1 4 1 3 ， 叠合前计 算高 度值 h 应介 于 3 0 lT I m 或 预 制 薄板 截 面 总高 度 两者 之 间 ， 因此 二 次 受 力对 这 种 叠 合 板 受 力 的影 响 较厚度相等的实心平板叠合板要弱。该文建议取底 板厚 度 3 0 F l I n -I 作 为考 虑 二 次 受 力 影 响 的 预 制 薄 板 计算高度 h ， 但预制薄板的施工阶段承载力验算仍 按实际截面高度进行 。 5 结语 1 ) 采用高强混凝土及施加预应力 ， 预制薄板能 满足施工阶段承载力要求 ， 可作为无支撑体系模板 ； 叠合板有较好 的刚度、 裂缝控制能力和承载力。 2 ) 根据试验结果 ， 可按整浇板的计 算方法进行 叠合板的承载力计算 ； 连续叠合板件整体受力性 能 与现 浇板 相 似 ， 建 议 按 2 5 进 行 支 座 弯 矩 调 幅 ， 以 及 在 支座处 配筋 考虑 连续板 受力 ， 以减 小挠 度 ， 提 高 板 件 的抗裂 能力 和承 载力 。 3 ) 预制 薄板 带 肋 ， 增 加 了预 制 薄 板 与 叠 合层 的 粘结力 ； 肋内设矩形孑 L 洞， 提高了预制薄板与叠合层 的咬合力； 试验 中没有 出现沿叠合面的裂缝 和滑移 现象， 表明采取 自然粗糙面 的叠合 面具有足够 的抗 剪能力 ， 能保证叠合板两部分混凝土共 同工作。 4 ) 2次受力对这种新型叠合板受力的影响较厚 度相等的实心平板叠合板要弱， 建议取底板厚度作 为预 制薄板 考 虑 2次 受 力 影 响 的计 算 高度 ， 预 制 薄 板施工阶段承载力验算按实际截面高度进行。 参考 文献 ： 1姜忻 良， 岳建 伟 陶粒 叠合 层 叠 合板 的承 载 能 力研 究 J 四川大学学报 ： 工程科学版 ， 2 0 0 6 ， 3 8 ( 6 ) ： 6 l 2 J I ANG XI N I I ANG， YUE J I AN- WEI B e a r i n g c a p a c i t i e s o f c e r a m s i t e c o nc r e t e c omp os i t e s l a b s wi t h t r ou g h b ot t om p l a t e J J o u r n a l o f S i c h u a n Un i v e r s i t y ： E n g i n e e r i n g a n d S c i e n c e Ed i t i o n， 2 0 06， 3 8( 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