南京河西地区预应力混凝土管桩设计若干问题的探讨.pdf

第 3 9卷第 6期 2 0 1 2年 6月 建筑技术开发 Bui l d i n g Te c hn i q u e De v e l o pme n t Vo 1 3 9， No 6 J un 201 2 南京河 西地 区预应 力混凝 土 管桩设 计 若 干 问题 的探 讨 谭 宁平 ( 南京城 镇 建筑设 计 咨询有 限公 司， 南京2 1 0 0 3 6 ) 摘要 南京河西地 区土质条件差 ， 结合设计经验 ， 探讨 了预应力 混凝 土管 桩的一些设计 方法及使用 过程 中应注意 的 问题 。 关键词 管桩 ； 抗压桩 ； 抗拔 桩 ； 单桩承载力 中图分类号 】 T U 4 7 3 1 2 文献标志码 A 文章编号 】 1 0 0 1 5 2 3 X( 2 0 1 2 ) 0 6 0 0 2 7 0 4 南京河 西 地 区 ( 以下 简 称 “ 河 西 地 区 ” ) 位 于外 秦淮 河 以西 ， 长江 夹 江 以东 ， 纬 八 路 以北 ， 属 于 近代 长 江退 移 形 成 的 河 漫滩 地 ， 地 层 沉 积在 1 0 0 0年左 右 ， 沉积 时间很 短 ， 该 地 区地 面吴 淞 高为 5 5 7 m， 第 四纪 软土层 厚约 4 56 0 m， 主要 为 高 压缩 性 的 淤 泥 质粉质 粘 土 ， 该 地 区 地势 低 洼 ， 地 质 条 件 差 ， 需要 进 行地基 处 理后方 可作 为建筑 用地 ， 为 此 ， 桩 基础 被 应 用 于 该 地 区的 建 筑 工 程 。早 在 2 0世 纪 9 0年 代 初 ， 河西地 区多层建 筑桩 基多 采用 深层搅 拌桩 、 沉 管 灌注桩 ， 小高层、 高层采用钻孔灌注桩 ， 到了 2 0世纪 9 0年代 末 ， 由于 预 应 力 混凝 土 管 桩 ( 以下 简称 “ 管 桩 ” ) 的发 展 和 推 广 应 用 ， 河 西 地 区 的建 筑 工 程 ， 从 成桩 质 量 、 建 筑成 本 的 角度 出发 ， 多 层 、 小 高 层 及 高 层 建筑桩 基 多被管 桩替 代 。 管 桩与 其它桩 型相 比其优 点 ： 单桩 承载 力高 ， 成 桩 质量 可靠 ， 施工 速度快 ， 沉桩 监测 直观 ， 功 效高 ， 工 期 短 ， 造 价相 对其 它桩 型 便宜 1 0 t 5 。管 桩 设 计选用范围广 ， 规格灵活多样 ， 不仅适用多层也使用 高层 ， 对桩端持力层起 伏变化大的地质条件适应性 强 ， 成桩 长度 不受 施 工 机 械 限制 ， 施 工 文 明 ， 现 场 整 洁 。但在 使 用 过 程 中管 桩 也 存 在 一 些 缺 点 和 局 限 性 ， 挤土效应明显 ， 对土体会产生一定位移 ， 由于管 桩 壁厚 较薄 ， 其抗 弯能 力存在 局 限性 。 因此， 在河西地 区管桩应用过程中， 若对管桩的 应用条件认识不足， 对使用方法掌握不当 ， 盲 目使用 会给工程带来较多问题和工程 隐患。我 院在河西地 区设计过不少工程项 目， 基础大多采用管桩 ， 本人结 收稿 日期 ： 2 0 1 2 0 31 5 作者简介 ： 谭宁平( 1 9 5 7 一 ) ， 女 ， 湖南人 ， 高级工程师 ， 现从事 建筑结构 设 计 。 合这 些项 目的设 计 、 使 用 经 验及 工程 具 体 应 用就 河 西地 区管 桩设计 做 一些探讨 。 1 河西地 区管桩抗 压桩 设计 中的几 个 问题 1 1 管桩 持 力层 的选择和 工程 经验 总结 1 1 1 河 西地 区土层 情况 河西 地 区漫滩 地 域 宽 广 ， 其沉 积 软 土最 大 厚度 处 在两岸 和秦 淮河 入 泾 流 处 的狭 长 地 带 ， 软 土层 厚 度 大 ， 一般 厚 度 可 达 4 5 6 0 m， 软 土 的工 程 特性 可 归 纳为 以下几 点 ： 1 ) 地 基 承载 力 低 ， 变形 大 ， 上部 沼 泽 相软土 一 般 为 厂 k =6 0 6 5 k P a ， 下 部 漫滩 相 软 土 一 般为 = 7 0 1 0 0 k P a 。2 ) 软 土抗 剪强 度低 ， 灵敏 度 高 。3 ) 软 土 属饱 和 高压 缩 性 土 。河 西 地 区 的一 般 土质 自上 而下分 布情况 ： 1层杂 填土 ， 层厚 0 6 0 9 5 0 m。21层 粉 质 粘 土 ， 厚 度 0 5 06 7 0 m。 22层 淤泥 质粉 质粘 土， 厚 度 1 3 1 02 O 5 0 m。 2 3 层淤 泥 质粉 质粘 土 ， 厚 度 3 5 01 1 0 0 m。2 4层粉质粘土， 厚度 2 8 0 7 9 0 m。25层粉质粘 土 ， 厚 度 3 5 01 4 0 0 m。2 6层 粉 质 粘 土 ， 厚 度 6 0 01 5 0 0 m。3层粉土夹粉质粘土 ， 厚度 4 8 0 1 2 0 0 I I 1 。4层 粉细砂 ， 厚 度 0 62 2 m。5层 中细 砂 含卵 砾 石 ， 厚 度 0 53 3 m。61层 强 风化 泥 岩 ， 厚度 0 42 9 m。6 2层 中风 化泥 岩 。 1 1 2 桩 端持 力层 的选择 桩端 持 力层 的选择 是在 满足上 部荷 载要求 的前 提 下 ： 1 ) 根据 上部 荷 载确 定 所需 桩 长 及相 应 的 桩端 持力层 ； 2 ) 根据上部结构沉降稳定要求选择适宜的 桩端持力层 ； 3 ) 在满足上部荷载的沉降稳定的前提 下 考虑 施 工 工 艺 和 施 工 便 利 选 择 适 宜 的桩 端 持 力 层 。桩端持力层的选择原则一般应选择较硬 、 较厚 的土层 作为 桩端持 力层 。由于河 西地 区 的软 弱土层 27 第 6期 谭 宁 平 ： 南京 河 西 地 区预 应 力 混 凝 土 管桩 设 计若 干 问题 的探 讨 第 3 9卷 较深 ， 地基 承载 力 低 ， 变形 大 ， 桩 端 持 力层 如选 择 在 较硬 、 较厚 的土层 上 ， 桩长 大约 在 4 0 5 0 m， 单 桩极 限 承载力 在 3 6 0 0 4 0 0 0 k N左 右 ， 对 于 3层 以上 的 多层建筑 ， 特别是砖混结构显得不经济 ， 笔者根据河 西地 区多 项 目设 计 经 验 ， 桩端 持 力 层选 择 对 于 3层 以上 的多 层建 筑 ， 由于荷 载相对 较轻 ， 管桩 多 以纯 摩 擦桩 为 主 ， 桩 长 可在 2 83 5 m 左 右 ， 桩 径 在 4 0 0 5 0 0 m m， 单桩极 限 承载 力 可 达 1 0 0 01 5 0 0 k N， 总 沉降量在 5 0 mm以内。对于小高层及 l 8层以下的 高层 ， 管桩桩 端持 力层 应选择 较硬 的细砂 、 中细砂层 或强 风化 岩上 ， 管 桩 以端 承 摩 擦 桩 为 主 ， 桩 长 可 在 4 0 5 0 m左 右 ， 桩 径 在 5 0 06 0 0 mm， 单 桩 极 限承 载力 可达 4 0 0 0 k N， 总沉 降量在 5 0 mm以 内。 1 1 3 工程 项 目设 计 实例统计 ( 表 1 ) 表 1 工 程项 目设计实例统计 单桩极限承载力 项 目名称 结构形式 层数 桩型 桩长 m 桩径 ra m 桩端持力层 k N 银城拉 萨路小学 框架结构 3 4层 管桩( A) 3 0 4 0 0 1 2 0 0 淤泥质粉质粘土 建邺高级 中学 框架结构 56层 +地下 1层 管桩 ( A) 3 03 3 5 O 0 2 4 0 0 3 0 0 0 粉细砂 宝船 听涛 异性柱框架 6层 +地下 1 层 管桩( A) 3 0 4 0 0 1 2 0 0 淤泥质粉质粘土 聚锦 园 剪力墙结构 1 8+地下 1层 管桩 ( A B) 4 5 5 0 0 4 0 0 0 卵砾石 育才公 寓 剪力墙结构 1 1 层 +地下 2层 管桩 ( A B) 4 5 5 0 0 3 6 0 0 卵砾石 剪力墙结构 l 1 +地下 1层 管桩( A) 3 0 5 0 0 3 0 0 0 粉细砂 西 堤 国 际 剪力墙结构 1 8+地下 1层 管桩( A) 3 0 3 6 5 O O 3 6 0 0 粉细砂 1 2 管桩桩 型的 选择 在 桩 基设 计 中管桩 选 型应 根 据 工程 地 质情 况 ， 建筑结构类型， 荷载性质， 桩的使用功能， 沉桩设备 ( 静 压桩 、 锤 击桩 ) ， 施工 条 件 ， 施 工 经 验等 综 合 分析 后 选 用 。管 桩按 混凝 土等 级 分 为 ： 预应 力 混 凝 土管 桩 和预应力 高 强混 凝 土 管桩 ， 前 者 代 号 为 P C， 其混 凝 土强度 等级不 低 于 C 6 0 ， 后 者代号 为 P H C， 混 凝 土 强度等级为 C 8 0 。管桩按桩身混凝土有效预应力值 又 可分 为 A型 、 A B型 、 B型 、 c型 ， 其 混凝 土有 效 预 应 力值 分为 4 0 、 6 0 、 8 0 、 1 0 0 MP a 。一 般情 况 下 ， 满 足有 效预 应力值 ， 打桩 的桩 身 就不 会 出现横 向裂 缝 。在 河西 地 区设 计 的工 程项 目中 ， 对 于 多层 建 筑 工 程 ， 管桩 以侧 阻力为 主的摩 擦桩 或端 承摩擦桩 ， 桩 径 4 0 0 5 0 0 m m， 桩 长在 2 8 3 5 m， 长径 比在 8 0左 右 ， 桩 可选 用 P C桩 ， 桩 型 A型 。对 于 小 高 层 或 1 8 层以下的高层 ， 若持力层埋深较深 ， 管桩 以侧阻力为 主 的端承摩 擦 桩或摩 擦桩 端承 ， 桩径 5 0 0 6 0 0 m m， 桩长 在 4 55 0 m， 长径 比在 8 0以 内 ， 桩 可 选 P HC 桩 ， 桩 型 A 型 、 A B型。 对 于一 般 工 程 ， 当桩 承 受 的 水平 荷 载 不 大 ， 采 用 A 型 桩 即 可 ， 无 需 人 为 拔 高 。 当高层 承受水 平力 较大 时 ， 采用 A B型桩或 B型桩 。 1 3 单 桩承 载 力的确 定 单 桩 竖 向承 载力 计 算 是桩 基 设计 的主要 内容 ， 一 般 确 定单桩 承 载力 特 征 值 时 ， 首 先 根 据 地质 勘 察 28 报 告提供 的参数 ， 按 规范 的要求 ， 对于设 计 等级为 甲 级 的建 筑桩基 ， 应通 过单桩 静载试 验确 定 ； 对 于设 计 等 级为 乙级 的建 筑 桩 基 ， 结 合 静 力 触探 等经 验 参数 法 和原 位测试法 确 定 单桩 竖 向承 载力 ， 并通 过 单 桩 静 载试 验确定 ； 对 于设 计 等 级 为丙 级 的 建筑 桩 基 可 根据经 验参 数 法 和原 位 测 试 法 确 定 单 桩 竖 向承 载 力 。然 而在 实际 桩基 试 桩 和 工程 桩 检测 中发 现 ， 河 西地 区管桩 单桩 承载力 按经 验参数 法确定 的 承载力 值往 往与 实 际 承 载 力 值 相 差 很 大 ， 有 时 相 差 12 倍 ， 按原 位测试法 ( 静 力触 探法 ) 确定 的单 桩 承 载力 值较接近于实际单桩承载力值 ， 也存在偏大或偏小 的问题 。工程 实例 ： 建邺高 级 中学位 于河西 地 区 ， 工 程 采用 管桩 ， 桩 径 5 0 0 mm， 桩 长 3 3 m， 按 经 验 参 数 法 公式 R =q p A +u q 。 i z i 计算 单桩 竖 向承 载力 极 限值为 1 7 1 7 k N， 按原位测试法 Q =Z p z i i i + 唧 A 计算单桩竖 向承载力极 限值为 2 0 7 6 k N， 单桩 静载试验极限值为 2 4 0 0 k N 。由于地质勘察采用的 现场 静力触 探和 室 内 土工 试 验 等手 段 取得 的数 据 ， 与基 桩在 基础 中的实 际受力 模式 之间存 在着 一定 的 差异， 另外地质资料参数取值过程 中， 受地区和勘探 单位经验的影响， 保留的安全储 备也不尽相同。因 此 ， 通过经验公式计算所得的估算值与实际场地静 载 试验结 果之 间有 一 定 程度 的富 裕偏 差 ， 与工 程 建 设 的经济 性要 求 不符 。笔 者 建 议 在桩 基 设 计 中 ， 先 第 3 9卷 谭 宁平 ： 南京河西地 区预应力混凝土管桩设计若干 问题的探讨 第 6期 做 试桩 ， 进行 破坏 性静 载试 验 ， 这样 确定单 桩 承载力 更为 经济 合理 。 1 4 终 止 压 桩 力 的 问 题 在桩 基 施工 中 ， 桩 基 终 压力 值 是 管桩 工 程 质 量 好坏的关键因素 ， 直接关系到桩的竖 向抗压承载力 ， 压桩的终压值过小 ， 将降低桩的竖向承载力而达不 到设计 要求 ， 过 大则 造成浪 费 ， 同时会 增 大桩基 的配 重 ， 对施工现场地耐力的要求也将提高。终压力值 标准 一 般 有 三 种 ： 1 ) 桩 长 控 制 ( 桩 端 标 高 控 制 ) 。 2 ) 最大压 桩力 控制。3 ) 桩 长和最 大压桩 力双控 。 对 于 河西地 区当桩 为 摩擦 桩 时 ， 终 止 压 桩 力 是 以设 计桩长和标高为准 ， 最终压桩力作为参考 ， 在试压前 可先施工 2 3根桩 ， 待 2 4 h后采用与桩的极限承 载力 相等 的压桩 力进 行复 压 ， 如果桩 身不 下沉 ， 即可 按设计桩长和标高进行全面施工 ， 否则应进行调整 。 当桩 为端 承摩擦 桩 或 摩擦 端 承 桩 ， 桩 端 达 到 粉 质粘 土 、 细砂层 时 ， 以最 终 压 力 为准 ， 设 计 桩 长 和 桩 顶标 高作为参考。当桩为端承桩 ， 桩端达到卵砾石层或 岩层 时 ， 最终应 根 据试 桩 确 定 桩进 入 持 力 层 的最 大 终压 桩力 。 1 5试 桩 取 值 的 问题 试桩 应在桩 基设 计之 前完 成 。试桩 的 目的就是 通过 科学 试验 ， 取得 准确 的数 据 ， 使 基础设 计更 加安 全、 经济合理。试桩和基桩检测不能等同， 试桩是破 坏性试验 ， 是为设计提供可靠的数据 ， 为工程桩施工 提供可靠的依据。基桩检测是工程桩完成 后 ， 对桩 的质 量进 行检测 。在 河西 地 区桩基 设计 中存 在 以下 几个 问题 ： 1 ) 工 程桩 作 为 试桩 ， 试 桩 不 能 到 破 坏 ， 只 是 检 验 单 桩 承 载 力 是 否 能 达 到 设 计 的 承 载 力 。 2 ) 试 桩破 坏后单 桩 承载 力 取值 ， 一般 情 况 摩 擦 桩根 据试桩报告按设计的桩长 、 桩径取值 ； 端承桩取值根 据试 桩桩 长减 去实 际 桩 顶 以上 的摩 阻 力 ； 摩 擦 端 承 桩和端承摩擦桩 ， 可根据实际土质情况 ， 考虑试桩桩 长是否减去实际桩顶以上 的摩阻力 ， 有时桩长不减 去实际桩顶以上 的摩阻力 ， 工程桩会 打不下去造成 大面积截桩。工程实例 ： 西提国际住宅小区住宅楼 桩基采 用 管桩 ， 持 力 层 为 32粉 细 砂层 ， 试 桩桩 长 从 自然地 面到持 力层 3 6 m， 施 工 图设 计未 考 虑 地下 室 的层高 ， 桩长 任按 3 6 m长 ， 打桩 过 程 中桩 打 不下 去造成大面积截桩 ， 影响经济造价。3 ) 工程桩设计 后试 桩取 值 ， 原 桩基 设 计 承 载 力会 出现 偏 大 或 偏小 的情况， 这时需调整建筑物 的桩数 ， 而无须调整桩长 或桩径 ， 否则变化后 的单桩承载力特征值的取值就 没有依 据 了 。 2河西 地 区管桩 抗拔桩 设计 中的 几个 问题 河西地区的建设项 目中， 都配有地下车库 ， 一般 地下车库层高 3 6 4 0 m左右 ， 顶 板覆土厚度在 0 61 0 m， 框架结构。而河西地区地下水位较高 ， 需要 进行 抗浮设 计 ， 根据 计 算 结 构 自重 不 能 满 足抗 浮要求 ， 需要设置抗浮桩。管桩作 为抗拔桩在工程 中已有大量使用 ， 由于一些构造措施采取不当， 引发 了一 些 工程 质量事 故 ， 导 致 了 一 些设 计 人 员 认 为管 桩不 能作 为抗 拔 桩使 用 ， 实 际 上 ， 只要 措 施得 当 ， 管 桩也 是一 种很 好 的 抗拔 桩 型 。 因此 ， 管 桩 抗 拔设 计 时应 注意 以下 问题 。 2 1 桩 自身抗 拔 强度验 算 管桩作为抗拔桩长期承受上拔荷载 ， 故应严格 控制 桩身 裂缝 。混 凝 土 的抗 拉 强 度 相对 较低 ， 管 桩 的抗 拔力 由混 凝 土 和 预应 力 钢 筋 的 抗 拉 强 度 来 提 供 ， 如不进行验算盲 目套用 ， 有可能因管桩 自身的抗 拉 强度不 能满 足抗 拔 力 的要 求 而破 坏 ， 因此 管桩 首 先应验算 自身抗拔强度。结合河西地区建筑项 目的 实 际应用 经验 ， 建议 桩身 抗拔 力控 制如下 ： 1 ) 外径 5 0 0 m m、 壁厚 1 0 0 mm的 A型 P H C管桩 ， 用于 3 0 0 k N单桩抗拔承载力特征值 4 0 0 k N 。 2 ) 外 径 5 0 0 m m、 壁 厚 1 0 0 m m 的 A B型 P H C管 桩， 用于 3 5 0 k N单桩抗拔承载力特征值 4 5 0 k N 。 3 ) 外径 5 0 0 m m、 壁厚 1 0 0 m m 的 B型 P H C管桩 ， 用于 4 0 0 k N单桩抗拔承载力特征值 5 0 0 k N 。 2 2 管桩 与承 台的连接 验算 管 桩 与承 台 的连 接 不 能简 单 的套 用 图集 做 法 ， 应严 格进 行计 算 。管桩 与承 台连 接 最好 方 式见 图 1 抗拔 桩顶 与承 台连 接详 图 。管 桩 内采用微 膨胀 混凝 土填芯并 内设插筋 ， 填芯高度和插筋应进行截面抗 拉承载力验算 ， 填芯混凝土的纵向钢筋在承台的锚 固长 度按 混凝 土规 范公式 确定 ， 不小 于 4 5倍纵 向钢 筋直径且不小于 1 m， 填芯混凝土应采用 比承 台强 度 等级 高 一 级 的 微 膨 胀 混 凝 土 ， 且 不 低 于 C 4 0 ， 浇 灌前应对管桩内部进 行界面处理。桩顶锚 固钢筋 与 端板 之 间 通过 焊 接 连接 ， 在 端 板 上 加 焊 短 钢 板 ， 短 钢板 再 与 另 加 钢 筋 双 面 角 焊 缝 连 接 ， 以 增 加 安 全储 备 。 2 3 管桩 桩 头填 芯的 高度 为防止填芯混凝土与管内壁之间因摩擦力不够 造成 整个 填芯 混 凝 土被 拔 出 ， 应 对灌 注高 度 进 行 验 算， 灌注 高度 不应小于 8倍管桩外径 ， 且不得小 于 3 5 m。 (下 转 第 7 7页 ) 2 9 第 3 9卷 廖欢， 等 ： 钢 管混凝 土的结构特性及应 用展 望 第 6期 2 3 耐 火研 究 钢 管混 凝上 结 构 的抗 火 性 能研 究 趋 势 ： 考虑 结 构整 体空 间作用 ， 建 立 整 体 结构 在 火 灾 下 的 承载 力 极 限状态 的抗火 设计 ； 考 虑实 际火灾 燃烧模 式 ， 把结 构在 火灾 下和火 灾后 降温 过程作 为 连续过 程加 以研 究 ， 对 不 同的火 灾模式 、 不 同的荷载 路径 和不 同的温 度史及温度 一应力史加以研究 ， 综合考虑结构对荷 载 和温度 共 同作用 下 的反 应 ， 对结 构 的 内力 和 变形 性能进行全过程分忻 ， 建立更为合理经济 的抗火设 计方 法 。 3钢 管混凝 土结构 研究 的发展 方 向 3 1 动 力 性 能 的 研 究 近 年来 ， 国 内外学 者 对 钢管 混 凝 土 常常 局 限 于 单 向压弯 构件 动力 力 学性 能研 究 ， 而 钢 管 混凝 土在 实 际受力 状态 下 的拟动力 性能 研究 和地震 模 拟振动 台试 验较 少 ； 此 外 ， 关 于 钢管混 凝 土在高 温状 态下 以 及加 固补强后 的 动 力性 能 研 究 较 少 。因 此 ， 钢 管混 凝 土动力 性能 研究 任 存 在 一些 需 要 深 入 的 问题 ， 主 要包 含 一下几 个方 面 ： 1 ) 进 一 步研 究钢 管 混 凝 土 在 实 际受 力状态 ( 双 向压 弯受 力 状态 ) 下 的动 力 性 能 ； 2 ) 钢管 混凝 土 结 构 在 高 温状 态 下 及 后期 的 动 力 性 能 进行 研究 ； 3 ) 应 用 钢管 混 凝 土加 固补 强后 的结 构 动力 性 能研究 ； 4 ) 异 型截 面 的钢 管 混凝 土 构 件 动力 性 能研究 。 3 2 可靠性理 论 的研 究 虽 然各 国 已将 钢管 混凝 土结 构运用 到实 际工程 中 ， 但 国 内外针 对 钢 管混 凝 土 可 靠性 理 论 方 面 的研 究相对较少， 还需加大研究力度 ， 从而使钢管混凝土 在设 计 、 施 工 中得到进 一步 的优 化 。 3 3 预应 力钢 管混凝 土 结构的研 究 钢管混 凝 土结构 由于其最 主要 的特点 是高抗 压 承载 力和 良好 的塑性 、 韧性 ， 其使 用仅 局 限于受压 构 件 ， 而不宜 用作 受弯构 件 。如扩 大其应 用 范 围 ， 就必 须改 变钢 管 混 凝 土 结 构 的受 力 变 形 特 性 和 破 坏 机 理 ， 就必须引入“ 预应力” 概念， 但预应力钢管混凝 土尚未形成系统的研究和实例 ， 这需要广大的科研 工作 者经 过大 量 的研 究 和实践 去佐证 。 3 4 钢 管 内填 充物 的研 究 轻质 、 高 强 、 环 保 是 未来 建 筑 材 料发 展 的方 向 ， 如何 利用 现有 的资 源 ， 研 制 出新 型 建 筑 材料 替 代 传 统建 筑材料 是形 势所 需 。 4 结语 钢管混凝土结构形式迎合了现代建筑业的发展 趋势 ， 也符 合 现代施 工技 术 的工 业化 要求 ， 因而 正被 越来 越广 泛地 应用 于工业 厂房 、 高层 和超 高层建 筑 。 其结 构形 式必 将成 为结构 工程 科学 中 的一个重要 发 展方 向。相信 随着对 钢 管混凝 土结 构进 一步 的研 究 和探 索 ， 其优 点将会 被充 分发 掘 ， 势 必带 来广 阔的发 展前 景 。 参 考 文 献 1 钟善桐 钢管混凝 土结 构在我 国的应 用和 发展 J 建 筑技 术 2 0 0 3 ， ( 5 ) 2 蔡绍怀 现代钢管混凝土结构 修订版 M 北京 ： 人 民交通 出版 社 2 0 0 7 ( 上接第 2 9页) J Q l 桩封顶大样 图 1 抗拔桩顶 与承 台连接详 图 2 4 单节桩 与 多节桩 在 河西地 区第 一个 项 目设计 前 我们 曾对 三 种桩 长 1 5 m、 3 6 m、 4 5 m 做 了 抗 拔桩 试 桩 ， 试 验 结 果 ： 1 5 m长桩 的抗 拔极 限值 8 0 0 k N， 3 6 m 长 桩 的抗 拔极 限 值 1 0 8 0 k N， 4 5 m长桩的抗拔极限值 9 6 0 k N， 虽然 1 5 m 长桩 抗拔 极 限值 比 3 6 m、 4 5 m 的桩小 ， 但 抗拔 力能 充分 发挥 ， 即使 使 用两 根 1 5 m桩 长 的抗拔 桩都 比一个 3 6 m、 4 5 m长 的抗拔 力 高 ， 造 价 也节 省 ， 同 时 避免 了施 工 中管 桩接 头 的不 可控 因素 。 3 结束语 由于 河西地 区 土层主要 为 高压 缩 性 的淤 泥 质粉 质粘土， 管桩作为该地区主要桩型， 设计中应根据地 质条 件 、 工 程性 质合 理 选 择 的桩 径 、 桩 型 ， 单 桩 承 载 力 的确 定 无 论 作 为抗 压 桩 、 抗 拔 桩都 应 尽 可 能通 过 静载 荷试 验 来 确定 ， 选 择 恰 当 的桩 长 及 终 压 力 。 抗 拔桩 应对 桩头 与承 台连接 处 精心 设计 和 采 取一 定 构 造措施 ， 使其满足抗拔 的设计要求 。最终 以取得较 好 的经济 效益 。 7 7