硬化期扰动对混凝土力学性能的影响.pdf

2 0 1 6年 8月 J 0URNAL oF BUI LDI NG MATERI ALS Au g ， 2 0 1 6 文章 编号 ： 1 0 0 7 9 6 2 9 ( 2 0 1 6 ) 0 4 0 6 3 1 0 6 硬化期扰 动对 混凝 土力学性能的影 响 潘慧敏 ， 王奉 献 ， 赵 庆新 ( 1 燕山大学 河北省重型装备与大型结构力学 可靠性重点实验室 ，河北 秦皇岛 0 6 6 0 0 4 ； 2 国家电投宁晋热电有 限公司 ， 河北 邢 台 0 5 5 5 5 0 ) 摘 要 ： 采 用振 动 台提 供 扰动 ， 以抗 压 强度 、 抗 折 强度 和 损 伤度 作 为 评价 指 标 ， 研 究 了受扰 龄 期和 扰 动 时 间对 混凝 土力 学性 能的影 响 结果表 明 ： 在贯入 阻力值 为 1 O 7 1 4 8 MP a时 的扰 动 对 混凝 土 强度影 响 最为 显著 ， 其 最大抗 压 强度损 失率 达到 2 5 以上 ， 最大抗 折 强度损 失率 则超过 3 O 临近 初 凝和 终凝 时 的扰动 对混 凝 土影 响较 小 ， 平 均 强度 损 失 率在 1 O 左右 扰 动 时 间 的延 长 对抗 压 强 度 影响 不 大 ， 对 抗折 强度 影响 比较 显著 扰 动 时 间小 于 3 0 rai n时 ， 抗折 强度 降低 较 为 平缓 ， 平 均强 度损失率在 1 0 左右； 扰 动 时间为 4 0 rai n时， 平均抗折 强度损 失率超 过 3 0 贯入 阻力值 为 1 O 7 1 4 8 MP a ， 扰 动 时间为 3 0 mi n时 ， 受扰 混凝 土损 伤 随龄 期加 剧 ， 损 伤 演化 值 超过 5 ； 扰 动 时间 为 4 0 rai n时 ， 由于初 始损 伤 较 大 ， 未 出现损 伤 随龄 期 加剧 的现 象 关键 词 ： 混 凝土 ； 扰 动 ；强度 ；损伤 度 中图分类 号 ： TU5 2 8 0 1 文 献标 志码 ： A d o i ： 1 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 7 - 9 6 2 9 2 0 1 6 0 4 0 0 4 I n f l u e nc e o f Di s t u r b a nc e i n Ha r d e n i ng S t a g e o n M e c h a n i c a l Pr o p e r t i e s o f Co n c r e t e PAN Hu i mi n ， WANG Fe n g xi a n ， ZHAO Qi n g xi n ( 1 Ke y La b o r a t o r y o f M e c h a n i c a l Re l i a b i l i t y f o r H e a v y Eq u i p me n t s a n d L a r g e S t r u c t u r e s o f He b e i P r o v i n c e ， Ya n s h a n Un i v e r s i t y ，Qi n h u a n g d a o 0 6 6 0 0 4 ，C h i n a ；2 S P I C Ni n g j i n Th e r mo e l e c t r i c i t y Co ，L t d ，Xi n g t a i 0 5 5 5 5 0 ，C h i n a ) Ab s t r a c t ：I n f l u e n c e o d i s t u r b a n c e p e r i o d a n d v i b r a t i o n t i me o n t h e me c h a n i c a l p r o p e r t i e s o f c o n c r e t e wa s i n v e s t i g a t e d b y a n a l y z i n g t h e c o mp r e s s i v e s t r e n g t h ，f i e x u r a l s t r e n g t h a n d d a ma g e d e g r e e Re s u l t s s h o w t h a t di s t ur b a nc e ha s t h e b i gg e s t i nf l u e nc e o n c onc r e t e s t r e ng t h whe n t he pe ne t r a t i o n r e s i s t a n c e i s 1 0 7 t o 1 4 8 MPa Th e ma x i mu m c o mp r e s s i v e s t r e n g t h 1 O S S r e a c h e s a b o v e 2 5 a n d t h e ma x i mu m f l e x u r a l s t r e n g t h l o s s i s mo r e t h a n 3 0 Th e d i s t u r b a n c e c l o s e r t o i n i t i a l s e t t i n g a n d f i n a l s e t t i n g h a s s ma l l e r e f f e c t o n c o n c r e t e a n d t h e a v e r a g e s t r e n g t h I O S S i s a b o u t 1 0 Th e e x t e n s i o n o f v i b r a t i o n t i me h a s l i t t l e e f f e c t o n t h e c o mp r e s s i v e s t r e n g t h o f c o n c r e t e Ne v e r t h e l e s s ，i t s i n f l u e n c e o n t h e f l e x u r a l s t r e n g t h i s mo r e s i g n i f i c a n t Fl e xu r a l s t r e n gt h o f c o nc r e t e r e du c e s m o r e ge nt l y a n d t he a v e r a ge f l e x ur a l s t r e ngt h l o s s i s a b o ut l O wh e n t h e v i b r a t i o n t i me i s l e s s t h a n 3 0 mi n An d wh e n t h e v i b r a t i o n t i me i s 4 0 mi nt h e a v e r a g e f l e x u r a l s t r e n g t h l o s s i s mo r e t h a n 3 O Th e d a ma g e o f c o n c r e t e i n c r e a s e s wi t h a g e s i g n i f i c a n t l y a n d t h e d a m a g e e v o l u t i o n v a l u e e x c e e d s 5 wh e n t h e p e n e t r a t i o n r e s i s t a n c e i s 1 0 7 t o 1 4 8 MPa a n d t h e v i b r a t i o n t i me i s 3 0 rai n Th e d a ma g e o f c o n c r e t e s h o ws n o g r o wt h wi t h a g e wh e n t h e v i b r a t i o n t i me i s 4 0 mi n d u e t o t h e l a r g e i ni t i a l d a ma ge Ke y wo r d s：c o nc r e t e；di s t u r b a nc e；s t r e n gt h；d a ma ge d e gr e e 牧稿 日期 ： 2 o 1 5 0 5 0 7 ；修订 F t 期 ： 2 0 1 5 0 6 1 9 基金项 目： 国家 自然科学基金资助项 目( 5 1 5 7 8 4 7 7 )； 河北省 高等学校科学技术研究项 目( QN2 0 1 5 2 5 0 ) 第一作者 ： 潘慧敏( 1 9 7 8 一) ，女，河北卢龙人 ， 燕 山大学副教授 ，硕士生导师 ， 硕士E ma i l ： h mp a n 2 0 0 5 1 6 3 c o rn 通信作者 ： 赵庆新( 1 9 7 3 一) ， 男 ，河北玉 田人 ， 燕 山大学教授 ，博士生导师 ， 博 士E - ma i l ： z h a o q x 2 0 0 2 1 6 3 c o rn 建筑材料学报 第 1 9卷 混凝土材 料 由骨料 、 水 泥基 体和 界面 过渡 区 ( I T Z ) 这 3部 分 组成 ， 为典 型 的非 均质 材 料 ， 其 强度 主要 取决 于界 面过 渡 区的黏结 强度 l l1 实 际 工程 中 ， 混凝土结构 的性能除了与原材料的多样性 、 本 身构 造的复杂性有关 ， 还极大程度上取决于施工建设质 量_ 2 在混凝土施工的诸多程序 中， 混凝土浇筑是极 为关 键 的施工 环 节 ， 对 硬 化 后 混凝 土 的性 能 起 着 决 定性 作用 3 研 究 表 明 5 - 6 3 ， 新 拌混 凝 土是 一种 介 于 流体与含湿粒子堆聚物之间的材料 ， 具有流变性质 根据流变学基本原理 ， 刚施工完毕处于初凝至终凝 状态之间的混凝土可以看作是一种宾汉姆体 ， 由塑 性黏度和剪切应力共 同控制 当混凝土处于 由塑性 流动状态 向固体状态转化 的阶段时 ， 骨架结构的初 始剪应力变大 ， 水泥净浆 已经有部分水化硬化 ， 具有 了内聚力 若在混凝土硬化期间其周 围存在施工扰 动 ( 如爆 破开 挖 、 冲击 打 桩 、 列 车 振 动等 ) ， 则 扰 动 将 破坏其界面过渡 区的黏结强度 ， 使其产生砂浆裂缝 与骨料位移 ， 进 而对 混凝土的强度及 耐久性造成不 良影 响 针对混凝土硬化 阶段受扰问题 ， 国内外学者开 展 了相关 研究 张永 娟 等 根据 贯 入 阻 力 值 将 混 凝 土凝结硬化阶段划分为初期 、 中期和后期 ， 利用超声 波 法 对 强 度 等 级 为 C 3 O的混 凝 土 进 行 了抗 扰 动 性 能研 究 ， 结果 表 明 ： 早期 和 后期扰 动 对混凝 土 抗 压强 度 的影 响较小 ， 中期扰动的影 响最大 ， 3 d抗压强度 损失最高达 3 5 MP a 魏建军等 9 研究 了早期扰动 对混凝土劈裂强度的影响 ， 扰动时间为 3 0 mi n 研究 发现 ： 受扰混凝土的劈裂强度与扰动的振幅有关 ， 振 幅为 5 mm 以上 时 ， 受 扰混 凝 土 1 ， 3 ， 2 8 d的 劈裂 强 度均有下降 ， 最 高降低 1 0 D u n h a m 等 通过试 验模拟了振动压路机对早龄期混凝土的扰 动情况 研究发 现 ， 扰动 对 早 龄 期 混凝 土 的抗 压 强 度 无 明显 影响， 但却显著降低 了混凝土的抗折强度 ， 使其最大 损失 达 8 左 右 Kwa n等口 研 究 了早 期 车 辆 荷 载 产生 的扰 动对桥 面加 宽处 新 浇筑混 凝 土裂缝 宽 度 的 影响 ， 试验结 果 表 明 ： 当初 始振 幅在 3 mm 以上 时 ， 混 凝土产生的裂缝宽度在 0 2 mm以上 z h a n g等L 1 2 _ 以 矿井开挖产生 的扰动为研究对象 ， 研究 了爆破振动 对早龄期混凝土的影响， 结果表明： 当扰动处 于混凝 土 3 6 h龄期 内时， 混凝土受扰后强度会提高 ， 超 出 这个龄期时 ， 扰动对混凝土的抗压强度会产生不利 影响 戴妙娴等 1 。 通过对早龄期钢筋混凝 土进行拉 拔试验 ， 分析了不 同扰动力对混凝土早期钢筋握裹 力的影响 ， 结果表 明： 混凝土初凝后的扰动对钢筋握 裹 力 的影 响最为 严重 ， 龄期 为 1 2 h 时 ， 钢筋握 裹 力损 失最 大 ， 达 到 1 3 8 6 以上研究 均 以 实 际工 程 为 背 景 ， 研 究 了硬 化 阶 段扰动对混凝 土强度的影响 ， 但缺乏受 扰龄期和扰 动时间对混凝土强度及损伤劣化程度影响的系统研 究 本文采用苏试 DC - 1 0 O O 一 1 5 水平电动振动台提供 扰动， 以抗压强度、 抗折强度表征混凝土力学性能， 应用超声波波速定义混凝土的损伤度 ， 表征其损伤 劣化程度 ， 研究了受扰龄期和扰动时间对混凝土力 学 性能 的影 响 1 试验 1 1 原 材料 胶凝材料采用秦皇岛浅野水 泥厂生产 的 PO 4 2 5 R普通硅酸盐水泥 ； 细集料采用天然河砂 ， 细度 模数 2 9 ， 表观 密度 2 6 5 0 k g m 3 ； 粗集 料采 用 破 碎石 灰石 ， 5 2 5 mm 连续级配 ， 表观密 度 2 6 9 0 k g m ； 减 水 剂采 用 聚羧 酸 系高 效 减 水 剂 ， 减 水 率 为 2 5 ( 质 量分数) 1 2混凝 土配 合 比 混凝土强度等级为 C 4 0 ， 配合 比为 ( 水泥)： m ( 水 )： m( 砂 石 )： m( 石 子 ) 一 1 0 0：0 4 2：1 8 1： 2 4 8 ， 调整减水剂用量使 昆 凝土坍落度控制在 1 3 0 1 5 0 mm 1 3试验 方法 混凝土处于初凝至终凝阶段时， 扰动对其 性能 的影响最大r 8 。 。 。 ， 因此本文将 受扰龄期确定在混凝 土初凝和终凝之间 此阶段的混凝土未能达到拆模 要求 ， 故采用带模扰动， 用 自制夹具将试件固定在振 动台上 ， 使其与振动台刚性连接 ， 以减小试验时振动 能量 的耗散 采用苏试 D C 1 0 0 0 1 5水平 电动振动 台提供扰 动 ， 频率 为 1 5 Hz 】 引， 振 动最 大速度 为 3 7 7 c m s ， 振 幅 为 4 mm， 振 动形 式为 正弦 振动 凝 结时 间测 定参 照 G B T 5 0 0 8 0 - 2 0 0 2 普 通混 凝土 拌合 物性 能试 验方 法标 准 实施 ， 根据 贯人 阻力 值与凝结时间的关系 ， 采用绘 图拟合方法确定混凝 土 的初 凝 与终 凝 时 间 ， 见 图 1 以 3 5 ， 2 8 0 MP a画 2条平行于横坐标的直线， 分别 与曲线相交 ， 得到扰 动试验条件下混凝土拌和物的初凝和终凝时间分别 为 8 ， 1 3 h ， 即 8 h前混凝土处 于塑性流动阶段 ， 1 3 h 后 完全 硬化 选取 5个受 扰龄期 ( 混 凝土龄期 8 9 h ， 9 1 0 h ， 1 0 1 1 h ， 1 1 1 2 h和 1 2 1 3 h ， 其 中 ： 8 9 h 为邻近初凝段 ， 1 2 1 3 h为邻近终凝段) ， 4种扰动 时间( 1 o ， 2 0 ， 3 0 ， 4 0 mi n ) ， 对混凝土试件进行扰动 每 种扰动机 制下 3个 试件 ， 另 取 3个 试件 不 受扰 ( 基 准 第 4 期 潘慧敏 ， 等 ： 硬化期扰动对混凝土力学性 能的影 响 一 7 ； 一J 一 | r 1 br at l O 13 C 皿e ， m t ： 口 1 ) 园 2 0 日 3 ) 目 4 0 = = = = = E = = = = = ： = ： = ： = ： = = ： = 土试件波速 ， 根据式 ( 1 ) 计算 混凝土损伤度 D( ) ， 以获得受扰混凝土的损伤程度及损伤劣化规律 D = = 1 式中： 7 3 为受 扰混凝土超声波波速 ； 为基 准混凝 土超 声波 波速 2 结果与分析 2 1 抗 压 强度 与抗折 强度 为了更好地表征混凝 土所处状态 ， 利用 图 1得 出 5个受扰龄期所对应的混凝土贯入阻力值分别为 3 5 6 9，6 9 1 O 7，1 O 7 1 4 8， 1 4 8 1 9 6， 1 9 6 3 0 9 MP a 将受扰混凝土与基准混凝土的强 度相 比较 ， 以混凝土受扰后 的强度损失率来评价受 扰龄期和扰动时间对混凝土 2 8 d强度 的影响 ， 结果 见 图 2 Pe n e t r a t i o n r e s i s t a n c e M Pa P e n e t r a t i o n r e s i s t a n c e MPa ( a ) C o m p r e s s i v e s t r e n g t h C o ) F l e x u r a l s t r e n g t h 图 2 受扰龄期和扰动时 间对混凝土 2 8 d强度 的影 响 Fi g 2 I nf l ue nc e o f di s t ur ba nc e pe r i o d a n d vi b r a t i on t i me o n 2 8 d s t r e n gt h o f c o nc r e t e 由图 2可知 ， 混凝土在凝结硬化期受扰后 ， 其抗 压强度 、 抗折强度均较基准混凝土有所降低 尤其在 贯人阻力值 为 1 0 7 1 4 8 MP a时 ， 不 同扰动 时间 下混凝 土的抗 压强度 、 抗 折强 度 损失率 均超 过 了 1 0 ， 最大抗压强度损失率达到 2 5 以上， 最大抗 折强度损失率则超过 3 O ， 故此阶段 的扰动会显著 降低混凝土强度 混凝土临近终凝时， 对扰动的敏感 度大大降低 ， 平均 强度损失率在 1 0 左 右， 扰动对 混凝 土强 度影 响较 小 在混 凝 土硬 化 的早 中期 ( 贯 入 阻力 值 为 3 5 1 4 8 MP a ) ， 扰动时间 的延长对混凝 土抗压强度影 响不大 ， 扰动时间为 3 0 mi n时 ， 抗压强度损失率较 扰动时间为 1 0 mi n时有所降低 而此时扰动时间的 延 长 对混 凝土 抗 折 强 度 的影 响 比较 显 著 ， 当扰 动 时 间小于 3 0 mi n时， 抗 折强度降低较为平缓 ， 平均抗 折强度损失率在 1 O 左右 ； 当扰动时 间为 4 O rai n 时， 平均抗折强度损失率超过了 3 o 2 2损伤 度 根据式( 2 ) 计算 受扰混凝 土 的损伤 演化值 D ( ) ， 以获得受扰混凝土损伤演化规律 D 一 D2 8 一 D1 ( 2 ) 式中： D 。 。 ， D 分别为混凝土 2 8 ， 1 d时的损伤度 ， 受扰后混凝 土损伤度 随龄期 的变化见图 3 图 4 ( a ) ， ( b ) 分别为不同受扰龄期、 不同扰动时间对受 扰混凝土损伤演化值的影响规律 由图 3可见 ， 受扰混凝土 1 7 d的损伤度波动 较大 ， 可见扰动对 混凝土 7 d内的损伤发展有较 明 显的影响 ， 7 d 后受扰混凝土损伤度 的变化总体趋于 平 缓 由图 3 ( c ) 和 图 4( a ) 可 见 ， 当 贯 人 阻 力 值 为 1 O 7 1 4 8 MP a时， 即在混凝土凝结 硬化 中期 ， 扰 动时间大于 1 0 mi n时， 受扰混凝土损伤度随龄期的 勰 加 4 对 口 时 一 口 。 砖 扫3 I 1 0 如 加： 2 O s s 0 一 口 0 扫 加 ： 2 O 逞 s s 0一 I I 3 J 妊巩 科|子 ：限 弟1 9巷 Ag e d ( a ) 3 5 6 9 MP a Ag ed ( b ) 6 9 1 0 7 MP a 4 8 1 2 1 6 2 O 2 4 2 8 Ag e d ( d ) 1 4 8 1 9 6 MP a A g e d ( c ) 1 0 7 1 4 8 MP a 一 _ _ 厂： 。 t 。 _ v i。 im ： 、 r T 1 02 0 L 3 04 0 4 8 1 2 1 6 2 0 2 4 2 8 Ag e d ( e ) 1 9 6 - 3 0 9 MP a 图 3 受扰混凝土 的损伤度 F i g 3 Da ma g e d e g r e e o f c o n c r e t e s 1 O 2 0 3 O 4 0 Vi b r a t i o n t i me mi n ( a ) Un d e r d i ff e r e n t p e n e t r a t i o n r e s i s t a n c e s ( b ) At d i ffe r e n t v i b r a t i o n t i me s 图 4 扰动 对混凝 土损伤演化值 的影响 Fi g 4 I n f l u e n c e o f v i b r a t i o n o n d a ma g e e v o l u t i o n v a l u e s o f c o n c r e t e s 增长而增大 ， 损伤演化值超过 5 ， 扰动对混凝土性 能有显著的不利影响 由图 3 ( a ) ， ( e ) 和图 4 ( a ) 可见 ， 当贯人阻力值为 3 5 6 9 MP a和 1 9 6 3 0 9 SP a 时 ， 即混凝土处于凝结硬化 早期和后期 时 ， 受 扰混 凝土在各龄期的损伤度均较小 ， 损伤 发展平稳 ， 表 明临近初凝和终凝时 的扰动对 混凝土性能影 响较 小 ， 这与扰动对混凝 土抗压 强度 、 抗折强度 的影响 一 致 由图 3和图 4 ( b ) 可见 ， 扰动时间为 4 0 mi n时 ， 各龄期 的混 凝土 损伤 度均 较大 ， 最 大损 伤度 达 到 8 ， 而对应的损伤演化值接近 0 ， 说 明长时 间受 扰的混凝土早期劣化严重 ， 但后期损伤不会加剧 扰 动时间为 3 O mi n时受扰混凝土后期损伤加剧 ， 其损 伤演化值接近 5 扰动时间为 1 O ， 2 0 mi n时混凝土 损伤演化值相对较小， 损伤发展平稳 2 3讨论 超声波测试结果表明， 受扰混凝土损伤度随龄期 延长发展平稳甚至有所下降， 部分混凝土的损伤在后 期得到了修复 抗压和抗折试验结果表明， 受扰后混 凝土强度明显降低 ， 尤其是抗折强度降低显著 为进 一 步分析其机理 ， 采用体视显微镜对混凝土内部结构 进行观测 ， 结果见 图 5 m 8 6 4 2 O 4 墙 m m 8 6 4 2 O 4 6 4 2 O 4 矗 8 6 4 2 O 4 m 6 4 2 O 4 m 6 5 4 3 2 1 O 0 Q 6 3 6 建筑材料学报 第 1 9卷 6 7 8 9 s t o n e p o wd e r J J o u r n a l o f t h e C h i n e s e C e r a mi c S o c i e t y ， 2 0 1 3， 4 1 ( 5 ) ： 5 82 5 8 7， 5 9 6 ( i n Ch i n e s e ) 侯 东伟， 张君 ， 孙伟 ， 等 基于早期变形特征的混凝土凝结时间 的确定 J 硅酸盐学报 ， 2 0 0 9 ， 3 7 ( 7 ) ： 1 0 7 9 1 0 8 4 ， 1 0 9 1 HOU Do n gwe i ， ZHANG J u n， SUN W e i ， e t a 1 De t e r mi na t i o n o f c o nc r e t e s e t t i n g t i me b a s e d o n me a s u r e me n t s o f d e f o r ma t i o n J J o u r n a l o f t h e Ch i n e s e Ce r a mi c S o c i e t y ， 2 0 0 9 ， 3 7 ( 7 ) ： 1 0 7 9 1 0 8 4， 1 0 9 1 ( i n Ch i ne s e ) 王世鸣 ， 李夕兵 ， 官 风强 ， 等 静载和动载下不同龄期混凝土力 学特性的试验研究 E J 工程力 学 ， 2 0 1 3 ， 3 0 ( 2 ) ： 1 4 3 1 4 9 W ANG S h i mi ng， LI Xi b i n g， GONG Fe ng q i a n g， e t a 1 Ex pe r i me n t a l s t u dy o n me c h a n i c a l p r o p e r t i e s o f d if f e r e n t a g e s c o n c r e t e u n d e r s t a t i c a n d d y n a mi c l o a d J E n g i n e e r i n g Me c h a n i c s， 2 01 3 ， 3 O( 2 ) ： 1 4 3 1 4 9 ( i n Ch i n e s e ) 张永娟 ， 张悦然 ， 张 雄 改 善 混凝 土 抗扰 动 性能 的 三种 途径 J 建筑材料学报 ， 2 0 1 1 ， 1 4 ( 1 ) ： 2 6 2 9 Z HANG Y o n g j u a n ， Z HANG Yu e r a n ， Z HANG Xi o n g Th r e e t e c h n i q u e s t o i mp r o v e d i s t u r b a n c e r e s i s t a n c e o f c o n c r e t e J J o u r n a l o f Bu i l d i n g Ma t e r i a l s ，2 01 1 ，1 4(1 )： 2 6 2 9 (i n Ch i - n e s e ) 魏建军 ， 邢姣秀 ， 付智 行车荷载 引起桥梁 振动对修 复混凝土 性能影 响 E J 东南 大 学学 报 ( 自然 科 学 版) ， 2 0 1 0 ， 4 0( 5 ) ； 1 0 5 7 - 1 06 0 W E I J ia n j u n ， X I NG J i a o x i u ， F U Z h i E f f e c t o f t r a f f i c l o a d i n d u c e d b r i d g e v i b r a t i o n s o n c o n c r e t e t e n s i l e p r o p e r t i e s J J o u r n a l o f S o ut he a s t Un i v e r s i t y( Na t u r a l S c i e n c e Edi t i o n) ， 2 01 0， 4 0 ( 5 )： 1 O 5 7 1 0 6 0 ( i n Ch i ne s e ) 1 0 1 1 1 2 1 3 1 4 3 1 5 DUNHAM M R， RUSH A S，HANS 0N J HEf f e c t s o f i n d u c e d v i b r a t i o n s o n e a r l y a g e c o n c r e t e J J o u r n a l o f P e r f o r m a n c e o f Co ns t r u c t e d Fa c i l i t i e s， 2 0 0 7， 2 1 ( 3 )： 1 7 9 一 l 8 4 NG P L， KW AN A K HEf f e c t o f v i b r a t i o n o n c u r i ng c o n c r e t e s t i t c h： Pa r t I I c r a c k i n g， d e b o n i n g a n d s t r e n gt h r e d u c t i o n L J E n g i n e e r i n g S t r u c t u r e s ， 2 0 0 7 ， 2 9 ( 1 1 ) ： 2 8 8 1 2 8 9 z ZHANG Ch a n g s u o， H U Fe n g， Z OU S t e v e Ef f e c t s o f b l a s t i n - d u c e d v i b r a t i o n s o n t h e f r e s h c o n c r e t e l i n i n g o f a s h a f t J Tun n e l i n g a nd Und e r g r o u nd S pa c e Te c h n o l o g y， 2 0 05， 2 0 (4 )： 3 5 6 - 3 6 1 戴妙娴 ， 杨俊杰 ， 应义淼 ， 等 余震作用下早龄期钢筋混凝土握 裹力试验 J 建筑结构 ， 2 0 1 1 ， 4 1 ( 3 ) ： 7 5 7 7 D AI Mi a o x i a n ， YANG J u n j i e ， YI NG Yi mi a o ， e t a 1 E x p e r i me n t a l s t u d y o n b o n d f o r c e o f e a r l y a g e r e i n f o r c e d c o n c r e t e u n d e r a f t e r s h o c k J B u i l d i n g S t r u c t r u e ， 2 0 1 1 ， 4 1 ( 3 ) ： 7 5 7 7 ( i n Ch i ne s e ) 管晓明 ， 傅洪 贤 ， 王梦恕 隧道近距 下穿 山坡 楼房爆破 振动测 试研究 刀 岩土力学 ， 2 0 1 4 ， 3 5 ( 7 ) ： 1 9 9 5 2 0 0 3 GUAN Xi a o mi n g，F U H o n g x i a n， W ANG M e ng s h u Bl a s t i n g v i b r a t i o n c h a r a c t e r i s t i c s mo n i t o r i n g o f t u n ne l un d e r p a s s i n g h i l l s i d e b u i l d i n g s i n s h o r t d i s t a n c e J R o c k a n d S o i l Me c h a n i c s， 2 0 1 4， 3 5 ( 7 )： 1 9 9 5 - 2 0 0 3 ( i n Ch i ne s e ) 吴小波 强夯地基施 工振 动效 应测试 与 分析 J 建 筑结 构， 2 O 1 3， 4 3( 1 6 )： 9 7 - 9 9 W U Xi a o b o Te s t a n d a n a l y s i s o n t h e c o n s t r u c t i o n v i b r a t i o n e f f e c t s o f d y n a mi c c o mp a c t i o n f o u n d a t io n J B u i l d i n g S t r u c t r ue ， 4 3 ( 1 6 )： 9 7 - 9 9 ( i n Ch i n e s e )