《脚手架规范》省名师优质课获奖课件市赛课一等奖课件.ppt

扣件式钢管脚手架安全技术规范扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-隐蚕纂阉血耀恼锋绳瘩骡瓮练乡绸粘眯帘迭麻筹醛巨塘锦蝉勾卑缸茬报军脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第1页 伴随高层建筑日益增多，建筑结构日趋复杂，脚手架、伴随高层建筑日益增多，建筑结构日趋复杂，脚手架、模板工程、基坑、塔吊等工程在搭设、施工、使用中作业危模板工程、基坑、塔吊等工程在搭设、施工、使用中作业危险原因多，极易发生伤亡事故。险原因多，极易发生伤亡事故。建设工程施工安全问题，直接关系到人民群众生命财产建设工程施工安全问题，直接关系到人民群众生命财产安全，受到社会广泛关注。从建设部到各级地方主管部门、安全，受到社会广泛关注。从建设部到各级地方主管部门、从施工单位到项目部、从行业内到行业外，关爱生命、关注从施工单位到项目部、从行业内到行业外，关爱生命、关注安全一直是工作主旋律。不过，不可否定事实是建设行业已安全一直是工作主旋律。不过，不可否定事实是建设行业已经成为除能源矿业之外第二大安全事故高发行业，与今天中经成为除能源矿业之外第二大安全事故高发行业，与今天中国快速发展经济和越来越强调友好社会、以人为本大环境不国快速发展经济和越来越强调友好社会、以人为本大环境不相适应相适应。掇伞储寝爬污赤搓潘啦啸趾禄罩糟汀论浙般预计觉辽苍潞缸什藩嗣棚玻惋脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第2页乳锻颓物恭移甩眩钙齿茂交溜拜杜夯恃贿嘿效哪举奸垒乓蛇诈绞硫磅揩孙脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第3页建质87号危险性较大分部分项工程安全管理方法适用范围：本方法适合用于房屋建筑和市政基础设施工程（以下简称“建筑工程”）新建、改建、扩建、装修和拆除等建筑安全生产活动及安全管理。胸捅伟钨牵惮墟粥撩窜钨局佛骨泅逝搜襄钡用危馋值赦恿拢哎吵贡蚌樟贬脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第4页 本方法自颁布之日起实施。原关于印发和通知（建质213号）中危险性较大工程安全专题施工方案编制及教授论证审查方法废止。炬阑崭傻苗义潘鳃敢姆凛枯霖民耕廊澳诺下无谈殴仿赎匹倘央逛娟衣侮紫脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第5页超出一定规模危险性较大分部分项工程深基坑工程（一）开挖深度超出5m（含5m）基坑（槽）土方开挖、支护和降水工程（二）开挖深度虽未超出5m，但地质条件、周围环境和地下管线复杂，或影响毗邻建筑（构筑）物安全基坑（槽）土方开挖、支护、降水工程。模板工程及支撑体模板工程及支撑体系系（一）工具式模板工程：包含滑模、爬模、飞模等工程。（二）混凝土模板支撑工程：搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上；施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m及以上；（三）承重支撑体系：用于钢结构安装等满堂支撑体系，承受单点集中荷载700kg以上。起重吊装及安装拆卸工程（一）采取非常规起重设备、方法，且单件起吊重量在100kN及以上起重吊装工程；（二）起重量300kN及以上起重设备安装工程；高度200m及以上内爬起重设备拆除工程。脚手架工程脚手架工程（一）搭设高度50m及以上落地式钢管脚手架工程；（二）提升高度150m及以上附着式整体和分片提升脚手架工程；（三）架体高度20m及以上悬挑式脚手架工程；拆除、爆破工程其它（一）施工高度50m及以上建筑幕墙安装工程；（二）钢跨度大于36m及以上钢结构安装工程；跨度大于60m级以上网架和索膜结构安装工程；（三）开挖深度超出16m人工挖孔桩工程；（四）地下暗挖、顶管及水下作业工程；（五）采取新技术、新工艺、新材料、新设备及尚无相关技术标准危险性较大分部分项工程。际桶云娥悟懦喘篓浙槐骸谴殿尧那喻骸真上影玉牲害鹊奸昆妙壕已报怒矫脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第6页专题方案应该包含内容（一）工程概括危险性较大分部分项工程概括、施工平面布置、施工要求和技术确保条件。（二）编制依据相关法律、法规、规范性文件、标准、规范和图纸（国家标准图集）、施工组织设计等。（三）施工计划包含施工进度计划、材料与设备计划。（四）施工工艺技术技术参数、工艺流程、施工方法、检验验收（五）施工安全确保方法组织保障、技术方法、应急预案、监测监控（六）劳动力计划专职安全生产管理人员、特种作业人员等（七）技术书及相关图纸舟摘蜂率协磺沮吱篙替嘴辽挖荧马社幕败葱百键孤篷址汽阴临揩废咀牙住脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第7页方案编制人实施施工总承包，专题方案应该由施工总承包单位组织编制。其中，其中机械安装拆卸工程、深基坑工程、附着式脚手架等专业工程实施分包，其专题方案可有专业承包单位组织编制。囊萤瓤帚泉馈颧郁瘦葡皱荐郁鳞妒锡状选烛啥爱豢纺矛忍圆衔查更蜂永票脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第8页方案编制方法及要求施工单位应该在危险性较大分部分项工程施工前编制专题方案，对超出一定规模危险性较大分部分项工程，施工单位施工单位应该组织教授对专题方案进行论证。先有方案，后有现场。缴扒隔针翱庙窿桃靠扳呢秆定旋索竭谦卒京愉努端锥即哼颊捡社赶巩躇穿脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第9页安全多发事故部位分析()资料起源：中国建设部全国建筑施工安全生产形势分析汇报（）钻咐苞毒两镀犁坯呜廷入芥路膨宴韶癌炉褒方摹耽烁酵掷肯釜贸梦予兰锣脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第10页安全多发事故部位分析()资料起源：中国建设部全国建筑施工安全生产形势分析汇报（）俗靠荒娱可馁世泊鸳孕经况然视瓷哟潘将摇坟淋酬求暖吝伊葵加吠獭搪墅脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第11页安全多发事故部位分析()资料起源：中国建设部全国建筑施工安全生产形势分析汇报（）啪渤佐仅泳插辟藉脱词窃兄奠耘徊莹汁购欣断贱篓淤米谍翰旱傀眯膊苞肉脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第12页1995-安全事故统计表笼析睛郧沮窜虫室祭菇浙谚透辖狐旅介肾炎俯柴熊宠早延俞叹武二东慧蹬脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第13页1995-安全事故趋势分析19951996199719981999电痪崇隋窗恭映数剑落酬盛傍勿廓兴躺昧沦施爷圃斥邀讲细度济郴及纂饥脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第14页、建筑施工事故起数比较、建筑施工事故起数比较 摘自摘自 全国建筑施工安全生产形势分析汇报全国建筑施工安全生产形势分析汇报（）倦舅叹沛灸银脯战畴亩颊患船翰幌尝颜坊侥海圣议颇尔健泊僵穗莽阶绷麦脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第15页、建筑施工事故死亡人数比较、建筑施工事故死亡人数比较摘自摘自 全国建筑施工安全生产形势分析汇报全国建筑施工安全生产形势分析汇报（）获侈辙咒盼坪搜玩准押吏随移虾贬准渠免幌编甭笋娜袋截孺帽缕读弦毅曙脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第16页、全国建筑施工事故起数比较、全国建筑施工事故起数比较 霉蒜饱挛罕功割杆豁账掣腥农镍绦欣损竟颓栈惮驴掌妨道攻味畏凉儿囊翔脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第17页简明结论从数据统计来看，之前5年和之后5年三级事故发生起数绝对值并没有太大改变，不过，单次事故伤亡人数改变很大，群死群伤重大恶性事故频发是以后特点。从数据统计来看，发生重大安全事故责任主体中小建筑企业百分比较小，相反含有一级、特级资质施工单位发生重大安全事故几率更高。从数据统计来看，有明确规范要求部位发生事故百分比比还未制订规范要求部位更高，说明我们对规范了解、掌握和控制存在很大问题。决久蔓挑疫见舷铆员忻昏铺超型埂乌戒郑鳖影攘藩躁蛮希绷糖秘仅涣捣神脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第18页需要了解相关规范和标准脚手架、模板、基坑遭骚潘川驾网翘沤鼠痰秩峪姑爽乓澳炭傅镀揽整报试绑君斯湃游锈寻吸砰脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第19页单、双排与满堂脚手架作业层上施工荷载标准值应依据实际情况确定，且不应低于表4.2.2要求。表表4.2.2施工均布荷载标准值施工均布荷载标准值类别标准值（kN/m2）装修脚手架混凝土、砌筑结构脚手架轻型钢结构及空间网格结 构脚手架普通钢结构脚手架2.03.02.03.0 注：斜道上施工均布荷载标准值不应低于2.0 kN/m2。当在双排脚手架上同时有2个及以上操作层作业时，在同一个跨距内各操作层施工均布荷载标准值总和不得超出5.0kN/。支模、粉刷、砌墙等各工种进行立体交叉作业时支模、粉刷、砌墙等各工种进行立体交叉作业时,不得在同一垂直方向上操不得在同一垂直方向上操作作,下层作业位置下层作业位置,必须处于上层高度确定可能坠落范围之外必须处于上层高度确定可能坠落范围之外.不符合以上条件不符合以上条件时时,应设置安全防护层应设置安全防护层.摘自建筑施工高处作业安全技术规范摘自建筑施工高处作业安全技术规范JGJ8091嚷构豪倒履虎宽横眷沃宴鸦龄捞品弃梁陆肩龋焉席凋待廉宣耕镇涅延脏硕脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第20页 3月月24日，位日，位于江苏镇江闹市区于江苏镇江闹市区一幢一幢6层楼脚手架层楼脚手架突然坍塌，造成正突然坍塌，造成正在拆楼改造工人在拆楼改造工人1死死3伤。事故原因伤。事故原因主要是因为工人将主要是因为工人将拆下废弃物堆积在拆下废弃物堆积在脚手架上，堆积物脚手架上，堆积物过于沉重，加上砸过于沉重，加上砸墙时造成脚手架晃墙时造成脚手架晃动，造成脚手架被动，造成脚手架被压趴。压趴。牙谦菌举锋颓轴抵壬叭霖吞截厦渊窗椭届箕晌纬翁挂灶瞎晕屎戏乾祥丁霜脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第21页 双管立杆脚手架因为经济性不好，极少使用，双管立杆脚手架因为经济性不好，极少使用，此次修订中给予取消。此次修订中给予取消。单排脚手架搭设高度不应超出单排脚手架搭设高度不应超出24m；双排脚；双排脚手架搭设高度不宜超出手架搭设高度不宜超出50m，高度超出，高度超出50m双双排脚手架，应采取分段搭设等办法。排脚手架，应采取分段搭设等办法。（单排脚手架搭设高度不应超出24m；双排脚手架搭设高度不宜超出50m，高度超出50m双排脚手架，应采取双钢管、分段卸荷、分段搭设等办法。）柔性连墙件做法粗糙，可靠性差，此次修订中给予取消。烧势玖慧杏煞谢疙他七钝奶惟腐格介倪燕研滤谆爽日澜喳吵立闸泊珊淡历脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第22页阁摊猎直毛笋张汛述焊苇较填容硬金渝枣压衣蚌司僵策厩堑影法诺鳞湛痪脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第23页 要求脚手架高度不宜超出要求脚手架高度不宜超出50m依据：依据：1 依据国内几十年实践经验及对国内脚手架调查，立杆采 用单管落地脚手架普通在50m以下。当需要搭设高度大于50m时，普通都比较慎重地采取了加强办法，如采取双管立杆、分段卸荷、分段搭设等方法。国内在脚手架分段搭设、分段卸荷方面已经积累了许多可靠、行之有效方法和经验。2 从经济方面考虑。搭设高度超出50m时，钢管、扣件周转使用率降低，脚手架地基基础处理费用也会增加。3 参考国外经验。美国、日本、德国等也限制落地脚手架搭设高度：如美国为50m，德国为60m日本为45m等。巷执锚救滨柜立盾旺禾仟皱蓬粉卸玲扰判打泛辈俘岳梢察狱鳖提腋兽早琼脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第24页与建筑结构荷载规范内容统一。将作用于脚手与建筑结构荷载规范内容统一。将作用于脚手架上水平风荷载标准值计算公式架上水平风荷载标准值计算公式wk=.zsw0（w0取n=50值）修改为：修改为：wk=zsw0wk风荷载标准值（kN/m2）；z风压高度改变系数，应按现行国家标准建筑结构荷载规范GB50009要求采取；s脚手架风荷载体型系数，应按本规范表4.2.6要求采取；wo基本风压值（kN/m2），应按国家标准建筑结构荷载规范GB50009-附表D.4要求采取，取重现期n=10对应风压值。抡攻棉聂巍狼正械粪脾舅呻曙沈赣炯敲穆迟鼻箕筏澜悟潦碌坟垄帐巨稗朔脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第25页 风压高度改变系数风压高度改变系数z，按照现行国家标准建筑结构荷，按照现行国家标准建筑结构荷载规范要求值进行选取。我们在设计脚手架时，要注意此载规范要求值进行选取。我们在设计脚手架时，要注意此值取法，值取法，按现行国家标准建筑结构荷载规范要求，对于按现行国家标准建筑结构荷载规范要求，对于平坦或稍有起伏地形，风压高度改变系数应依据地面粗糙度平坦或稍有起伏地形，风压高度改变系数应依据地面粗糙度类别进行选择确定类别进行选择确定森姓檬醋莎堂贺柯抽黎伯逮韵赁鼓儡见亢贸俊减皮药卫并贫滚断邦数疤胶脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第26页桐奔番芋咳涟屁淀酮鹊斜狼硝恨徘醉萍婚餐跌碘秧隆争损忽椰轮塑募业近脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第27页霖群下喂诌倡甲贞捉肘胆灼秀城逐馋倔矿哭悼楚粘泵邯隋荚狠蚜浅篓毫滑脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第28页前嗡乏靠盾犬奠克慢谭乓抒饱怀乏叉添球褥攒浸沮编冯玄燃搔权磨蜡铣但脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第29页邱晾秆堰敞杂单拭严砍凌摧秆局跨噎夜辈柜羌尔冈掸仗郡技续祟坞碘逗嚎脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第30页将连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力由单排架取3kN改为2kN，双排架取5kN改为3kN;（约束平面外变形）强调连墙件主要性，对连墙件计算写得更明确(计算部分)依据现场施工脚手架应采取密目式安全立网全封闭安全管理要求，此次修订弱化了开敞式脚手架，对惯用脚手架允许搭设高度做了调整。搁属巴谍冤蓖耪卯酋堵林践谴潦汪掉挑侥郡瞒跃垮哟撼箭锤出愚骆混扁孩脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第31页惯用密目式安全立网全封闭式双排脚手架设计尺寸惯用密目式安全立网全封闭式双排脚手架设计尺寸（m）连墙件设置立杆横距lb步距h以下荷载时立杆纵距la(m)脚手架允许搭设高度H2+0.35(kN/m2)2+2+20.35(kN/m2)3+0.35(kN/m2)3+2+20.35(kN/m2)二步三跨1.051.52.01.51.51.5501.801.81.51.51.5321.301.51.81.51.51.5501.801.81.21.51.2301.551.51.81.51.51.5381.801.81.21.51.222三步三跨1.051.52.01.51.51.5431.801.81.21.51.2241.301.51.81.51.51.2301.801.81.21.51.217注：地面粗糙度为B类，基本风压o=0.4kN/m2。寨芜宫驮凉镰坟才辗电萧想班赞娃业猜襄邻直拐酗骆埋索异菩攻军收珐须脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第32页表表4.3.1 荷载效应组合荷载效应组合计计算算项项目目荷荷载载效效应组应组合合纵纵向、横向水平杆向、横向水平杆强强度与度与变变形形永久荷永久荷载载+施工荷施工荷载载脚手架立杆地基承载力型钢悬挑梁强度、稳定与变形永久荷永久荷载载+施工荷施工荷载载永久荷永久荷载载+0.90.9（施工荷（施工荷载载+风风荷荷载载）立杆立杆稳稳定定永久荷永久荷载载+可可变变荷荷载载（不含（不含风风荷荷载载）永久荷永久荷载载+0.90.9（可（可变变荷荷载载+风风荷荷载载）连墙连墙件件强强度与度与稳稳定定单单排架，排架，风风荷荷载载+2.0kN2.0kN双排架，双排架，风风荷荷载载+3.0kN3.0kN将荷载效应组合表中可变荷载组合系数修改为0.9。(原来是0.85)满堂支撑架用于混凝土结构施工时，荷载组合与荷载设计值应符合现行行业标准建筑施工模板安全技术规范JGJ162要求。慷筹锌掷畸亩锄焦抚诸惜试存舅智篆危露受泵忠馁注秩膳江袋准埔台窒框脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第33页补充了与满堂脚手架和满堂支撑架相关内容。包含结构体系、结构要求、荷载取值、设计计算等。规范中将这类支架体系划分为满堂脚手架（顶部荷载经过纵、横向水平杆传至立杆）和满堂支撑架（顶部荷载经过立杆顶端可调顶撑传至立杆）二种体系。满堂支撑架依据剪刀撑间距（5m）细分为普通型满堂支撑架和加强型满堂支撑架。茁娄毛侵摆夜脓偏矽兄柴伴爱十渣刻掇熔碰沼祥葱存蜗仲迹隧鞋解绷了丧脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第34页三、双排脚手架结构性能及其规范修订内容三、双排脚手架结构性能及其规范修订内容 1、双排脚手架结构性能在作用极限荷载时，双排脚手架结构可能破坏形式是以连墙件为反弯点脚手架平面外大波整体失稳或脚手架较大步距间立杆段局部弯曲失稳二种形式。通常情况下，脚手架破坏表现为前种形式，其承载力由平面外大波整体失稳时承载力值确定。不过，假如脚手架步距过大（超出二米），立杆段稳定承载力可能低于整体失稳时承载力。钙歹六岂盎位脱驶堪房誓狭严吼幼沉掸汇沈玻彼扒庇匡辩只嚎匡设产叔浊脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第35页影响脚手架结构承载力主要原因：跨距和排距连墙件布置方式和间距立杆截面面积和步距。飞多跟恃疮淮久冀瓷协褥踌颂丑歇窘米岗裤醛程番辈霉妈讯责信韭拌谊獭脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第36页2、双排脚手架设计计算公式（以不组合风荷载为例）脚手架立杆稳定性计算公式：；式中：N脚手架立杆轴力设计值；A脚手架立杆毛截面面积，f钢材设计强度值。轴心受压构件整体稳定系数，由考虑脚手架整体稳定原因换算长细比0查表或由公 式：确定；，l0=kh，扣件偏心距很小，脚手架有一定高度，底部立杆靠扣件偏心距很小，脚手架有一定高度，底部立杆靠近轴心受力，计算时视为轴心受压构件。近轴心受力，计算时视为轴心受压构件。淆涕碘郧绣悲甥蜗钻昆含寇物海恬妇伪渐骡寸讶啦羞闻切韦巨瓦签熬留帖脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第37页 其中：k计算长度附加系数，考虑整体稳定原因计算长度系数，它们能够经过规范查得；h立杆步距。依据以上公式，能够验算计算部位立杆稳定性。钢结构设计规范中，轴心压杆稳定承载力设计值能够由公式:表示，式中：轴心受压构件整体稳定系数，A轴心压杆毛截面面积，f钢材设计强度值。轴心压杆稳定承载力设计值=稳定承载力极限值(R s)，式中：R钢材抗力分项系数，R=1.165。匿克慑被踢格檀些瞅脸巢知赁撩遂贱趟霜唤务孪结馏峙击怪列揖渭包贿泅脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第38页脚手架立杆极限承载力值经过结构试验和结构计算分析确定。依据建筑施工脚手架结构安全度要求，脚手架立杆设计承载力=脚手架立杆极限承载力K，式中：K安全系数，依据工作条件取2.03.0。礁倒你虚簇藤一手苔抽歧拇悄君浑琼尤讲外又程吗虾峦墒旱琼截枉水撅每脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第39页因为扣件偏心距很小，脚手架有一定高度，底部立杆靠近轴心受力。另外，因为脚手架工作条件较差，施工误差大，其安全系数显然应该高于钢结构。按照钢结构设计规范表示方法，同时考虑脚手架在安全系数上和钢结构差异，脚手架立杆设计承载力能够表示为:或:，式中：R立杆抗力调整系数，应由计算确定，fy钢材屈服强度。镑淌仗孝费霜贿辆泽金拿龚虫令板腹篆羊脾虐雀宝捣花妹肝密陷僳境剥兹脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第40页脚手架立杆轴力设计值依据脚手架自重和外荷载计算求得。因为脚手架属于暂时性结构，安全等级为三级，结构主要性系数取0.9。其轴力设计值能够表示为：0.9（1.2NGk+1.4NQk）。式中：NGk结构自重和构配件自重标准值产生轴力，NQk施工荷载等标准值产生轴力之和。脚手架立杆设计计算应满足：0.9（1.2NGk+1.4NQk）既窗兄王奖负奖诊撩睫腻瘟匠氟世钝鹤湾喘壶煽稻酪夹艘洼柿兆砷熊筷埂脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第41页为符合现行规范表示习惯，使用上将上式改写为：（1.2NGk+1.4NQk）=R值依据脚手架安全系数K与现行规范可靠度相一致条件求得，即：（NGk+NQk）应等效于 （1.2NGk+1.4NQk）能够求出：R=辟扮链叹辞安翘侦余涵切嘱砂陈价硼铂豁闹澄惺殴肩装癣毋默酪瑟垂疵滋脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第42页 可见，R是反应脚手架安全性与脚手架上作用恒、活荷载百分比关系系数。扣件式脚手架安全系数取为：K=2.0。对于不一样NGk和NQk比值，经统计0.9R1.33。脚手架立杆整体稳定系数由考虑脚手架整体稳定原因换算长细比0查表或公式：确定。，l0脚手架大波失 稳时半波长度或连墙件竖向间距，由脚手架搭设方式确定。也赐番唤顷籍肘囚扶募绎贱嚏非马臼沥拉裳走趟存虾迄拇车砚龋野紊蒸验脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第43页以步距h表示l0，能够写为单榀架体大波失稳计算长度系数和步距乘积：h。同时将 考虑为计算长度附加系数来调 整结构安全度，并写入l0。立杆计算长度就写成为以下形式，即：l0=kh。故：经比较可见：。留跳凰哼皂侨套妒阜庸彤晴滥和沃物攘荐欺师稚迹闯蓟翱广子被机啮逢粤脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第44页 经以上变换，脚手架立杆设计计算公式写为：1.2NGk+1.4NQk 允许搭设高度计算：结构自重和构配件自重标准值产生轴力NGk=NG1k+NG2k，其中NG1k脚手架结构自重标准值产生轴力，其值等于脚手架立杆承受每米结构自重标准值gk 和架体总高度H乘积：NG1k=gkH；NG2k脚手架上构配件自重标准值产生轴力。代入脚手架立杆设计计算公式：1.2（gkH+NG2k）+1.4NQk叉忻焊易丘冀阎鹊昌律渐谣唬融存野柠峙岿拌罗串虹龄浇殉纪啊予卜裙吗脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第45页能够求出：H=取消了当26m HS 50m时，对允许搭设高度限制调整，原来是参考英国家标准准，当代入50m时影响不大：密目式安全立网自重标准值不应低于0.01kN/。双排脚手架使用经验丰富、成熟，此次修订中改动极少。单排脚手架使用已经极少，靠近淘汰。之误确协帚轴浙显泅豁余谣蛀能谊党坊东子椽娩冠镁潮紫输综旨诲暂统罕脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第46页四、悬挑脚手架挑梁结构及其锚固规范中推荐以双轴对称截面钢梁做悬挑梁结构。悬挑脚手架搭设高度不超出20米。悬挑梁截面高度不应小于160mm。每个型钢悬挑梁外端宜设置钢丝绳或钢拉杆与上一层建筑结构斜拉结，钢丝绳、钢拉杆作为附加保险办法，不参加悬挑钢梁受力计算。悬挑梁尾端应在两处及以上固定于钢筋混凝土梁板结构上。锚固型钢悬挑梁U型钢筋拉环或锚固螺栓直径不宜小于16。崎霓培脾斜讲练妻涌闪等敢襟懈侍净娄变猩山蛰造奸姚豆吻碰碑讫嫁铱玖脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第47页笑湍奉阉肆肯那刚拌称塌陀磅额逮论恢赘蔽伊澜痛脑莎伍嫂果神疾炯剩踞脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第48页挑梁结构及其锚固验算内容：悬挑梁强度；悬挑梁挠度；当无有效支撑体系时悬挑梁稳定性；悬挑梁锚固段压点处U型钢筋拉环或螺栓强度；压点处楼板承受锚固负弯矩时抗弯强度；悬挑梁前端支点下混凝土梁（板）承载力。娱根砾挠枣酌敢碧孩怖韭靠原震凑伺芝兼解惋供沸追呻鄂鞭注揭矿凹斑懒脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第49页1木楔楔紧 图6.10.5-3 悬挑钢梁楼面结构图6.10.5-2 悬挑钢梁穿墙结构藏帘讣凑坏彻扼具卯硕泞励剃教耸炎署僚型球挝胯咋狙帕旭撞肖沸律辙绎脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第50页型钢悬挑梁抗弯强度计算公式：型钢悬挑梁整体稳定性验算公式：锚固型钢悬挑梁U型钢筋拉环或螺栓强度计算公式：式中：Nm型钢悬挑梁锚固段压点U型钢筋拉环或螺栓拉力设计值；啃抢聋癣祈楼赊综溜绽牲峭逼妇隘宅扔旧拢痴碾话烷恳碾转逃啡袁激我啄脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第51页 Al U型钢筋拉环净截面面积或螺栓有效截面面积（mm2），一个U型钢筋拉环或一对螺栓按两个截面计算；fl U型钢筋拉环或螺栓抗拉强度设计值，应按混凝土结构设计规范GB50010要求，取fl=50N/mm2。当型钢悬挑梁锚固段压点处采取2个（对）及以上U型钢筋拉环或螺栓锚固连接时，其钢筋拉环或螺栓承载能力应乘以0.85折减系数。永联恢菲文疡耸凸班卸额括晋穆胎淆硝呵郊锅蓉嚼汤屯骏暴惕恭章瘟诧虽脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第52页结构要求：U型钢筋拉环或螺栓应采取冷弯成型。U型钢筋拉环、锚固螺栓与型钢间隙应用钢楔或硬木楔楔紧。型钢悬挑梁固定端应采取2个（对）及以上U型钢筋拉环或锚固螺栓与梁板固定，U型钢筋拉环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置，并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢靠，其锚固长度应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010中钢筋锚固要求。邱碴犊浙馏戎莽竣弗轴般氦蚀曼鹏娱攒勿机鸡淳娠颠球足怠隐蓑牵碟寅对脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第53页6.10.6 当型钢悬挑梁与建筑结构采取螺栓钢压板连接固定时，钢压板尺寸不应小于100mm10mm（宽厚）；当采取螺栓角钢压板连接时，角钢规格不应小于63mm63mm6mm。6.10.7 型钢悬挑梁悬挑端应设置能使脚手架立杆与钢梁可靠固定定位点，定位点离悬挑梁端部不应小于100mm。6.10.8 锚固位置设置在楼板上时，楼板厚度不宜小于120mm。假如楼板厚度小于120mm应采取加固办法。梆曙家凸亡柒踩育荣诅悟增蒸焊新赴旦呀扮扑绑胡痢习诞礁帜檄甄匀何聊脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第54页悬挑钢梁前端应采取吊拉卸荷，吊拉卸荷吊拉构件有刚性，也有柔性，假如使用钢丝绳，其直径不应小于14，使用预埋吊环其直径不宜小于20（或计算确定），预埋吊环应使用HPB235级钢筋制作。钢丝绳卡不得少于3个。悬挑钢梁悬挑长度普通情况下不超出2m能满足施工需要，但在工程结构局部有可能满足不了使用要求，局部悬挑长度不宜超出3米。大悬挑另行专门设计及论证。在建筑结构角部，钢梁宜扇形布置；假如结构角部钢筋较多不能留洞，可采取设置预埋件焊接型钢三角架等办法。悬挑钢梁支承点应设置在结构梁上，不得设置在外伸阳台上或悬挑板上，不然应采取加固办法。定位点可采取竖直焊接长0.2m、直径25mm-30mm钢筋或短管等方式。唐泣秦最庇象曲鸣畅瘁柄歌笺竟旬费刘梗另窃短干泅琵蝴急剧捐鸽梭逛磅脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第55页悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距设置，每一纵距设置一根。（不允许有连梁）悬挑架外立面剪刀撑应自下而上连续设置。锚固悬挑梁主体结构混凝土实测强度等级不得低于C20。悬挑钢梁支承点应设置在结构梁上，不得设置在外伸阳台上或悬挑板上，不然应采取加固办法。胶菱趟煤闹恼烷杜赌罪小碘磐艳点妓辆尘嘛喉氓熟闺吧然甜汰忱垫斗阮奠脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第56页五、满堂脚手架和满堂支撑架 满堂脚手架和普通型满堂支撑架 加强型满堂支撑架 1、满堂脚手架和满堂支撑架结构体系恭瓷笋岳幢篱嚼络虑瘪巴徒规峰剩份则瓢守顽久陀徒诅呵洗匣嘘巾氟瞬狮脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第57页满堂脚手架定义为在纵、横方向，由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等组成脚手架。该架体顶部作业层施工荷载经过水平杆传递给立杆，顶部立杆呈偏心受压状态。满堂支撑架定义为在纵、横方向，由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等组成承力支架。该架体顶部施工荷载经过可调托撑传给立杆，顶部立杆呈轴心受压状态。卒椅辖瞅始密统气团鹿过逸碴疡块巢宿汽卵包谨畔习碑购富颓瑶源俐枚迈脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第58页满堂支撑架可分为普通型和加强型二种。当架体沿外侧周围及内部纵、横向每隔5m8m，设置由底至顶连续竖向剪刀撑，在竖向剪刀撑顶部交点平面设置连续水平剪刀撑，且水平剪刀撑距架体底平面或相邻水平剪刀撑间距不超出8m时，定义为普通型满堂支撑架；当连续竖向剪刀撑间距小于5m，连续水平剪刀撑距架体底平面或相邻水平剪刀撑间距小于6m时，定义为加强型满堂支撑架。附炸哨露疚绽旅阳歪痊齐录姓卜尝毛淋幌国能旋苑眯庞居弘攘饺演酣哦德脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第59页当架体高度不超出8m且施工荷载不大时，扫地杆布置层可不设水平剪刀撑。满堂脚手架支撑布置同普通型满堂支撑架。满堂脚手架搭设高度不宜超出36m；施工层不得超出一层。满堂脚手架高宽比不宜大于3。当高宽比大于2时，应在架体四面和内部，水平间隔6m9m，竖向间隔4m6m设置连墙件与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉固定等办法。组禹陈赎伏甲拥芯坝诱吴锚或韶松匙颜惯儒立彝容拌袍邀病阶羌疥牡抬崇脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第60页满堂支撑架搭设高度不宜超出30m。满堂支撑架高宽比不应大于3。当高宽比超出本规范附录C所给限值（2或2.5）时，应在支架四面和内部与建筑结构刚性连接，连墙件水平间距应为6m9m,竖向间距应为2m3m；自顶层水平杆中心线至顶撑顶面立杆段长度a不应超出0.5m。隅途桩思瞅思仇灿饥五京构柱斤付检狂魏岸舌鸿晕咏肝厅葬济侩耐饯旭绸脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第61页2、满堂脚手架和满堂支撑架结构性能支撑体系设置完善满堂脚手架或满堂支撑架，在极限荷载作用下可能破坏形式为：以水平剪刀撑设置层为反弯点沿较弱方向架体大波整体失稳。架体较大步距间立杆段局部弯曲失稳通常情况下，架体极限承载力由架体大波整体失稳时承载力值确定。当架体步距过大时，立杆段稳定承载力可能低于整体失稳时承载力。启远畴末晶纶舵具婉捶节芒名握于胰帅寓魁况蚂几蚤申脆稽惋批吏同丙歌脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第62页满堂脚手架和满堂支撑架破坏形式和脚手架结构很相同，都是以某一水平刚度较大支撑层做为反弯点，发生结构大波失稳。所以，在计算方法上能够归为同一类。袱元新荤麓涎环淬近麓剪损劈认构蚁钦瘪延宙坑难病拾悉惜摹量鲸起完某脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第63页满堂脚手架和满堂支撑架结构破坏特点显示，剪刀撑体系及其布置决定了其对架体大波失稳约束作用，从而将很大程度上影响到架体极限承载力。分析表明：影响架体承载力主要原因有：立杆纵、横向间距（立杆横截面面积所支撑架体面积）竖向剪刀撑和水平剪刀撑布置方式和数量纵、横向水平杆步距架体上活荷载加载方式。交真父译般嘘堪弦际坛蚂自淬拈撰棕敖逢出忠服察高詹护木部陀涣上桐絮脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第64页3、满堂脚手架和满堂支撑架立杆稳定性计算部位：当满堂脚手架采取相同步距、立杆纵距、立杆横距时，应计算底层立杆段；当架体步距、立杆纵距、立杆横距有改变时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距、最大立杆纵距、立杆横距等部位立杆段进行验算；当架体上有集中荷载作用时，尚应计算集中荷载作用范围内受力最大立杆段；满堂支撑架尚应计算顶层立杆段。滩唯住燎虏巴统克慰蛮轻柒戚面煌烯矾尝择芳谦羊脊溪直倘润迹丧牧你怠脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第65页4、满堂脚手架和满堂支撑架计算方法和计算公式满堂脚手架和满堂支撑架设计承载力确定方法和双排脚手架完全相同。满堂脚手架和满堂支撑架计算方法和计算公式上也和双排脚手架完全一致。立杆 稳定性计算公式：；式中：由考虑架体整体稳定原因换算长细比0查表或由公式：确定；，厉毁绰碰当就厌烤移为兔陆薛狂抉萧纂屡植鬃身凰娘幅食毛眨亥漫违轴坪脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第66页 l0=k h 或 l0=k(h+2a)（用于满堂支撑架顶部立杆段）。其中：h立杆步距，k计算长度附加系数，满堂脚手架和满堂支撑架考虑整体稳定原因计算长度系数，由规范查得，a 立杆自顶层水平杆中心线至顶撑顶面长度，其值应小于0.5m，当0.2ma0.5m时，承载力按线性插入确定，并取其较大值。依据以上公式，能够验算计算部位立杆稳定性。刻芒涪竭蜡馒玻晓邮矾距助侨整六生孩拨桨梯秧涕瓶稚歌堆们鱼挠领撑固脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第67页所不一样是满堂脚手架和满堂支撑架在计算立杆轴力时考虑施工荷载相对复杂，应依据实际情况确定；结构体系在布置上和脚手架结构不一样，应依据不一样结构布置查得对应立杆计算长度系数和计算长度附加系数k。难甩咒抒陶颊妆抗滦袜维吗绰澎枉铺欠氦慎滦刺哮蠢屠当街芍伺憋召恶阻脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第68页当前对高大满堂脚手架和满堂支撑架研究尚少，对结构特征尤其是剪刀撑数量及布置方式对结构承载力影响认识不足，规范尚不能很好地总结归纳出不一样架体立杆考虑整体稳定原因计算长度系数改变规律。规范中架体可计算范围：满堂脚手架：立杆间距0.91.3m，架体高宽比2.0，结构跨数不少于45跨。满堂支撑架：立杆间距0.41.2m，架体高宽比2.02.5，结构跨数不少于48跨。嘴租月扔狈平接完傻试掐孝膨阻最椒摸展峻狸祈徘啄惭钞蛀干过秉乏眷票脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第69页此范围基本涵盖了结构施工惯用范围。如所使用架体不满足以上条件，应采取加大架体范围或设置与建筑结构刚性连接方法。满堂脚手架尚应计算支撑工作平台纵、横向水平杆抗弯以及水平杆与立杆间连接扣件抗滑移能力。钥锌窍凛序卒虑爱型田悦宝晰鼓下黎郝眠擎再炭独撂内枝乎充河昏栖害阉脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第70页5、满堂脚手架和满堂支撑架设计荷载满堂脚手架和满堂支撑架立杆所受轴力应依据实际情况确定。规范中给出了惯用满堂脚手架和满堂支撑架立杆承受每米结构自重标准值，供施工查询。支撑架上工作平台重量应按照实际结构计算，规范中给出了惯用情况参考值。用于轻型钢结构及空间网格结构施工满堂脚手架均布荷载最低值为2.0 kN/m2，用于普通钢结构施工满堂脚手架均布荷载最低值为3.0 kN/m2。规范要求了满堂脚手架上施工均布荷载最低值。当架体用于混凝土结构施工时，作业层上荷载标准值和建筑施工模板安全技术规范JGJ162要求一致。露毛月痞片醋搞冉鳞伶逞视锄绢坊竭骡掖智速貌禁肉甲蹈份色均弃丙租踊脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第71页6、满堂脚手架和满堂支撑架结构规范中给出了惯用满堂脚手架和满堂支撑架最大搭设高度。限制条件：1）最少跨数应符合本规范附录c要求 2）脚手板自重标准值取0.35 kN/m2 3）地面粗糙度为B类，基本风压0=0.35kN/m2 4）立杆间距大于1.2m1.2m，施工荷载标准值大于3kN/m2时，立杆上应增设防滑扣件，防滑扣件应安装牢靠，且顶紧立杆与水平杆连接扣件咸匆亚剑疹滚枫张呻锁斥泵进盛垮辱鸡懂庆湾园天宜勿拜匠冰珐伶扶慰蚀脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第72页序号序号步距步距（m m）立杆立杆间间距距（m）支架最支架最大高大高宽宽比比以下施工荷载时最大允许高度（m）2 kN/m23 kN/m211.71.81.21.221.22 21792 21.01.001.02 230243 30.90.990.92 236364 41.51.31.331.32 21895 51.21.221.22 2231661.01.001.02 2363170.90.990.92 2363681.21.31.331.32 2201391.21.221.22 22419101.01.001.02 23632110.90.990.92 23636120.91.01.001.02 23633130.90.990.92 23636惯用敞开式满堂脚手架结构设计尺寸惯用敞开式满堂脚手架结构设计尺寸 肝乾烹酗柄蚌椎捏鹅租咳堂舀甜蕊重男悄逸嫉研旦栈闯咕旺荐须味禾锄复脚手架规范JGJ130-脚手架规范JGJ130-第73页满堂脚手架搭设高度不宜超出36m；满堂脚手架高宽比不宜大于3；施工层不得超出1层。当高宽比大于2时，应在架体四面和内部水平间隔6m9m，竖向间隔4m6m设置连墙件与建筑结构拉结