钢-混凝土连续组合箱梁负弯矩区极限抗弯承载力研究.pdf

第 1 1卷第 2期 2 0 1 4年 4月 铁道科学与工程学报 J o u r n a l o f Ra i l wa y Sc i e n c e a n d En g i n e e r i n g Vo l u me 1 1 Nu mb e r 2 Ap r i l 2 0 1 4 钢 一混凝土连续组合箱梁负弯矩 区 极 限抗弯承载力研究 余志武 ， 张大付 ， 焦姣。 ( 1 中南大学 土木工程学院， 湖南 长沙 4 1 0 0 7 5 2 中南大学 高速铁路建造技术 国家实验室， 湖 南 长沙 4 1 0 0 7 5 ) 摘要： 基于塑性分析理论， 分别利用规范法和截面转换法计算连续组合箱梁负弯矩区的极限抗弯承载力。规范法中先将 钢箱梁截面转化为工字型钢梁截面， 然后按照规范中已有的方法进行计算。截面转换法中先将钢箱梁截面转换为矩形截 面， 进一步推导出统一的计算公式。研究结果表明： 将2种计算结果与试验结果进行对比， 三者吻合很好， 说明2种方法均 准确适用。2种方法间进行比较， 计算结果误差很小， 但截面转换法避免 了规范法中判断截面类型的步骤 ， 相对简化 了计算 过程。研究结果为钢 一混连续组合箱梁的设计提供了一定的参考。 关键词： 连续组合箱梁； 负弯矩区； 规范法； 截面转换法 中图分类号 ： U 4 4 1 2 文献标志码 ： A 文章编号 ： 1 6 7 27 0 2 9 ( 2 0 1 4 ) 0 2 0 0 0 1 0 6 Re s e a r c h o n u l t i ma t e f l e x u r a l b e a r i n g c a p a c i t y o f n e g a t i v e mO me n t a r e a f o r s t e e l c o n c r e t e c o mp o s i t e c o n t i n u o u s b o x g i r d e r YU Z h i w u ， Z HANG Da f u ， J I AO J i a o ( 1 S c h o o l o f C i v i l E n g i n e e r i n g ，C e n t r a l S o u t h U n i v e r s i t y ，C h a n g s h a 4 1 0 0 7 5 ，C h i n a ； 2 N a t i o n a l E n gin e e r i n g L a b o r a t o r y f o r Hi g h S p e e d R a i l w a y C o n s t r u c t i o n ，C e n t r a l S o u t h U n i v e rs i t y ，C h a n g s h a 4 1 0 0 7 5 ，C h i n a ) Ab s t r a c t： Ba s e d o n p l a s t i c a n a l y s i s t he o r y，t he u l t i ma t e fle x u r a l b e a rin g c a p a c i t y o f n e g a t i v e mo me n t a r e a f o r s t e e l c o nc r e t e c o mp o s i t e c o n t i n u o us b o x g i r d e r wa s c a l c u l a t e d w i t h t h e s t a nd a r d me t h o d an d c r o s s s e c t i o n a l c o n v e mi o n a p p r o a c h，r e s p e c t i v e l y As t o t h e s p e c i fic a t i o nb a s e d a p p r o a c h，t h e c r o s ss e c t i o n o f s t e e l b o x g i r d e r wa s fir s t l y c o n v e rte d i n t o I s h a p e d for m ，a n d t h e n t h e c o r r e s po n d i n g c alc u l a t i o n wa s c o n d u c t e d a c c o r d i n g t o t h e e x i s t i n g me t h o d i n t h e c rit e rio n By c o n t r a s t ，t h e c r o s s s e c t i o n al c o n v e rsi o n a p p r o a c h wa s u t i l i z e d t o d e riv e t h e u n i f o rm for - mu l as t h r o u g h s h i fti n g t h e p r a c t i c a l c r o s ss e c t i o n o f s t e e l b o x g i r d e r i n t o r e c t a n g u l a r o n e T h e r e s u l t s r e v e a l t ha t t h e c a l c u l a t e d r e s u l t s wi t h a b o v e t wo me t h o d s a r e c o n s i s t e n t wi t h t h a t g a i n e d f r o m e x pe rime n t a l r e s u l t s ，wh i c h me a ns t h a t t h e t wo a p p r o a c h e s a r e v ali d a n d a p p l i c a b l e Th e r e e x i s t s l i t t l e d i f f e r e n c e whe n c o mp a r i n g t h e r e s u l t s c alc u l a t e d wi t h a b o v e t wo me t h o d s ，wh i l e i t r e l a t i v e l y s i mp l i fie s t h e c a l c u l a t i o n p r o c e s s wi t h c r o s s s e c t i o n a l c o n v e r - s i o n a p p r o a c h s i n c e i t a v o i d s t h e p r o c e d u r e o f j u d g i n g t h e s e c t i o n t y p e i n t h e s t and a r d me t h o d The r e s e a r c h fi n d i n g s c a n p r o v i d e c e r t a i n r e f e r e n c e f o r t h e d e s i g n o f s t e e lc o n c r e t e c o mpo s i t e c o n t i n u o u s b o x g i r d e r s Ke y wo r d s： s t e e lc o n c r e t e c o mp o s i t e c o n t i n uo u s b o x g i r d e r；n e g a t i v e mo me n t a r e a；s t a n d a r d me t h o d；c r o s s s e c t i o n a l c o n v e r s i 0 n me t ho d 钢 一混连续组合箱梁 常应用于巨型组合结构 体系 中， 可以降低截 面高度 ， 适用性强 ， 经济节约 ， 符合我国建设的基本国情 。但是在连续组合 箱梁中支点附近负弯矩区内， 混凝土桥面板受拉， 收稿 日期 ： 2 0 1 3一 O 8一l 1 基金项 目： 国家科技 支撑计划项 日( 2 0 1 1 B A J 0 9 B 0 0 ) 通讯作者： 余志武( 1 9 5 5 一 ) ， 男， 湖南临湘人， 教授， 从事组合结构、 混凝土耐久性和抗震防灾等研究； E m a i l ： z h w y u m a i l C S U e d u c n 2 铁 道 科 学 与 工 程 学 报 2 0 1 4年4月 截面负弯矩和剪力值均最大 ， 受力复杂 ； 易产生裂 缝 ， 进而使钢筋 、 钢梁锈蚀 ； 钢梁下翼缘及部分腹板 受 压 ， 易 出现 组合 梁侧 向扭 转屈 曲以及 局部 屈 曲 J 。这些问题均严重影 响结构 的耐久性和承 载力。对负弯矩区极限抗弯承载力进行准确计算 ， 有利于保证结构具有更好的安全性和耐久性。 现有 钢 一混组合结构设计规范 与 钢结构 设计规范 对工字型钢组合梁负弯矩区承载力的 计算做 了规定 J ， 但是此计算方法是否适用于连 续组合箱梁还没有确定 ， 基 于已知试验 J ， 本文将 规范中的计算方法应用于连续组合箱梁并进行验 证。同时利用改变参数的截面转换法， 推导出统一 形式的负弯矩区极限抗弯承载力公式。 1 理论基础 钢 一混组合箱梁设计 与计算常用 的理论基础 为 ： 弹性分析理论和塑性分析理论。二者最本质的 区别为是否假定混凝 土为理想的弹性材料。弹性 分析只适用于组合梁的正常使用极限状态 ， 而塑性 分析则可用于组合梁的承载力极限状态 。 由于混凝土为弹塑性材料， 而钢材是理想 的弹 性 一塑性材料 ， 组合梁按弹性分析时 ， 只是当混凝 土的最大压应力小于 0 5 f o ( 为轴心抗 压强度设 计值 ) ， 且钢材最大拉应力小于屈服强度 时才能 认为是正确的， 因此弹性分析法仅用来计算使用阶 段的组合截面应力及刚度时才是合理 的。在确定 组合梁的承载力 时， 由于未曾考虑塑性变形发展带 来的强力潜力， 计算结果偏于保守 ， 而且也不符合实 际的工作情况。因此 ， 除直接承受动力荷载作用 的 组合梁以及钢梁板件宽厚 比较大的组合梁外 ， 一般 均应采用塑性分析法来计算组合梁的承载力 J 。 2 钢 一混连续组合箱梁负弯矩 区极 限抗弯承载力计算 2 1 研究组合箱梁负弯矩区极限抗弯承载力的基 本假定 ( 1 ) 钢梁与钢筋混凝土翼板之问有可靠连接 ， 能够保证截面抗弯承载力充分发挥 ； ( 2 ) 钢梁和混凝土翼板受弯时均符合平截面 假定 ； ( 3 ) 忽略混凝土的抗拉作用 ； ( 4 ) 压型钢板的作用可以忽略。 2 2 组合箱梁负弯矩区抗弯承载力极限状态的一 般 特征 ( 1 ) 混凝土翼板开裂而退 出工作 ； ( 2 ) 混凝土翼板 中的纵 向钢筋受拉达 到屈 服 强度； ( 3 ) 钢梁 的受拉 区和受压 区也分别 达到屈 服 强度。 2 3 规范法 现有 钢 一混组合结构设计规范 和 钢结构 设计规范 对工字 型钢组合梁 负弯矩 区抗弯承载 力 的计算做了规定 ， 但是此计算方法是否适用于连 续组合箱梁规范中没有 明确说 明。尝试将规范法 直接应用于连续组合箱梁 ， 把钢箱梁上翼缘宽度叠 加， 腹板厚度叠加， 进而将箱梁转换为等高的工字 型钢梁。然后按照规范中计算工字型钢的方法进 行计算 ， 通过计算 中性轴位置， 判断是第几类截面 后分类讨论。具体的计算步骤在规范中有详细列 出， 在此不再赘述 。具 体 的运算过程 由于 比较复 杂 ， 手算比较困难 ， 可通过 m a t l a b编程实现。计算 过程 中只要提供钢箱梁的几何截面参数和材料 的 性能参数 ， 即可计算连续组合箱梁负弯矩区的极限 抗弯承载力。 2 4截面转换法 如果按照前面所述 目前应用 比较广泛的计算 方法 ， 首先必须确定连续组合箱梁截面中性轴的位 置 ； 其次当连续组合梁截面中性轴位于钢梁上翼缘 时， 为了简化计算 ， 给出的是偏于安全的近似解 ， 但 是经过试验发现结果过于保守 。为了保证无论 组合箱梁截面的中性轴位于钢梁的腹板还是上翼 缘 ， 都能够给出较为精确的结果并且简化分 析， 可 以采用截面转换法 。 由于一般的负弯矩抗弯承载力计算都忽略了 栓钉对抗弯能力的贡献， 甚至忽略了钢筋混凝土翼 板中的纵 向钢筋对抗弯 能力 的贡献 ， 本 文在参考 “ 简化塑性理论” 的基础上尝试考虑统一计入栓钉 和纵 向钢筋对抗弯能力 的贡献 ， 计算 图式如图 1 。 “ 简化塑性理论” 的主要思想是将箱型的钢梁截面 转换为矩形截面 ， 从 而避免 由于中性轴在不 同位置 第 2期 余志武 ， 等： 钢 一混凝土连续组合箱梁负弯矩区极限抗弯承载力研究 3 而要考虑不同的计算图式和计算公式 。 二，廿 ( c ) ( d ) ( e ) 图 1 钢 箱梁负弯矩 区极 限承载力计算 图 Fi g1 Ul t i ma t e b e a r i ng c a p a c i t y c a l c u l a t i o n o f s t e e l b o x g i r d e r i n t he n e g a t i v e mo me n t r e g i o n 在截面转换过程中要遵循以下原则 ： ( 1 )钢箱梁形心轴在组合截面中的相对位置 保持不变 ； ( 2 )钢梁 的横截面积保持不变 ， 有 。 = A 。 ( 1 ) 式中： h 。 为转换之后钢梁截 面的高度 ； t 为转换之 后钢梁截面的宽度 ； 为钢梁的横截面积。 ( 3 )钢梁对 自身形心轴 的塑性截面抵抗矩保 持不变 ， 有 t s h = ( 2 ) 式中： 为钢梁相对于 自身形心轴的塑性截 面抵 抗矩 。 =r x ( 3 ) 式中： r x 为截面塑性发展系数， 对 于钢箱梁截 面取 1 0 5 ； 为钢梁的截面抵抗矩 。 由式 ( 2 )( 3 ) 可得 ： A。 6 s 一 的屈服强度 。 图 1 ( e ) 对应 的是 图 1 ( C ) 和图 1 ( d ) 之间差异 的补偿 。 混凝土翼板有效宽度 内的纵筋合力 由下式给 出 ： F = A Z ( 6 ) 式中： F 为混凝土翼板有效宽度 内的纵筋合力 ； A 为混凝土翼板有效宽度 内全部纵筋横截 面积 为 混凝土翼板有效宽度 内的纵筋的屈服强度 。 连接栓钉的抗剪 承载力 由下式 给出， 在完 全剪力连接情况下 ： F d = A ( 7 ) 式中： 为截面所在计算跨径中连接栓钉提供的 总抗剪承载力； A 为截面所在计算跨径中连接栓 钉的总面积 为截面所在计算跨径中连接栓钉 的 抗拉强度。 综上所述 ， 再类 比一般抗弯承载力公式可以得 出负弯矩区的极限抗弯承载力 ： M = M + + d ( 8 ) 式中： 为连续组合箱梁负弯矩区极 限抗弯承载 力 ； 为连续组合箱梁钢梁 的抗弯承载力 ； M 为 混凝土翼板有效 宽度 内的纵筋的抗弯承载力 ； M 为组合梁 中连接栓钉提供 的抗弯承载力。 混凝土翼板有效宽度内纵筋的抗弯承载力可 按下式进行计算 ： M =F h ( 9 ) 式中： h 为混凝 土翼板 中纵筋截 面中心到中性轴 的距 离 。 连接栓钉提供 的抗弯承载力可按下式进行计 按照基本假设 ， 在组合梁达到极限抗弯承载力 时 ， 分析中不考虑混凝土翼板的抗拉作用 ， 并且取 混凝土翼板有效宽度内的纵筋 、 计算跨径 内的栓钉 连接件和钢梁分别达到各 自的屈服强度 。组合截 面应力分布如图 1 ( c ) 所示， 将其分解为 2 部分， 图 1 ( d ) ， ( e ) 。图 1 ( d ) 对应 的是钢梁独立工作 的塑 性受弯。 M - L ( 5 ) 式中： 为钢梁塑性截面抵抗弯矩 为钢梁材料 Md =F d h d ( 1 0 ) 式中： 为栓钉截面中心到 中性轴 的距离。 从而可以得 到钢 一混凝 土连续组合箱梁负弯 矩区的极限抗弯承载力公式如下 ： M = W p +F h +F d h d ( 1 1 ) 在部分剪力连接情况下 ： F d A ( 1 2 ) 定义组合梁抗剪连接程度 ： 南( 1 3 ) 式 ( 9 ) 和式( 1 O ) 中的距离用下面方法得到： 4 铁 道 科 学 与 工 程 学 报 2 0 1 4年4月 定义 F = Lh t ，当混凝土翼板 中纵筋或栓钉 单独存在时， 截面中心到中性轴的距离可以由下面 的公式推导 ： ( 1 4 式中 ： h 为矩形钢梁截面受拉区高度。 混凝土翼板 中纵筋截面中心到 中性轴 的距离 为： hr = 一等 + h t ( 15 ) 当纵筋单独存在时， 将式 ( 1 5 ) 代入式 ( 1 1 ) ， 得 到钢 一 混凝土连续组合箱梁负弯矩区极限抗弯承 载 力 公 式 = + F ( 一 等 + 等 一 口 ) ( 16 ) 栓钉截面中心到 中性轴的距离为： h d = 一 等 + h t ( 17 ) 当栓钉单独存在时 ， 将式 ( 1 7 ) 代入式 ( 1 1 ) 可 以得到钢 一混凝土连续组合梁负弯矩区极 限抗弯 承载力公式 Mu = + ( 一 h s + ht 一 。 d ) ( 1 8 ) 式中： h为钢梁形心轴距混凝土翼板顶部 的距离 ； 口 为混凝土翼板有效宽度 内的全部纵筋的形 心轴 距混凝土翼板顶部 的距离 ； a 为所有抗剪栓钉 的 形心轴距混凝土翼板顶部的距离。 当同时考虑混凝土翼板有效宽度内的纵筋和 连接栓钉 的作用时， 距离公式可以转化 一 等 + h th h us 一 口 ( 19 ) ，d = 一 + 了 一 口 ( 19 ) n为纵筋和栓钉共同作用时力臂。 F a +Fd ad F A + Ad a d Ft F l t A 将式( 1 9 ) 代入式( 1 1 ) 可以得到钢 一混凝土连 续组合梁负弯矩区极限抗弯承载力公式为 ： h h = + ( F d + F ) ( h 一 u s + 寻一 0 ) ( 2 0 ) -r 厶 注意 ， 对连接拴钉抗剪承载力设计值进行折减 后才能进行计算 ， 否则计算结果偏大 ， 不利 于钢 一 混连续组合箱梁的安全 ， 设计时需要注意。 此外 ， 在部分剪力连接下 ， r 0， 可采 用线形内插法计算部分剪力连接组合箱梁的负弯 矩极限抗弯承载力 ： 一 +r ( M + Md ) ( 2 1 ) 3 钢 一混凝土连续箱梁负弯矩 区极 限抗弯承载力计算方法的验证 由于钢箱梁 的上翼缘面积很小 ， 截面中性轴绝 大部分位于钢梁 的腹板 ， 在此主要考虑塑性 中和轴 在钢梁腹板内的情况 。 以文献 7 中的组合箱梁为例 ， 截面形式如 图 2所示 ， 钢板采用 Q 2 3 5钢板 ， 钢板的塑性设计强度 为 =2 3 5 M P a 。为抵抗支点截面负弯矩， 在混凝 土翼板中配有受拉钢筋， 面积为 A ：0 0 0 2 m ， 钢 筋的塑性设计强度为 =3 3 5 MP a 。钢梁与混凝土 板间用栓钉进行连接， 栓钉直径为 1 3 m m， 截面面 积为0 0 0 0 2 6 5 m ， 屈服强度为 3 5 0 MP a 。受拉钢 筋 中 心 距 离 混 凝 土 翼 板 边 缘 的 距 离 为 a = 0 0 2 8 m 。计算中支座负弯矩区的极限抗弯承载 力。同时改变剪力连接度与腹板高厚比， 对 2种方 法进行进一步验证 。 l 踅 J 图 2 组合箱梁截面图 Fi g 2 Co mp o s i t e bo x g i r d e r s e c t i o n di a g r a m 利用 m a t l a b 7 0软件对 2种方法分别进行编 程计算 ，其 中有关钢箱梁截面 的几何性质计算可 以利用 m i d a s 软件中的截面特性求解器，也可以 利用材料力学 中计 算重心和惯性矩的方法 ，其他 计算按照前述的详 细步骤进行 ，得到的结果如表 1所示 。 表 1 按照材料给定屈服强度计算结果与试验结果对照表 T a b l e 1 A c c o r d i n g t o t h e ma t e r i a l y i e l d s t r e n g t h c a l c u l a t i o n r e s u l t s c o mp a r e d wi t h t h e t e s t r e s u l t s g i v e n 编号 剪力连接度腹板高厚 比 截 面转换法规范法试验 1 1 2 0 ( 1 2 0 ： 8 ) 1 3 1 0 1 3 4 5 1 6 1 5 2 1 3 0 ( 1 2 0 ： 4 ) 1 1 4 6 I 1 2 3 1 4 1 5 3 1 2 0( 1 6 0 ： 8 ) 1 7 2 7 1 7 5 6 2 2 5 0 4 0 4 2 0 ( 1 2 0 ： 8 ) 1 0 4 6 1 0 2 8 1 2 1 3 5 0 6 9 2 0( 1 2 0： 8) 1 1 2 2 1 1 3 9 1 3 0 3 根据表 1中的数据可以得到图 3 。 第 2期 余志武， 等 ： 钢 一混凝土连续组合箱梁负弯矩区极限抗弯承载力研究 5 2 4 0 1 6 0 8 0 l 2 3 4 5 图 3 调整前 2种计 算结果与试验结果对 比 F i g 3 T w o c a l c u l a t i o n r e s u l t s c o mp a r e d w i t h t h e t e s t r e s u h s b e f o r e t h e a d j u s t m e n t 由图 3可知 ， 由规范法和截面转换法计算 的结 果很接近 ， 经计算 ， 两者最大 误差仅 为 2 6 ； 但是 与试验结果相比， 误差均较大 ， 为 1 3 2 3 。究 其原 因， 在 2种方法 的计算过程 中， 材料 的屈服强 度直接取规范值 ， 而实际试验中钢材通过材料性能 试验得到的实际结果 =3 0 0 MP a =3 8 0 MP a ， 这 比给定材料的屈服强度要大很多。将 2种计算方 法中的屈服强度均调整为试验值后 ， 计算 的结果如 表 2所示 。 表2 按照材料试验实际屈服强度计算结果与试验结果对照表 Ta b l e 2 Ac c o r d i n g t o t h e ma t e r i al t e s t y i e l d s t r e n g t h c a l c u l a t i o n r e s u l t s c o mp a r e d w i t h t h e t e s t r e s u l t s 编号 剪力连接度腹板高厚 比 截面转换法规范法试验 根据表 2中的数据可以得到图4 。 I 2 4 图 4 调整后 2种计算 结果 与实验 结果对 比 Fi g 4 T wo c a l c u l a t i o n r e s u l t s c o mp a r e d w i t h t h e t e s t r e s u l t s a f t e r t h e a d j u s t me n t 由图 4可知 ， 在钢材 的屈服强度取试验 中材料 性能试验的实际值之后 ， 由规范法和截面转换法计 算 的结果与试验测得 的极 限抗弯承载力结果吻合 很好。对于前 4片梁 ， 规范法和截面转换法计算的 结果 与试 验 结 果 的最 大 误 差 分 别 为 3 8 与 3 0 ， 而 2种方法计算结果问的最大误差仅为 4 0 ， 在误差允许的范围之内。对 于第 5片梁 ， 2 种方法计算结果与试验结果 的误 差均在 8 O 左 右 ， 而 2种计算结果 间的误差仅为 0 2 。分析其 原因， 随着剪力连接度 的增 加 ， 组合梁试件 的混凝 土翼缘板与钢梁共 同工作的性能提高 ， 剪力连接度 很小时 ， 组合梁发生 了纵向剪切破坏 ， 完全剪力连 接时， 组合梁的破坏状态为弯曲破坏 ； 随着腹板高 厚 比的增加 ， 组合梁腹板首先达到屈 曲， 出现了局 部屈 曲破坏的形态 。 前 3片梁属于完全剪力连接 ， 最终发生了弯曲 破坏 ， 并且随着腹板高厚 比的增加 ， 组合梁的抗弯 承载力下降 ； 在保证腹板高厚 比不变的前提下 ， 提 高腹板高度 ， 可以显著提高组合梁 的抗弯承载力 ； 后 2片梁属于部分剪力连接 ， 组合梁抗弯承载力较 完全剪力连接时显著减小 ， 由于组合梁最终发生纵 向剪切破坏 ， 不再完全符合 弯曲破坏规律， 导致承 载力计算值较试验值偏大 ， 但是按照规范中给定的 材料屈服强度进行计算仍偏 于安全。规范法与截 面转换法计算数据显示 的规律与组合梁力学作用 规律一致 ， 再次验证 了方法的准确性和适用性 。 4 结论 ( 1 ) 针对 钢结构设计规范 和 钢 一 混组合结 构设计规范 中有关组合梁负弯矩区抗弯承载力 计算的有关规定均针对工字型钢梁的情况 ， 本文将 其应用于钢 一混连续组合箱梁并进行了验证。 ( 2 ) 在简化塑性理论 的基础上 ， 引入截面转换 法 ， 统一计入了栓钉和有效宽度 内纵筋对抗弯承载 力的贡献 ， 提出了统一 的公式 ， 同样适用于纵筋和 栓钉单独存在的类型。 ( 3 ) 将规范法和截面转换法计算 的结果与试 验结果进行对比分析 ， 2种计算结果 间的误差始终 很小。在钢材屈服强度取规范值 的情况下 ， 试验结 果约为 2种计算结果的 1 2 倍 ； 在屈服强度取材料 性能试验值的情况下， 计算值与试验值吻合的很 好 ， 计算结果反应 的规律 与组合梁破坏规律相一 致 ， 说明 2种方法均准确适用 。但截面转换法避免 了规范法中判断截面类型的步骤 ， 相对简化 了计算 过 程 。 ( 4 ) 规范法与截 面转换法均可 以应用 到组合 6 铁 道 科 学 与 工 程 学 报 2 0 1 4年4月 箱梁负弯矩 区抗弯承载力的计算 ， 类 比于设计中的 安全系数法 ， 将 2种方法的计算结果应用于实际中 是偏于安全的， 同时不至于过多浪费材料 ， 具有可 行性 ， 可为实际工程 中连续组合箱梁负弯矩区抗弯 承载力的设计提供参考。 参考文献 ： 1 聂建国， 余志武 钢 一混凝土组合梁在我国的研究及应 用 J 土木工程学报 ， 1 9 9 9 ， 3 2 ( 2 ) ： 3 8 NI E J i a n g u oYU Z h i w u Re s e a r c h a n d p r a c t i c e o f c o n p o s i t e s t e e l c o n c r e t e b e a m s i n C h i n a J C h i n a C i v i l E n g i n e e r i n g J o u r n a l 1 9 9 9， 3 2 ( 2 ) ： 3 8 2 J a c q u e s ，B r o z z e t t i D e s i g n d e v e l o p m e n t o f s t e e l c o n c r e t e c o mp o s i t e b ri d g e i n F r a n c e J J o u r n a l o f C o n s t r u e t i o n S t e e l R e s e arc h ， 2 0 0 0 ， 5 5 ( 1 ) ： 2 2 9 2 4 3 3 聂建国 钢 一 混凝土组合结构 M 北京 ： 中国建筑工 业出版社， 2 0 0 5 N I E J i a n g u o S t e e l c o n c r e t e c o m p o s i t e s t r u c t u r e s M B e i j i n g ： C h i n a B u i l d i n g I n d u s t r y P r e s s ， 2 0 0 5 4 周凌宇， 贺桂超 大跨度开口钢 一混组合箱梁有限元参 数分析 J 铁道科学与工程学报 ， 2 0 1 2 ， 9 ( 1 ) ： 51 1 Z HOU L i n g y u，HE G u i c h a o Gr a n d o p e n i n g s p a n s t e e l c o n c r e t e c o mp o s i t e b o x b e a m f i n i t e e l e me n t p a r a me t ri c a n al y s i s J J o u rnal o f R a i l w a y S c i e n c e a n d E n g i n e e r i n g ， 2 0 1 2， 9 ( 1 ) ： 51 1 5 G B 5 0 0 1 7 2 0 0 3 ， 钢结构设计规范 S G B 5 0 0 1 7 2 0 0 3 ， C o d e f o r d e s i g n o f s t e e l s t r u c t u r e s S 6 D L _ T 5 0 8 51 9 9 9 ， 钢 一 混组合结构设计规范 s DL T 50 8 5 1 99 9，Co d e f o r d e s i g n o f s t e e l c o n c r e t e c o m p o s i t e s t r u c t u r e S 7 李芳芳 钢 一 混凝土简支组合箱梁抗震性能试验研究 及理论分析 D 长沙： 中南大学 ， 2 0 1 2 L I F a n g f a n g S t e e l c o n c r e t e c o mp o s i t e b o x b e a m e x p e r i me n t al s t u d y o n s e i s mi c p e rfo r ma n c e an d t h e o r e t i c a l a n al y s i s D C h a n g s h a ： C e n t r a l S o u t h U n i v e r s i t y ， 2 0 1 2 8 吴献 ， 回国臣， 王庆利， 等 钢与混凝土连续组合梁的塑 性分析 J 东北大学学报， 2 0 0 2 ， 2 3 ( 6 ) ： 5 9 9 6 0 1 WU X i a n ，H U I G u o c h e n ，WA N G Q i n g l i ，e t a 1 P l a s t i c a n aly s i s o f s t e e l a n d c o n c r e t e c o m p o s i t e b e a m s J J o u r n a l o f N o r t h e a s t e rn U n i v e r s i t y ， 2 0 0 2 ， 2 3 ( 6 ) ： 5 9 9 6 0 1 9 张建华 钢 一混凝土简支组合梁承载力研究 D 南 京 ： 河海大学 ， 2 0 0 1 Z HANG J i a n h u a S t e e l c o n c r e t e c o mp o s i t e b e a m c a r r y i n g c a p a c i t y s t u d y D N a n g j i n g ： H o h a i U n i v e rs i t y ， 2 0 0 1 1 0 王庆利 连续组合梁受力性能和变形行为的试验研究 和理论分析 D 沈阳： 东北大学， 1 9 9 8 WA N G Q i n g l i T h e d e f o r ma t i o n b e h a v i o r s o f t h e c o n t i n u O U S c o mp o s i t e b e a ms b e a r i n g p e r f o rm a n c e a n d e x p e r i m e n t al s t u d y a n d t h e o r e t i c al a n a l y s i s D S h e n y a n g ： N o rth e a s t e rn Un i v e r s i t y， 1 9 9 8 1 1 王庆利， 曹平周， 康清梁 钢 一火山渣混凝土连续组合 梁的极限负弯矩区极限抗 弯承载力计算 J 钢结 构， 2 0 0 0 ， 1 5 ( 4 7 ) ： 4 7 4 9 WA N G Q i n g l i ，C A O P i n g z h o u ，K A N G Q i n g l i ang U h i ma t e fl e x u r a l c a p a c i t y c alc u l a t i o n o f t h e n e g a t i v e mo me n t are a o f s t e e l c i n d e r c o n c r e t e c o n t i n u o u s c o mp o s i t e b e a m s J S t e e l S t r u c t u r e ， 2 0 0 0 ， 1 5 ( 4 7 ) ： 4 7 4 9 1 2 陈世鸣 钢 一压型钢板混凝土组合梁的极限负弯矩强 度 J 钢结构 ， 2 0 0 2 ， 1 7 ( 5 7 ) ： 1 41 7 C HEN S h i mi n g T h e e x t r e me i n t e n s i t y o f n e g a t i v e mo me n t o f s t e e l p r e s s u r e p l a t e c o n c r e t e c o mp o s i t e be a m J S t e e l S t r u c t u r e ， 2 0 0 2 ， 1 7 ( 5 7 ) ： 1 41 7 1 3 吴兴邦 钢 一混凝土连续组合梁桥负弯矩区极限抗弯 承载力研究 D 西安： 长安大学， 2 0 0 8 W U X i n g b a n g Re s e a r c h o n u l t i ma t e fl e x u r a l r e s i s t a n c e o f n e g a t i v e mo me n t a r e a for s t e e l c o n c r e t e c o mp o s i t e c o n t i n u o u s b e a m D X i h n ： C h a n g A n U n i v e rs i t y ， 2 0 0 8