公路混凝土槽形梁行车道板设计计算方法研究.pdf

第 4 O卷 ， 第 4期 2 0 1 5年 8月 公 路 工 程 Hi g h wa y En g i n e e r i n g Vo 1 4 0，No 4 Au g ， 2 0 1 5 公路混凝土槽形梁行车道板设计计算方法研究 马莹 ， 叶 见曙 ( 1 南京工程学 院，江苏 南京2 1 1 1 6 7 ； 2 东南大学 ，江苏 南京2 1 0 0 9 6 ) 摘要 】以一座公路混凝土槽形梁跨线桥为背景 ， 研究了公路 混凝 土槽 形梁 横向加劲行 车道板 和端横 梁的 设计计算方法 ， 针对边梁纵向预应力钢束可能引起的梁端 附近 行车道板 中较大 横向拉应 力 ， 提 出了相应 地设 计改 善措施 。 关键词公路桥梁 ；混凝土槽形梁 ；行车道板 ； 横 向加劲肋 桥面板 ； 端横梁 中图分类号U 4 4 5 3 5 【 文献标识码A 文章编号1 6 7 4 0 6 1 0 ( 2 0 1 5 ) 0 4 0 1 4 1 0 4 Re s e a r c h o n De s i g n a n d Ca l c u l a t i o n M e t h o d o f t h e Br i d g e De c k o f Co n c r e t e U- S ha p e Br i d g e M A Yi n g ，YE J i a n s h u 。 ( 1 N a n j i n g I n s t i t u t e o f T e c h n o l o g y ，N a ，n j i n g ，J i a n g s u 2 1 1 1 6 7，C h i n a； 2 S o u t h e a s t U n i v e r s i t y，Na n - j i n g ，J i a n g s u 2 1 0 0 9 6 ， C h i n a ) A b s t r a c t B a s e d o n a h i g h w a y c o n c r e t e U s h a p e o v e r p a s s b r i d g e ， t h e d e s i g n a n d c a l c u l a t i o n m e t h 0 d o f t h e b r i d g e d e c k wi t h t r a n s v e r s e s t i f f e n e r a n d t h e e nd c r o s s b e a m we r e s t ud i e d De s i g n me t h o d a n d i mp r o v e me n t me a s u r e s we r e p u t f o r wa r d f o r t h e p r o b l e m o f l a r g e t r a n s v e r s e s t r e s s n e a r t h e e n d c r o s s b e a m c a u s e d b y t h e l o n g i t u d i n a l p r e s t r e s s e d t e n d o n s Ke y w o r d s h i g h w a y b r i d g e ； c o n c r e t e U S h a p e d g i r d e r ； d e c k ； b r i d g e d e c k w i t h t r a n s v e r s e s t i f f - e n e r；e n d c r o s s b e a m 0 前言 混凝土槽形梁是一种由行车道板和两侧边梁组 成 的整 体受 弯构件 ( 见 图 1 ) ， 与混 凝 土 箱 梁 和 T梁 桥相比， 具有桥梁建筑高度低 、 安全防护性能好、 隔 音降噪等优点 ， 目前多用 于铁路和城市轨道交通桥 梁 中 。 翼缘 行 军遭板桥 中线 板厩 图 1槽形梁截面构造图 F i g u r e 1 Cr os s s e c t i on o f U Sh a p e d g i r d e r 国外最 早 开始 研 究 混凝 土槽 形 梁 是 在 2 0世 纪 中期 ， 1 9 5 2年英国建造了世界上第一座铁路槽形梁 桥罗什尔汗桥 ， 随后 日本 、 西德 、 澳大 利亚等相 继 在铁 路桥 梁 中应用 ， 日本 已把 混 凝 土槽 形 梁 的 设 计计 算方 法纳人 了 13本 国有铁 道建 筑物设 计标 准 中 ， 前苏联也编写 了铁路槽形梁标准设计。我 国 在 上世 纪八 十年 代开 始 了对 槽形 梁性 能 的理论 与试 验研究 ， 并已在铁路及轨道交通桥梁中应用， 运行多 年 状况 良好 。 随着槽 形梁 设计 理论及 施工 技术 的不 断发 展 和 1 3 趋成 熟 ， 人们对 混 凝 土 槽形 梁 的优 势 及适 用 条 件 的认识 也在 逐 步加 深 ， 将 其 推广 运 用 到 公 路及 城 市 跨线桥 ， 可以为中等跨径低建筑高度混凝土梁桥建 设 提 供更 多 的方案选 择 。 本 文 以一座 跨 径 为 3 0 m 的公 路 预 应 力 混 凝 土 槽 形 梁桥 为例 ， 研究 了公 路混 凝 土 槽 形 梁 横 向 加 劲 行 车道板 以及 端横 梁 的 设 计计 算 方 法 ， 并 分 析 了 纵 向预应力对行车道板横向受力的影响。 收稿 13期2 0 1 4 0 4 2 2 基金项 目】安徽省交通科技进步项 目 ( 2 0 1 1 ) 7 3 6 5 4 ； 南京 程学院引进人才科研启动基金项 目( YK J 2 0 1 4 2 5) 作者简介】马莹 ( 1 9 8 3 一) ， 女 ， 黑龙江齐齐哈尔人 ， 博士 ， 讲师 。 主要从事T程管理 、 桥梁结构分 析研究 。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m l 4 2 公路工程 4 0卷 1 工程背景 某高速公路上部结构为 2 3 0 n l 的两跨刚构预 应力混凝土槽形梁跨线桥( 图 2 a ) ， 设计荷载等级为 公路 一级 ， 双车 道 。 槽形 梁 高 1 9瑚， 净宽 7 0 1 1 ( 见 图 2( b ) ， ( c ) ) 。设 置 混凝 土 横 向加 劲肋 的行 车 道 板 边缘 厚 0 2 5 n l ， 桥梁 轴线 中心处 厚 0 3 2 m。 2 x 2 9 9 5 8 50 阵二二 ( a ) 立 面图 ( b ) B - B 剖面图 ( c ) A A 剖面图 图 2槽形梁桥型布置图( 单位： c ln ) Fi g u r e 2 Ge ne r a l a r r a n g e me n t p l a n o f c o nc r e t e U S h a p e d b r i d g e 梁体采用 C 5 0混凝土， 桥墩采用 C 3 0混凝 土； 预 应力 采用低 松 弛高强度 预应力 1 5 2钢绞 线 。 预应 力混 凝土槽 形梁采 用满 堂支架 现浇 混凝 土 方法 施工 。 2 横 向加劲行车道板的设计计算方法 预应 力 混 凝土 槽 形梁 的行车 道 板形 式 有两 种 ， 一 种 是混凝 土 实心 厚板 ； 另一 种 是 混凝 土 横 向 加劲 行车道板( 见图 3 ) ， 通过设置矩形截面横向加劲肋 ， 使行 车道 板厚 度大 为减 小 ， 且 横 向 加劲 肋 自身混 凝 土用 量有 限 ， 对控 制 总 体混 凝 土工 程 量 及 工程 投 资 有显著 作 用 。 由 于设 置 横 向 加劲 肋 使 行 车 道 板 减 薄 ， 使 混凝 土槽形 梁结 构截 面的重 心上移 ， 设置 在边 梁内的预应力钢束偏 心距增大 ， 对梁体纵 向设计也 十分 有利 。 一 行 车方 向 行车道板 L _ l 向加劲 肋 L ： 1 图 3横 向加劲行车道板 Fi g u r e 3 Br i d g e de c k wi t h t r a n s v e r s e s t i f f e n e r 2 1 横 向加 劲肋 的设置 方式 设置横向加劲后混凝土槽形梁的行车道板横向 应 力改 善明 显 ， 但对 行车道 板 的纵 向应力影 响不大 。 横 向加 劲肋对 行 车道板 的加劲 效果 与加劲 肋截 面尺 寸和沿桥 纵 向布置 间 距 有关 ， 经 过 对 设 置横 向加 劲 肋 桥面 板 受 力 分 析 ， 横 向 加 劲 肋 肋 宽 b 宜 小 于 0 6 n l ， 肋高 h 可在 结构允 许 的范 围内尽 量做 高 ， 横 向加劲肋 之 间的 距 离 Z 不 宜 小 于 3 5 m， 不 应 大 于 、 文献 中表 4 4 中有 效工作 宽度 Z ， 的数 值 。 图 2所 示 的预应力混 凝 土槽形 梁行 车道板 横 向 加劲肋宽 b = 0 4 I n ， 肋高 h ： 0 3 5 I T I ， 肋 间距 z ： 4 i n ， 小 于表 4 4中 5 6 I n ， 各 部分 尺寸 均 在建 议 的范 围 内。 2 2 横 向加 劲行 车道板 的 内力计 算 行 车 道 板 横 向 加 劲 肋 布 置 问 距 一 般 超 过 1 5 n l ， 因此 ， 设 置横 向加 劲后 混 凝 土 槽 形梁 的行 车 道 板属 于混凝 土疏 肋 板 ， 无 法 采 用 正 交 异性 板 原理 计 算其 内力 。 以本文工程背景桥梁( 见 图 2 ) 设计资料建立了 空 间有 限元计算 模 型 ， 考虑 了行 车道 板厚度 、 加劲肋 布 置间距 和加劲肋 截 面尺 寸 变 化 ， 按 自重 和 局部 轮 载作用进行了行车道板 内力分析， 并与以加劲肋之 间行车道板建立的简支梁和四边简支板的简化计算 模 型结果进 行 比较 ， 得 到 了混 凝 土槽 形 梁 加 劲肋 桥 面板 的最大 弯矩 的近似计 算方 法表 达式 ： 在 自重和对称轮载局部作用下 ， 横向加劲行 车道板 截面 中线处 最大横 向 弯矩计 算式 ： MJ H =k l ( ) 、 - S -,M 1 I 式中： M， 为在 自重及轮载作用下 ， 横向加劲行车道 板截 面 中线 处 横桥 向弯 矩 ； M 为 跨 径 为槽 形 梁边 梁 之间净 距 的简支 梁 跨 中弯 矩 ； O t 为横 向加 劲行 车 道 板的厚 高 比 ； W 。为横 向加 劲 行 车 道板 的 宽跨 比 ； k 为系数 ， 单 车 道槽 形 梁 行 车 道 板 厚 度 为 0 2 5 I n 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 4期 马莹 ， 等 ： 公路 混凝 土槽形 梁行 车道板设计计算方法研究 1 4 3 时， 取 0 6 5 ， 行车 道板 厚每增 加 0 0 5 5 m， k 。增加 0 1 ； 双 车 道 槽 形 梁 行 车 道 板 厚 度 为 0 2 5 m 时 ， 取 0 6 0 ， 行车道板厚每增加 0 0 5 m， k ， 增加 0 1 。 在 自重 和对 称 轮 载局部 作用 下 ， 横 向加 劲行 车道板截面中线处最大纵向弯矩计算式： Mj z = 卢 尼 3 w l Mj z 口 ( 2 ) 式中： M 为在 自重 和轮载作用下 ， 横 向加劲 行车 道板截面中线处 的纵桥 向弯矩； M脚为 以槽形梁边 梁之间净距为板宽 ， 横向加劲肋之间距离为跨度 ， 行 车道板厚度为板厚 的四边 简支板 沿跨度方 向的弯 矩 ； 们 f 为横向加劲行车道板 的宽跨 比； k 系数 ， 单车 道 槽形 梁行 车道 板 厚 度 为 0 2 5 m 时 ， 取 1 0 ， 行 车 道 板 厚每增 加 0 0 5 m， k 。 增加 0 6 ； 双 车道 槽形 梁行 车道板 厚度 为 0 2 5 m时 ， 取 0 5 5 ， 行 车 道 板 厚 每增 加 0 0 5 m， k 。 增加 0 2 。卢为 与行 车 道 板 以下 边 梁 截面有关 的系数 ， 若行车道板 以下的边梁无横 向加 宽 和梗腋 ， 则 取 1 0 ； 当行 车道 板 以下 边 梁 存 在横 向 t 加宽和梗腋时， 卢值为 1 0 1 ， t , t ， 见图 4 。 图 4 t t 。 示意图 Fi g u r e 4 P o s i t i o n o f t 、 t l 与空 间 有 限元 模 型 计算 结 果 比较 ， 按 简 化 模 型 计算的加劲肋桥面板最大弯矩值较空间有限元模型 计 算 值偏 大 ， 误 差在 1 7 左 右 。 3 混凝土槽形梁端横梁 的计算方法 端横 梁是 设置 横 向加劲肋 行 车道板 混凝 土槽 形 梁 的重要组 成 部分 ， 对 混 凝 土 槽形 梁 空 间整 体 作 用 有很 大 的影响 ， 它 可 以增 加 混 凝 土槽 形 梁 端 部 半 框 架的横向刚度 ， 减小行车道板横向弯矩 以及支点截 面的横向挠度等。若不设置端横梁 ， 不仅桥跨 中间 部分 的行 车道 板横 向弯 矩 会 加 大 ， 而且 会使 桥 跨 端 部 的行车 道板 受力 更 不 利 ， 甚 至 引起 槽 形 梁 端 部 行 车道 板混 凝土 开裂 ， 因此 槽 形 梁 宜设 置较 强 的端 横 梁 。 端横梁对槽形梁整体作用是非常明显的 ， 但关 于端横梁的设置及计算方法还少有文献提及 ， 工程 人员 也多 是采 用根 据经 验拟定 端横 梁 的尺寸 后进 行 试算的方法来确定端横梁的尺寸。在上世纪八十年 代， 我 国学者以两座试验桥为基础 ， 对端横梁的作用 进行了初步分析 ， 并提出了铁路荷载作用下端横梁 横向弯矩的计算方法， 可用于端横梁 的验算 。由 于铁路荷载与公路荷载存在较大差异， 若直接将此 计算方法用在公路槽形梁上是不合适 的， 因此需要 在铁路混凝土槽形梁 已有研究的基础上 ， 进一步探 求适合公路混凝土槽形梁端横梁的设计计算方法。 3 1端横 梁的设 置方 式 端横 梁设 计 的问题 之一是 端 横梁截 面尺 寸 的拟 定 ， 对矩形 截 面 的端 横梁 ， 为 截 面 高度 h ，和 沿桥 纵 向的长度 b ( 见 图 5 ) 的拟定 。 端横梁 图 5 端横梁示意图 F i g ur e 5 En d C r o s s be a m 边梁 行车 道板 混 凝 土槽 形 梁 的端 横 梁 是 与行 车 道板 、 边 梁 整 体浇筑的， 采用空间有限元模型分析其截面尺寸大 小对行车道板受力和边梁横 向变形 的影响 ， 基于参 数 分析结 果表 明 ： 端横梁截面高度 h 增大可以有效减小行车 道板的横 向应力 ， 但端横梁高度大于行车道板厚度 后 ， 行车 道板 横 向应力 减小 量 变 化 很 小 ， 因此 ， 设 计 上 ， 端横梁截 面高度 应至少等 于行车道板厚度 ， 即 h 2 hl 。 端横梁截面沿桥纵向的长度 b 的增大， 除可 以有效减 小行 车道 板 的横 向应 力外 ， 还 可 以减 小 边 梁顶部水平位移。设计上 ， 端横梁截面沿桥纵 向的 长 度应 至少 等于端 横 梁 高 度 与 行 车 道板 厚 度 之 和 ， 即 b h I+h l 。 3 2端横 梁的 内力计 算 在竖向荷载作用下端横梁内力计算一般取简支 梁模型， 计算跨 径 取 端横梁 的两个 支座之 问距 离 ， 见 图 6 。 端 横梁 恒载 内力计 算 的荷 载计算 图式 是设计 必 须 要解 决 的问题 。 已有 研 究 表 明 ， 端 横 梁 除 承担 其 本身 自重外 ， 还要承担相接行车道板的部分 自重作 用 。 考 虑端 横梁尺 寸 以及行 车道 板厚 度对 自重作 用 下 荷载 分配 的影 响 ， 研 究 得 到端 横 梁 自重作 用 下 荷 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 1 4 4 公路工程 4 0卷 端横 l ， I I 面 中心 线 I I I I I I 一 I l I l 1 l l I l r 。1 I I I 一 I 口 I 古嫩c 图 6端横梁恒载计算图示 F i g u r e 6 De a d l o a d o f e n d c r o s s be a m 线 载分 布 图式 ( 见 图 6 ) 。由图 6可 见 ：端 横梁 自重作 用下荷载分布图式由下部均匀分布和上部等边三角 形分布组成 ， 其中， 下部均匀分布的荷载集度为端横 梁本身 自重荷载集度 ； 而上部等边三角形分布是考 虑相接行车道板的部分 自重作用， 其峰值 6 为： 当行车道板厚度 h 大于等于 0 3 m时： L b =下 a I b 2 ( 1 一 ) 6 d ( 3 ) 1 行车 道板厚 度 h 。 小 于 0 3 m时 ： 6 =a 2 ( 4 ) 式 ( 3 ) 、 式 ( 4 ) 和 图 6中 口为行 车 道板 净 宽 ， n l ； 6 为端横梁纵桥向长度 ， m， 当端横梁长度小于或等 于 1 m时， b d =1 ； 当端横梁长度大于 l m时 ， 6 d 按实 际值 取 ； h 。 为行 车 道 板 厚 度 ， n l ； h 为 端 横 梁 高 度 ， m； 7 为 冈 4 度 比 ， 7 1 = ( h 。 +h 2 ) 。 采用端横梁部分的研究结论对工程背景中刚构 槽 形梁 原设计 方案 进 行 了修 改 ， 增 大 了端横 梁 的厚 度 ， 修改为 0 6 5 m， 由于端横梁 的刚度有 了较大提 高 ， 对槽 形梁整 体受 力更加 有利 。 4 纵 向预应力对行车道板横向受力的影响 作 用在 槽 形梁 上 的 主要 荷 载 除恒 载 和活 载外 ， 预应力也是重要部分之一 ， 了解预应力作用下槽形 梁行车道板的应力、 变形特征 ， 对槽形梁结构十分重 要 。 铁路槽形梁多为简支梁 ， 由于荷载较大 ， 竖向荷 载作用下梁的变形控制较严格， 通常设计成三向预 应力 结构 ， 纵 向预应 力 钢束 布 置 在边 梁 和 行 车道 板 中； 公路桥梁则多为连续梁 ， 荷载 比铁路桥梁小得 多， 对竖 向荷载作用的变形要求也没有铁路桥梁严 格， 因此一般只设置纵向预应力和横向预应力钢束 ， 考虑到纵向预应力钢束 的弯起 ， 一般将其集中布置 在混凝土边梁中。但由于槽型梁为开 口截面 ， 这种 边梁布置预应力钢束的设计思路 ， 可能对混凝土槽 形梁行 车 道板 的横 向受力产 生影 响。 对本文工程背景的两跨预应力混凝土连续刚构 槽形梁进行 了计算分析。该槽形梁纵向预应力钢束 集中布置在边梁中， 进行施工阶段应力验算时发现， 纵向预应力钢束张拉完毕后， 在槽形梁两端横梁附 近的行车道板 中产生 了较大的横 向拉应力 ， 数值大 大超过了 公路桥规( J T G D 6 2 2 0 0 4 ) 中对施工阶 段 混凝 土法 向应力 的规 定 ， 又对 几 座 纵 向预 应 力 钢 束 布置情 况类 似 的简 支 、 连 续 预应 力 混凝 土槽 形 梁 进行计算 ， 也发现了同样的问题。 对纵 向预应力钢束集中布置在边梁上的预应力 混凝土槽形梁 ， 进行 了结构空间有限元分析 ， 研究表 明， 边梁中的纵向预应力会在距离梁端一倍梁高范 围内行车 道板 中产 生 较 大 的横 向拉 应 力 ； 预 应 力 钢 柬在 边梁 中 的竖 向位 置对 梁端行 车道板 的横 向应力 影响较大 ， 预应力钢束越靠近行车道板截面下缘布 置 ， 在 行车 道板 中产 生的横 向拉应 力越 大 ， 若处 理不 当， 极易在施工过程中造成行车道板的开裂。 要减小行车道板的横 向拉应力值 ， 在设计上 的 措施有 ： 在端横梁中设置横向预应力钢束， 特别是横 向预应力钢束的布置位置需得当； 先张拉端横梁横 向预应力钢束 ， 再张拉边梁 纵 向预应力钢束 ， 这样可以防止张拉纵 向预应力钢 柬过程中梁端行车道板混凝土横向拉应力的超标 ； 增加边梁 曲线纵 向预应力钢束在梁端水平 线段 的 长度 ， 也 可减 小此 横 向拉 应力 ( 见 图 7 ) ， 按 图 7进 行 纵 向钢 束 布 置 调整 后 ， 在 张 拉纵 向预 应 力 钢 束 时， 梁 端 行 车 道板 的横 向最 大拉 应 力 减 小 了 2 4 MP a。 3 j ： ! ! B ： ! ( a ) 原 方案 梁顶缘 线 f b ) 调整后 图 7预应力钢 束布 置图 Fi g u r e 7 Ve r t i c a l p o s i t i o n o f t h e l o n g i t u di n a l p r e s t r e s s e d 。 “ d 。 “ ( 下转 第 1 4 8页 ) 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 1 4 8 公路工程 4 0卷 ( 上接 第 1 1 0页) 的变形规 律相 同 。 随着地表的变形， 对邻近地基内的桩基会产 生相应的影响。隧道开挖引起邻近桩基显著的弯曲 变形 ， 桩顶 的变 形 最大 。开 挖 方式 对 桩 基 变形 基 本 没有影 响 。 对于本工程 ， 管幕超前支护结构的刚度对隧 道安全施工有决定性 的影响， 通过等效刚度 的对 比 研 究发 现 ， 当等 效 刚度 小 于 0 3 G P a时开 挖 将 引 起 地表的沉降变形。 2 】 3 参考文献 张成平 。 张顶立 ， 王梦恕 浅埋暗挖隧道施工引起 的地 表塌陷 分析及其控制 J 岩石力学与工程学报 ， 2 0 0 7 ， 2 9 ( s 1 ) ： 1 9 2 9 一 l 9 3 6 何小龙 ， 程勇， 郭小红 ， 等 港珠 澳大桥珠海 连接线 工程拱北 隧道设计 J 土丁基础 ， 2 0 1 3， 2 7 ( 1 ) 曾宇晖。 岳向红 1 l O I n长管幕在 浅埋 暗挖隧道 中的应用研究 J 现代隧道技术 ， 2 0 1 0 ， 4 7( 1 ) ： 7 7 8 0 4 周顺华 软弱底层浅埋暗挖施工中管棚法的棚架原理 J 岩 石力学与工程学报， 2 0 0 5 ， 2 4 ( 1 4 ) ： 2 5 6 5 2 5 7 0 5 朱合华 ， 闰治国， 李向 阳， 等 饱 和软 土底层 中管 幕法隧道 施 工风险分析 J 岩石力学与T程学报 ， 2 0 0 5 ， 2 4 ( s 2 ) ： 5 5 4 9 5 5 5 4 6 马锁柱 ， 大直径超前管幕施_T沉降试验研究 J 铁道工程 学 报 ， 2 0 0 6 ， 8 ( 6 ) ： 6 4 6 6 7 胡向东， 任辉， 陈锦， 等管幕冻结法积极冻结方案模型试验 研究 J 现代燧道技 术， 2 0 1 4， 5 1 ( 5 ) ： 9 29 8 8 杨元龙 ， 徐 宇亮 ， 于方 拱北 隧道灌浆加 固中注浆材料室 内试 验研究 J 广州化学 ， 2 0 1 4， 3 9 ( 1 ) ： 2 42 9 9 李志宏， 李剑 拱北 隧道施l丁方 案风险评估 与决策研究 J 地下空间与工程学报 ， 2 0 1 3 ， 9 ( 2 ) ： 4 0 9 4 4 3 1 O 孙曼 ， 徐伟 软 土地层管幕法施- I= 三维数值模拟 J 】 岩土 程学报 ， 2 0 0 6 ， 2 8 ( S ) ： 1 4 9 7一l 5 o o 1 1 熊慧中， 王平 ， 吕鑫， 等 超 浅埋大跨 度连拱隧道下 穿国道 沉 降控制研究 J 公路工程 ， 2 0 1 4 ( 6 ) ： 2 5 2 8 1 2 莫林辉 ； 傅鹤林 ； 李凯 隧道支护管棚 作用 的力学模 型 J 公路工程 ， 2 0 1 5 ( 1 ) ： 2 4 2 9 ( 上接 第 1 4 4页) 5 结 语 混 凝 土槽 型 梁是 一 种 低建 筑 高度 桥梁 结 构 ， 虽 然 已在铁路及轨道交通桥梁中投入使用多年 ， 但在 公 路桥 梁 的工 程 实践 较 少 ， 因 此要 将 这 种结 构 形 式 在公路桥梁中推广使用 ， 应 当结合设计 、 施工进行结 构性能的工程研究 ， 例如车辆冲击系数的确定， 冲击 系数是公路混凝土槽形梁设计计算中重要的参数之 一 ，但 目前还未有研究提 出公路混凝土槽形梁冲击 系数的取值建议； 另外 ， 混凝土槽形梁温度梯度分布 模式是否取与混凝土 T梁及箱梁相同、 温度作用对 ? 昆 凝土连续槽形梁应力及 变形的影 响等 ， 都是有待 研 究 的方 面。 参考文献 陈铭 铁路 预应力混凝土连续槽形梁研究 J 铁 道标 准设计 ， 2 0 0 9 ( 6 ) ： 3 9 4 1 胡 匡璋 ， 江新元 ， 陆光 间 槽形梁 M 北京 ： 中国铁道出版社 ， l 9 8 7 贺恩怀 槽 形梁在城市轨道 交通 lT程 中的应用 J 铁道 T程 学报 ， 2 0 0 3 ( 2 ) ： 1 3一l 6 日本 土木学 会日本 国有铁 道混 凝 土结 构设 计标 准 和解 释 M 北京 ： 人 民铁道出版社 1 9 8 0 马莹 ， 席进 ， 叶见 曙 基于板理论 的公路混 凝土槽 形粱 内力 计 算方法 J 中国公路学报， 2 0 1 2 ， 2 5 ( 3 ) ： 1 0 71 1 1 欧 阳辉来 ， 王东民 ， 刘兰 槽形梁设 计、 研 究与体 会 J 桥 梁建 设 2 0 0 6 ( S 2 ) ： 5 6 6 0 马莹 公路混凝土槽形梁受力性 能与设 计计算方法研究 D 南京： 东南大学 ， 2 0 1 2 沈蒲生 楼盏结构设计原理 M 北京 ： 科学出版社 2 0 0 3 j j 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m