高强混凝土剪力墙屈服位移计算方法.pdf

第 3 6卷 第 3期 2 0 1 4年 6月 土 木 建 筑 与 环 境 工 程 J o u r n a l o f Ci v i l 。Ar c h i t e c t u r a l& En v i r o n me n t a l En g i n e e r i n g Vo 1 3 6 No 3 J u n 2 0 1 4 d o i ： 1 0 1 1 8 s s j i s s n 1 6 7 4 4 7 6 4 2 0 1 4 0 3 0 1 3 高强混凝土剪力墙屈服位移计算方法 赵 花静 ， ( 西安建筑科技 大学 a 理 梁兴 文 ， 宋璨 学院 ； b 土木工程 学院， 西安 7 1 0 0 5 5 ) 摘 要 ： 考虑高强混凝土受压强度 高等特点 ， 在高强混凝土剪力墙截面刚达到屈服 状态时， 假 定截 面受压 区混凝 土压 应力 为线性 分布 ， 基 于平 截 面假 定 ， 用 弯 矩一 曲率分 析 法得 到 了剪 力墙 截 面屈 服 曲率公 式 。采 用屈服 曲率公 式 ， 对 影响 高强 混凝 土剪 力墙屈服 曲率 的参 数 进行 了分析 。结果表 明 ， 除轴压 比 外 ， 纵 向受 力钢 筋 屈服应 变对 屈服 曲率 影响 最 大； 在 轴 压 比较 大 时 ， 剪 力墙 截 面两 端 翼 墙 的影响也 较 大 。通 过对计 算 结果 的回 归分析 ， 提 出了考 虑轴 压 比 、 纵 向 受力 钢 筋屈服 应 变和剪 力墙 截 面 两端翼墙 面积 影响 的屈 服 曲率计 算 公 式 。提 出 了 高强 混 凝 土 剪 力墙 顶 点屈 服 位 移 的 计 算 公 式， 公式的计算值与 1 2个高强混凝土高悬臂墙顶点屈服位移的试验值比较吻合。简化公式也适用 于普通混凝土剪力墙的屈服位移计算 。 关 键词 ： 高强混凝 土 ； 剪力墙 ； 屈服 曲率 ； 屈服 位 移 ； 抗 震性 能设计 中图分 类号 ： T U 3 5 6 1 文献标 志码 ： A 文 章编号 ： 1 6 7 4 4 7 6 4 ( 2 0 1 4 ) 0 3 0 0 8 0 0 6 Yi e l d Di s p l a c e m e nt Ca l c u l a t i o n M e t ho d o f Hi g h I St r e n g t h Co nc r e t e S h e a r W a l l Z h o o Hu a j i n g， L i a n g Xi n g we n， S o n g Oo n ( a Co l l e ge o f Sc i e nc e；b Sc ho ol of Ci v i l En gi ne e r i n g， Xi a n Uni v e r s i t y of Ar c hi t e c t u r e a nd Te c h no l o gy，Xi a n 71 005 5，PR Chi na ) Ab s t r a c t ： I t i s a s s ume d t ha t c o nc r e t e c o m p r e s s i v e s t r e s s o f t he c r o s s s e c t i on c o m p r e s s i on z o ne i s l i ne a r d i s t r i but i o n whe n t he c r o s s s e c t i on o f h i g h s t r e n gt h c o nc r e t e s he a r wa l l r e a c h e s y i e l d s i t ua t i o n Ba s e d on t he p l a ne s e c t i on a s s ump t i o n，t he yi e l d c ur v a t u r e f o r m u l a o f s he a r wa l l s e c t i on i s o b t a i n e d b y u s i ng m o m e nt c u r va t ur e a n a l ys i s me t h od The pa r a m e t e r s a f f e c t i n g y i e l d c ur v a t ur e o f hi g h s t r e ng t h c o nc r e t e s h e a r wa l l a r e s t u d i e d b y u s i n g t he y i e l d c u r v a t ur e f or mul a Th e r e s u l t s s ho w t ha t l o ng i t u di na l r e i n f o r c e m e n t yi e l d s t r a i n i s t he mo s t v i t a l f a c t o r o f t he y i e l d c ur v a t u r e i n a dd i t i on t o a x i a l l o a d r a t i oW he n a x i a l l o a d r a t i o i s l a r ge r，bo t h wi n g wa l l s of s he a r wa l l s e c t i on h a v e l a r ge r i m p a c t The y i e l d c u r v a t ur e f o r m u l a i s pr e s e nt e d， c o ns i d e r i ng t he i mpa c t of a xi a l l o a d r a t i o，bo un d a r y r e i n f o r c e me n t yi e l d s t r e s s a nd b ot h e nd s o f wi ng wa l l s o f s h e a r wa l l s e c t i o n b a s e d o n t h e r e g r e s s i o n a n a l y s i s o f c a l c u l a t i o n r e s u l t s On t h i s b a s i s ，t h e v e r t e x y i e l d d i s pl a c e me nt f or mul a of hi g h s t r e ng t h c o nc r e t e s he a r w a l l i s pr o po s e d， a nd t h e c a l c u l a t i on r e s ul t s o f f or mul a c o r r e s p o nd we l l t o t he v e r t e x y i e l d d i s pl a c e me n t e x pe r i m e nt a l v a l ue s of t h e 1 2 hi g h s t r e n gt h c on c r e t e c a nt i l e v e r wa l 1 The f o r m u l a i s a l s o s u i t e d f o r t he ve r t e x y i e l d di s p l a c e m e nt o f c o mm e nt c o nc r e t e s he a r wa l 1 Ke y wo r ds ：hi gh s t r e ng t h c on c r e t e； s he a r wa l l ； y i e l d c ur v a t u r e ； y i e l d d i s pl a c e me n t； p e r f o r ma nc e b a s e d s e i s m i c d e s i g n 收稿 日期 ： 2 0 1 3 1 2 1 7 基 金项 目： 国家 自然科学基金 ( 8 1 2 7 8 4 0 2 、 5 1 0 7 8 3 0 5 、 5 0 9 0 8 1 8 7 ) ； 长江学者 和创 新团队发展计 划( P C S I R T) 。 作者简介 ： 赵花静 ( 1 9 8 5 一 ) ， 女 ， 主要从事高层建筑结构及其抗震性能设计理论研究 ， ( E - ma i l ) z h a o h j 0 6 0 2 1 2 6 c o m。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 3 期 赵 花静 ， 等 ： 高强混凝 土 剪 力墙 屈 It O - 移 计 算方 法 2 O世 纪 9 0年 代 以来 ， 建 筑 结 构基 于变 形 位 移 的抗震设计受到地震工程 界的广泛关注 ， 并提 出了 一 些具体的设计理论和方法口 9 。其 中有些 方法在 设计开始即以结构变形 ( 侧移等) 作为设计变量 ， 选 取性 能 准则 ， 确 定满 足性 能准 则 的基 底剪 力 需 求 ， 然 后对结构进行刚度 和承载力设计 ， 并对 构件截面进 行变形能力设计。T j h i n等 。 采用剪力 墙顶点屈服 侧移和墙基础处 的塑性转角作为设计变量 ， 对剪力 墙结构进行设计 。结果表 明， 剪力墙顶 点屈 服侧移 和墙基础处的塑性转角均有可能控制设计 ， 取决 于 所 采 用 的性 能 目标 。 用基于位移的抗震设计方法对剪力墙结构进行 设计时， 其屈服位移是一个重要参数。Wa l l a c e等u 认为普通混 凝土剪 力墙 的屈 服 曲率 范 围在 0 0 0 2 5 k 和 0 0 0 3 5 h 之 间 或 以上 ， 其 中 h 是 剪 力 墙 截面高度 。P r i e s t l e y等L 2 为 了简化计算 ， 提 出的剪 力墙截面屈服 曲率计算公式仅与纵 向受力钢筋的屈 服应变和截面高度有关 。钱稼茹等 基于平截面假 定给出了混凝土剪力墙截面屈服曲率 的计算公式 ， 并根据试验结果 ， 提 出了剪力墙截 面屈服时受压边 缘混凝土应变的计算公式。T j h i n等 采用弯矩一 曲 率分析法 ， 给出了延性混凝土剪力墙屈服位移的计 算公式 ， 其屈服位移公式仅与轴压 比和纵 向受力钢 筋 的屈 服应 变有 关 。上述 关 于混凝 土 剪 力墙 屈 服 曲 率或 屈服 位 移 的计 算 方 法 或 公 式 ， 基 本 上 是 以普 通 混凝土剪力墙为研究对象而提 出的， 由于高强混凝 土 的脆性 以及一 些基 本性 能参 数 与普 通 混凝 土 有一 定差异 ， 因此本文以高强混凝土剪力墙作为研究对 象提 出其顶点屈服位移的计算公式 。 高强混凝土具有高强度 、 高耐久性 、 高流动性及 高抗渗性能等优点 ， 在 高层及超高层建筑 的底部若 干层采用高强混凝土剪力墙抵抗水 平荷载 ， 可 以减 小剪力墙厚度 ， 提高房屋的使用面积 ， 具有 明显的经 济效益和社会效益 。因此， 研究高强混凝土剪力墙 屈服位移的计算方法， 将为这种剪力墙结构基于位 移 的抗 震设 计 提供 依据 。 考虑高强混凝土受压强度 高等特点 ， 假定截面 屈服时受压 区混凝 土压应力为线性分 布， 基于平截 面假定 ， 用弯矩一 曲率分析法得到了剪力墙截面屈服 曲率公式 。采用参数分析法 ， 对影 响高强混凝 土剪 力墙屈服曲率的参数进行 了分析 ， 提出了考 虑轴 压 比、 纵 向受力 钢 筋 屈 服 应 变 和剪 力 墙 截 面 两端 翼 墙 面积影 响 的屈服 曲率 简化计 算公 式 以及 相应 的剪 力 墙顶点屈服位移计算公式 。 1 剪力墙截面屈服 曲率计算 1 1骨架 曲线 根据剪力墙试件在低周反复水平荷载作用下的 滞 回曲线 ， 取其外包线得骨架曲线， 并将其简化为 4 线型， 如 图 1所 示。图 中 Mc 、 。 、 、 、 Mp 、 、 Mu 、 分别表示开裂点 、 屈服点、 峰值点和极限点对 应的弯矩和曲率 。 图 1 弯矩一 曲率骨架曲线 1 2 剪 力墙截 面屈 服时 的应 力、 应 变分布 对于高悬臂混凝土剪力墙 ， 以弯 曲变形为主， 故 假定截面在变形后保持平面。当混凝土剪力墙截面 受拉区纵 向受力钢筋应变达到钢筋屈服应变 e 时， 剪 力墙 截面 达 到屈 服 极 限 状 态 ， 相应 的受 压 区边 缘 混凝土应变为 e ， 如图 2 ( a ) 所示 。分析时不考虑受 拉混 凝 土 的作 用 ； 由于 高强混 凝 土 的受压 强度 很 高 ， 故假定受压区混凝土应力仍为线性分布 ， 如图 2 ( b ) 所示 。在平截 面 假定 的前 提下 ， 对 称 配 筋 矩 形 截 面 剪力 墙在 屈服 状态 下 的截面竖 向分 布 钢筋 的应 力分 布如 图 2 ( c ) 所示 。 = 二 = = 二 E 二 二 二 =I 二 = 二 卫 a ( ) 截面受力及应变分布 r I 卜 兰 图 2 剪力墙截面屈服状态应力 、 应变图 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 8 2 土 木 建 筑 与 环 境 工 程 第3 6 卷 1 3平衡 方程 由图 2 ( a ) 所示的剪力墙截面应变分布， 可得截 面的 屈服 曲率 为 一 瓦 兰 一 ) 一 = 一 _一 式中： 为钢筋的屈服应变 ； h 。 为剪力墙截面有效 高度 ； 为剪力墙截面受压区相对计算高度。 屈服曲率 可采用弯矩一 曲率分析来确定 ， 应 满足 应变 协调 、 材料应 力一 应变 关系 和平衡 条件 。 根据 图 2 所 示 的截 面竖 向力 的平 衡条 件 ， 可得 N+ Y A + 。 w b w( h w 。 一 z ) f Y E ( z d ) ， A + 1 P b ( z一 口 ) E + 寺6 E x 即 y N + _厂 A。 +f0 6 ( oz) 厂 2 E ( 一 ) A +p w b ( zn ) 2 +6 E 。 X 2 或 一 上P W c 2 ( 一 ) ID ，s ( 一 ) 2 + 等 ( 2 ) N A ， A A n一 P s一 b h wo 10 s一 b w h wo 式 中 ： b 为剪 力墙 截 面厚 度 ； h h。分 别 为剪 力 墙 的截面高度、 有效高 度； l D 。 、 10 分 别为 截面端部 受 拉 、 受压 纵筋 的 配 筋 率 ； p 为 腹 板 竖 向分 布 钢 筋 配 筋率 ； f 为混凝土轴心抗压强度； f 为受拉钢筋的 屈服 强度 ； E 、 E 分 别为钢 筋 和混凝 土 的弹性 模 量 ； 为轴 压 比 ； n 为受压 钢筋 合力 点至 截面 受压 区边 缘的距离 ； A 、 A 分别为受拉和受压 区纵 向钢筋 的 截 面面 积 。 联 立公式 ( 1 ) 与 ( 2 ) ， 可 求 得 截 面相 对 受 压 区高 度 和 屈服 曲率 。 1 4影 响 因素分 析 由式( 2 ) 可见 ， 影响混凝土剪力墙截面屈服曲率 的因素 有 ： 截面尺 寸 b 和 h 、 截 面受 压 区相 对 高度 、截面端部受拉、 受压钢筋的配筋率 f0 、 10 、 腹板竖 向分布钢筋配筋率 p 、 混凝土轴心抗压强度 厂 、 钢 筋屈服强度 -厂 和轴压 比 等 。为 了分析各 因素对 截面 屈服 蓝率 的影 响程 度 ， 表 1列 出 了各 因 素 的 变 化范 围及取值 ； 对于 I 形截面剪力墙 ， 还考虑了翼墙 尺寸 的影 响 。 表 1 参数及取值 参数 取值 截 回 矩 彤 、 l 彤 轴压比0 、 0 0 5 、 0 1 、 0 1 5 、 0 2 0 、 0 2 5 、 0 3 0 截 面端 部纵 筋 配 筋 矩形 ： 0 2 5 、 0 5 0、 1 0 0 、 2 0 0 、 3 0 0 率 I 形 ： 0 0 0 5 、 1 O 0 、 2 O 0 、 3 O 0 、 4 O 0 兰 ，分 布 钢 筋 o 2 5 , 0 3 0 , 0 , 4 0 , 0 5 0 配 筋 率 混凝土强度等级 C 5 0 、 C 6 0 、 C 7 0 、 C 8 0 钢 筋 强 度 级 别 萎 ： 譬 i i ： ： ： 面翼墙长 宽比1 0 , 3 0, 5 0, 7 0, 9 0 注 ： 计算轴压 比时 ， 材料 强度取平均值 。C5 0 C 8 0混 凝土轴 心 抗压强度平均值分别为 3 9 5 6 、 4 6 O 8 、 5 3 2 6 、 6 O O 8 。 对 表 1所 列 的 5个 参 数 ( 有 翼 墙 时 为 6个 参 数) ， 每 次考 察其 中一个 参数 ， 其他 参 数取 固定值 ( 取 其常用值) ， 对所考察的参数 ， 分别按表 1 取值 ， 计算 其屈服曲率， 并绘 出屈服曲率与相应参数的关系曲 线 ， 考察其 变化 规律 及相 关性 。分 析步骤 如下 ： 1 )选定 截 面 尺 寸 、 材 料 强 度 ， 确定 所 考 察 的参 数及 其他 参数 ， 联立 求解 方程 ( 1 ) 与 ( 2 ) ， 得 到 屈服 曲 率 。 2 )变化 所选 定 的参数 ， 重 复第 ( 1 ) 步 ， 得 到相 应 的屈服 曲率 。 3 )绘 出屈 服 曲率 与相 应参 数 的关 系 曲线 。 4 )评价 其相 关性 。 按 上述 方法 ， 共 进 行 了 4 0组 ( 有 翼 墙 时 为 1 6 0 组 ) 分析 ， 绘制 了 4 0组 ( 有翼 墙 时为 1 6 0组 ) 屈 服 曲 率与相应参数的关系曲线 ， 各组曲线规律基本相同。 图 3 为 其 中的一 组 ， 绘 制这 组 曲线 所 采 用 的参 数 为 ： 截 面 尺寸 为 2 5 0 mm6 0 0 0 mm， 端 部 纵筋 配筋 率 取 0 5 ， 腹 板竖 向分 布钢筋 配筋 率 取 0 3 0 ， 混 凝 土强度 等 级取 C 6 o ， 端 部 受 力钢 筋取 HR B 4 0 0 ， 竖 向 分布 钢筋 取 HRB 3 3 5 ， 混凝 土 和 钢筋 强度 分 别 取 其 平均值 ， 轴 压 比取 0 2 0 ， 工 字 型 截 面 端 部 纵 筋 配 筋 率取 2 ， 翼墙长宽比取 5 0 。 图 3中的每个图均以轴压 比 为横坐标 ， 以屈 服曲率系数 是 。( 屈服曲率与截面有效高度 h 。 之乘 积) 为纵坐标 ， 绘制 当端部纵筋配筋率 、 腹板竖 向 分布钢筋配筋率 fD 、 混凝土强度 厂 以及钢筋屈服 强度 ， 分别取不同值时与曲率的关系图。 从图 3可以看 出， 对于所考虑参数的取值范围， 矩 型截 面 和 I 型截 面 的屈 服 曲率 与 相 应参 数 的 关 系 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第3 期 赵花静 ， 等 ： 高强混凝土剪力墙屈服位移计算方法 8 3 曲线都表现 出相同的规律。由图 3 ( a ) 、 ( b ) 可见 ， 腹 板 竖 向分布 钢 筋配筋 率 对矩 形截 面屈 服 曲率 几 乎 没 有影响， 对工字型截面 ， 当轴压 比较大 时， 腹板竖 向 分布钢筋配筋率对屈服曲率影响越来越小 。由图 3 ( c ) 、 ( d ) 可见 ， 轴压比较大时 ， 混凝土强度对屈服 曲 率产生一定影 响 ， 但 在轴压 比为 0 3时 ， 影响程度 籁 懈 I卜 魍 罄 嘲 轴压比z +p 0 0 2 5 一 -p=0 0 0 3 一p 0 3 5 一一 p 0 4 一 p -0 5 ( a )矩型截面 钼 罄 啮 Ij s 将 鲁 盛 唾 轴压 比。 注：+ C5 0一 _C 6 0 - C 7 0 一 C 8 0 ( d )I 型截 面 轴压比z 注 ：- - - H RB 4 0 0一 HR B5 0 0 ( g)矩型截 面 刍 寒 基 置 只有 8 6 ( ( 4 4 4 0 5 ) 4 0 5 8 6 ) 。 由图 3 ( e ) 、 ( f ) 可见 ， 端部纵筋配筋率随着轴压 比的增大 ， 其影响程度越来越小 ， 当轴压 比为 0 3时 ， 影 响程 度 只有 7 。 由图 3 ( g ) 、 ( h ) 、 ( i ) 可见 ， 钢 筋 强度 等 级对屈服 曲率影 响最大 ， 剪力墙两端的翼墙尺寸对 屈服曲率 的影响较大 。 轴压 比z 注 一 p 0 0 25一 。p 0 0 3 一 p 0 3 5 p m 一 p 旬 燧 ( b)I 型截面 量 薹 鋈 嚣 轴压 比= 注： - 0 0 2 5- -,- p= 0 0 0 5 0 l 一一 p 垃 一 p m ( e )矩型截面 喜 基 置 注 ：- HR B4 0 0_ ” HR B5 0 0 ( h)I 型截面 图 3 不 同参 数时屈服 曲率 系数 1 4 剪力 墙 截 面屈 服 曲率 的 简化 计 算 公 式 由上 述 分 析 可见 ， 对 屈 服 曲率 影 响较 大 的 因 素 除轴压 比外 ， 还有纵向受力钢筋的应变和剪力墙两 端 翼 墙 面 积 。另 外 ， 由 图 3可 见 ， 屈 服 曲 率 与 轴 压 比、 纵向受力钢筋的应变和剪力墙两端翼墙面积均 近似呈线性关 系， 故可用线性函数关系进行分析 。 经过多元线性回归分析， 得出屈服曲率的方程为 】 一 1 5 + 0 0 0 4 ( 3 ) 1 2wo n w0 9 y一 1 5 + 0 0 0 4_ A n一 0 0 0 2 ( 4 ) 薹 鋈 器 智 氍 噬 轴压比0 注： -* - C 5 0 + ， O6 0一 C 7 0 一C 8 0 ( c )矩型截面 轴压比= 注： - = 0 0 0 5 一嗄 = 0 l P = 0 J D 2 一+ -p = o 0 3 一 以 = o o 4 ( f )I 型截面 0 0 0 5 0 1 0 1 5 0 2 0 2 5 0 3 03 5 轴压比2 注： 一 6 = l _0 ” 一 b = 3 o一 6 f = 5 0 一 + b b - 7 0 * - -9 0 ( i ) I 型截面 式( 3 ) 适用于矩形截面剪力墙 ； 式( 4 ) 适用于工 字型截面剪力墙 ， 其中 6 0 表示剪力墙截面一端两侧 翼 墙 面积之 和与 全截 面面积 之 比值 。 2 屈服位移计算 定义剪力墙基础顶面截面弯曲屈服时相应 的位 移为屈服位移， 且仅考虑截 面弯 曲变形的影响。当 假定剪力墙的质量和刚度 沿高度分布均匀时， 对作 用顶点集 中荷载 、 均布荷载和倒三角形分布荷载的 剪力墙 ， 其顶点屈服位移分别为 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 8 4 土 木 建 筑 与 环 境 工 程 第 3 6卷 一 H ( 顶点集中荷载) ( 5 ) 一 H ( 均布荷载) ( 6 ) 一 H ( 倒三角形分布荷载) ( 7 ) 式 ( 5 ) 式 ( 7 ) 可统 一写 为 y一 y H ( 8) 式 中 ， O 为 剪 力墙 顶 点 屈 服 位 移 系数 ， 其 值 主 要 取 决 于荷 载形式 。 实 际工程 中的 剪力 墙 比较 复 杂 ， 其 质 量 和 刚度 沿 高度有 变化 ， 各 质 点 处 的 水平 地 震 作 用 一 般 与 其 质量和侧移值有关 ， 顶点屈服位移亦如此。因此 ， 确 定 剪力 墙顶 点屈 服位 移系 数 0 Z 时 ， 可 采用 第 一 振 型 的振型值与质量乘积成 比例的侧 向力分布 ， 并考虑 剪力墙截面开裂对其刚度的影 响， 按弹性分析方法 计算 ， 其结果见表 2 ， 其 中 表示剪力墙结构 的总层 数 。 表 2剪力墙顶点屈服位移 系数 a n 口 0 3 3 3 0 3 1 0 0 3 O 9 0 3 0 5 0 3 0 0 0 2 9 4 0 2 8 3 0 2 8 2 0 2 7 8 0 2 76 0 2 7 5 3 试验验证 3 1试验 数据 试验数据取 自文献 1 1 1 4 ， 实测混凝 土立 方 体抗 压 强 度在 7 2 9 7 9 3 8 5 N ram 之 间 ， 计 算 时 混凝土强度取其轴心抗 压强度平均值 ， 钢筋强度取 屈服强度平均值 。1 2个悬臂 高强混凝土剪力墙试 件参数如表 3所示 ， 其中 HP C W一 1 HP C W一 4为矩 形 截 面 高 性 能 混 凝 土 剪 力 墙 ， S HS C W一 1 S HP C W一 8均为矩形 截 面的型钢 高强 混凝 土剪 力 墙 。所有试件均在剪力墙顶 点作用水平集 中荷载 ， 且 均发 生弯 曲破 坏 。 表 3试 件 参 数 3 2屈服 位移 计算 值与试 验值 的 比较 按式 ( 3 ) 计 算剪 力墙基 础 顶面 截面 的屈服 曲率 ， 按式 ( 7 ) 计算剪力墙顶点屈服位移 ， 其中屈服位移系 数 a 取 1 3 ， 同时考 虑剪力 墙开 裂后 刚度 的退 化 ， 其 计算结果如表 4所示。从表 4可见 ， 按本文公式计 算所得的屈服位移值与试验值相 比， 误差在 1 0 以 内 ， 吻合较 好 。 表 4 屈服 位移计算值 与试验值 的比较 4 结 论 1 ) 弯矩一 曲率分析结果表明， 影响高强混凝土剪 力墙屈服曲率的因素有 ： 截面端部受拉 、 受压钢筋的 配筋率、 腹板竖 向分布钢筋配筋率、 混凝土轴心抗压 强度 、 钢筋 屈服 强度 和轴压 比。在这 些 因 素 中 ， 对剪 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 3 期 赵 花静 ， 等 ： 高 强混凝 土 剪力墙 屈服 位移 计算 方法 8 5 力 墙截 面屈 服 曲率影 响最大 的 因素为 纵 向受 力 钢筋 的屈服应变 ， 其次为轴压 比； 在轴压 比较大时 ， 剪力 墙截面两端 的翼墙也有一定影响。 2 ) 本文提出的高强混凝土剪力墙截面屈服 曲率 计算公式， 考虑了轴压 比、 纵 向受力钢筋屈服应变和 剪力墙 截面两端 翼墙 的影 响。基 于 该屈 服 曲率公 式 ， 所得的剪力墙顶点屈服位移计算公式， 其计算值与 1 2 个高悬臂高强混凝土剪力墙屈服位移试验值 比较吻 合。因混凝土对其影响不大， 该屈服位移计算公式也 适用于普通混凝土剪力墙的屈服位移计算。 参 考文 献 ： 1 Wa l l a c e J W ， Mo e h l e J P D u c t i l i t y a n d d e t a i l i n g r e q u i r e me n t s o f b e a r i n g wa l l b u i l d i n g s J J o u r n a l o f St r u c t ur a l Eng i ne e r i ng，1 99 2，11 8 ( 6)：1 6 25 1 6 44 2 P r i e s t l e y M J NAs p e c t o f d r i f t a n d d u c t i l i t y c a p a c i t y o f r e c t a n g u l a r c a n t i l e v e r s t r u c t u r a l wa l l s J B u l l e t i n o f Ne w Ze a l a nd So c i e t y f o r Ea r t h qua ke En gi ne e r i n g， 1 99 8，31 ( 2)： 73 85 3钱稼茹 ， 吕文 ， 方 鄂华基 f位移 延性 的剪 力墙抗 震设 计 J 建筑结构学报 ， 1 9 9 9 ， 2 0 ( 3 ) ： 4 2 4 9 Qi a n J R，Ly u W ，Fa n g E HDi s p l a c e me n t d u c t i l i t y - b a s e d a s e i s mi c d e s i g n f o r s h e a r w a l l s J J o u r n a l o f Bui l di n g St r u c t ur e s，1 99 9 ，2 0(3 )：4 2 4 9 4T h o ms e n J H， Wa l l a c e J D i s p l a c e me n t b a s e d d e s i g n o f s l e nd e r r e i n f or c e d c o nc r e t e wa l l s e x pe r i me n t a l v e r i f i c a t i o n J J o u r n a l o f S t r u c t u r a l E n g i n e e r i n g ， 2 0 0 4， 1 3 0 ( 4 ) ：6 1 8 - 6 3 0 5 T j e n N T，Ma r k A A，J o h n W WY i e l d d i s p l a c e m e n t e s t i ma t e s f or d i s p l a c e me n t - b a s e d s e i s mi c d e s i g n o f d uc t i l e r e i n f o r c e d c o n c r e t e s t r u c t u r a l w a l l b u i l d i n g s C 1 3 W o r l d Co nf e r e n c e o n Ea r t h qu a ke En gi n e e r i n g， Va n c o u v e r B CCa n a d a 2 0 04 6 梁 兴文 ， 黄雅捷 ， 杨其 伟钢筋 混凝 土框 架结构 基 于位 移 的抗震 设计 方 法 研究 1 土木 工 程学 报 ， 2 0 0 5 ， 3 8 ( 9 ) ： 5 3 6 0 Li a n g X W ，Hu a n g Y J ，Ya n g Q W Di s p l a c e me n t b a s e d s e i s mi c d e s i g n me t h o d o f R C f r a me s J C h i n a Ci v i l E n g i n e e r i n g J o u r n a l ，2 0 0 5，3 8 ( 9 )：5 3 6 0 7 钱稼茹 ， 徐福江钢筋混凝土剪力墙基 于位 移 的变形 能 力设计 方法 J 清 华大学 学报 ： 自然科 学版 ，2 0 0 7 ， 4 7 (3 )： 3 05 3 0 8 Qi a n J R， Xu F J Di s p l a c e me n t - b a s e d d e f o r ma t i o n c a p a c i t y d e s i g n me t h o d o f R C c a n t i l e v e r w a l l s l- J J o u r n a l o f Ts i n gh ua Un i v e r s i t y：Sc i e n c e a n d Te c hn o l o gy，2 0 07，4 7 ( 3)1 3 05 3 08 8 T j e n N， T j h i n M A， As c h h e i m J w W Yi e l d di s p l a c e m e nt - ba s e d s e i s mi c de s i gn o f RC wal l bu i l d i n gs E J E n g i n e e r i n g S t r u c t u r e s ， 2 0 0 7 ， 2 9 ： 2 9 4 6 2 9 5 9 9 梁兴文 ， 赵花静 ， 邓 明科考虑 边缘 约束构件 影响 的高 强混凝土剪力 墙弯矩一 曲率骨 架 曲线 参数研 究 J 建 筑结构学报 ， 2 0 0 9 ( S u p 2 ) ： 6 2 6 7 Li a n g X W ， Z h a o H J ， De n g M K Mo me n t c ur v a t u r e r e l a t i o ns h i p a na l ys i s o f hi gh s t r e n gt h c o nc r e t e s h e a r w a l l wi t h p a r t i a l l y c o n f i n e d e n d z o n e s J J o u r n a l o f B u i l d i n g St r u c t u r e s ，2 0 0 9 ( S u p 2 ) ：6 2 6 7 1 O 应勇钢筋混凝土剪力墙 构件屈服位 移研究 J 低 温 建筑技术 ， 2 0 1 0 ， 1 2 ： 3 8 4 0 Yi n g Y St ud y o n y i e l d d i s p l a c e me nt f o r r e i nf or c e d c o n c r e t e s h e a r wa l l s J L o w T e mp e r a t u r e Ar c hi t e c t u r e Te c h nol o gy，2 01 0，1 2：38 4 0 1 1 梁兴文 ， 邓 明科 ， 张兴虎 ， 等高性能混凝土剪力墙性 能 设计理论 的试验研究 J 建筑 结构学报 ， 2 0 0 7 ， 2 8 ( 5 ) ： 8 O 一 88 Li a n g X W ， De ng M K ， Zha n g X H ， e t a 1 Ex pe r i me nt a l s t u dy on pe r f or ma nc e - ba s e d s e i s mi c d e s i g n o f h i g h p e r f o r ma n c e c o n c r e t e s h e a r wa l l J J o u r n a l o f S t r u c t u r a l En g i n e e r i n g， 2 0 0 7 ，2 8 ( 5 ) ：8 0 8 8 1 2 梁兴文 ， 辛力 ， 邓明科 ， 等高性 能混凝 土剪力墙抗震性 能及其 性能指标试验研究 J 土木 工程学报 ， 2 0 1 0 ， 4 3 ( 11 )： 5 5 - 5 9 Li a ng X W ，Xi n L，De ng M K ，e t a 1 Ex pe r i me nt a l s t ud y on s e i s mi c b e ha v i or a nd p e r f o r ma nc e i nd e xe s o f h i g h s t r e n g t h c o n c r e t e s h e a r wa l l s J C h i n a C i v i l En g i n e e r i n g J o u r n a l ，2 0 1 0，4 3 ( 1 1 ) 1 3 梁兴文 ， 杨鹏辉 ， 崔 晓玲 ， 等带端柱高强混凝土剪力墙抗 震性能试验研究 J 建筑结构学报， 2 0 1 0 ， 3 1 ( 1 ) ：