沥青混凝土心墙坝的风险监控与设计.pdf

西北水 电 2 0 1 6年 第 2期 文章编 号： 1 0 0 6 -2 6 1 0 ( 2 0 1 6 ) 0 2 o o o 1 O 5 沥青混凝土心墙坝 的风 险监控 与设计 刘世煌 ， 郑 琳 ( 1 水利部水电水利规划设计总院， 北京 1 0 0 1 2 0； 2 中国电建集团水电水利规划设计总院， 北京 1 0 0 1 2 0 ) 摘要： 讨论了沥青混凝土心墙坝中沥青心墙的原材料、 碾压质量及工作性态的质量监控体系及其所存在的问题， 同时也讨论了相关的设计工作。 关键词： 沥青混凝土心墙坝； 风险监控； 监控体系； 监控指标 中图分类号： T V 6 4 1 4 1 文献标识码 ： A D O I ： 1 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 6 2 6 1 0 2 0 1 6 0 2 0 0 1 Ri s k M o n i t o r i n g a nd De s i g n o f Da m wi t h As p ha l t Co n c r e t e Co r e LI U S h i h u a ng ，ZHENG Li n ( 1 Wa t e r R e s o u r c e s a n d H y d r o p o w e r P l a n n i n g a n d D e s i g n G e n e r a l I n s t i t u t e ， B e ij i n g 1 0 0 1 2 0， C h i n a ； 2 C h i n a R e n e w a b l e E n e r g y E n g i n e e ri n g I n s t i t u t e ， B e ij i n g 1 0 0 1 2 0 ， C h i n a ) Ab s t r a c t ： R a w ma t e ri a l s ，c o m p a c t i o n q u ali t y ，qu ali t y c o n t r o l s y s t e m a n d i s s u e s o f o p e r a t i n g p a t t e r n o f t h e a s p h alt c o r e o f t h e d a m w i t h t h e a s p h alt c o r e a r e d i s c u s s e d i n t h e p a p e r Me an w h i l e ，r e l e v a n t d e s i g n i s als o d i s c u s s e d Ke y wo r d s ： d a m wi t h a s p h al t c o n c r e t e c o r e ；ri s k mo n i t o ri n g ； mo n i t o r i n g s y s t e m；mo n i t o ri n g i n d e x 随着茅坪溪碾压式沥青混凝土心墙坝 的建成 ， 在中国西部严寒强震频发地 区的深覆盖层上相继建 成冶勒、 黄金坪 、 下板地、 龙石头 、 旁多等 1 0 0 m级高 度的碾压式沥青混凝 土心墙坝 ， 这不仅使 中国碾压 沥青混凝土心墙坝的建设 提高到一个更高 的水平 上 ， 同时也因结构抗震及深覆盖上的构造处理等 ， 给 工程增添一些新的风 险， 同时也 向我们提 出了完善 现有风险监控系统及相应监控指标的要求。 为适应 中国沥青混凝土心墙坝发展 ， 水 电和水 利系统分别于 2 0 0 9年和 2 0 1 0年颁布了 D L T 5 4 1 1 2 0 0 9和 S L 5 0 1 2 0 1 0 土石坝 沥青混凝 土面坝和心 墙设计规范 J 。为 了防范可能存在 的洪水 漫坝 风险、 坝体渗流破坏风险、 坝坡失稳破坏等风 险， 及 其 由此而引起溃坝破坏 ， 设计规范规定 了相应的对 策措施 ， 初步建立了安全监控体 系并提 出了相应 的 监控指标 ， 但由于中国 1 0 0 m级 高碾压式沥青混凝 土心墙坝建设实践尚不丰富， 设计规范不可能涵盖 收稿日期： 2 0 1 5 0 8 0 2 作者简介： 刘世煌( 1 9 4 1 一) ， 男， 江苏省南京市人， 教授级高工， 从事水利水电工程勘测、 设计、 科研、 设计审查、 咨询、 安全鉴定、 安全 评价等工作 所有可 能的风 险 ， 强 震频发 地 区深厚 覆盖 层 又给 1 0 0 m级高碾压式沥青混凝土心墙坝带来 了许多新 的问题 。为了确保工程安全， 宜在现有规范基础上 ， 针对实际可能发生的风险 ， 以风险辨识为基础 ， 以风 险监控为手段 ， 完善风险监控体系 ， 进一步提高工程 的本质安全性 j 。 表 1 中国 1 0 0 m级及渗水碾压式沥青混 凝土心墙 坝表 嘲目 m C m m翥 蒜 坡 比 1 防止洪水漫坝的安全监控系统 沥青混凝土坝的坝体填筑料均为可冲蚀材料， 一 旦洪水漫坝， 沥青混凝土心墙坝即可能发生灾难性溃 坝事件， 给下游人民生命财产带来重大损失。实践证 明洪水漫坝是土石坝发生概率最高的危险因素。 为了防止沥青混凝土心墙坝洪水漫坝 ， 设计规 2 刘世煌 ， 郑琳 沥青混凝土心墙 坝的风险监控与设计 范明确提出了不同类型不同级别水工建筑物的相应 设计洪水和校核洪水标准 ， 规定 了正常和非正 常设 计工况下不同水位 的荷载组合 ， 提 出了严格的泄洪 要求 ， 还规定了不 同类型不 同级别建筑物坝顶的安 全超高 ， 建立 了一整套防止洪水漫坝 的安全监控体 系 ， 但 由于洪水本身的不确定性 ， 外延小概率洪水所 带来 的风险 ， 特别是梯级大坝连溃 、 地震滑坡涌浪组 合 、 强烈余震 中水库应急放空时不稳定渗流 、 大体积 漂浮物及 闸门失控等对泄洪安全 的影响 ， 沥青混凝 土心墙坝仍然存在着洪水漫坝和溃坝的风险。 为了防止沥青混凝 土心墙坝洪水漫坝 ， 针对严 寒强震频发地区深厚覆盖层上沥青混凝土心墙坝特 点 ， 除按规范要求进行洪水 、 泄洪能力及坝顶高程复 核外 ， 还要考虑历史洪水及严寒地区冰川、 融雪与降 雨 的组合型洪水对洪水计算成果 的影 响， 完善水情 测报系统 、 梯级联合防洪调度 ， 配备独立备用 电源 ， 提高闸门及启闭机等设备抗震性能 ， 编制防止洪水 漫坝应急预案。 2 防渗体 的安全监控系统与监控指标 深覆盖层地基上沥青混凝土心墙坝的防渗体包 括 ： 沥青混凝土心墙、 河床部位混凝 土防渗墙 ， 岸坡 及河床底部基岩中的防渗帷幕 。 沥青混凝土是非散粒材料 ， 本身不会发生渗流 破坏 ， 但沥青混凝土心墙及其接头部位的开裂 ， 渗漏 水仍可导致坝体渗流破坏甚至溃坝 ， 实践证 明渗 流 破坏是土石坝 中发生概率较高的危险因素 。 2 1 沥青混凝土心墙的安全监控系统和监控指标 沥青混凝土心墙是影响沥青混凝土心墙坝安全 的关键部件 。沥青混凝土心墙 的工作性态直接关 系 到沥青混凝土心墙坝 的安全 ， 因此规范对于沥青混 凝土心墙的工作性态极为关注 ， 并力 图建立起一套 严格的监控系统和完整的监控指标 j 。这个系统 包括 ： 原材料监控系统 、 沥青混凝土施工质量监控系 统、 沥青混凝土心墙工作性态监控系统， 以及相应的 监控指标 。 ( 1 )沥青? 昆 凝土原材料质量监控系统及监控指 标 鉴于中国尚未颁布水工沥青国家标准 ， 设计规 范对道路石油沥青技术要求进行取舍， 并根据 D L T 5 3 6 2 水工沥青混凝土试验规程及工程结构性能、 当地气温、 运用条件和施工要求等， 对碾压式沥青混 凝土中石油沥青的感温性 、 耐久性 、 针人度 、 软化点 、 延度、 溶解度 、 脆点 、 含腊量 、 闪点 、 密度及薄膜烘箱 后性能变化等 ， 提 出了相应控制指标 。 另外规范还对碱性 粗骨料 、 人工细骨料 和填料 质地、 加热后性质变化 、 表观密度 、 耐久性 、 吸水率 、 有机质及含泥量 、 针片状颗粒含量、 强度 、 与沥青黏 附I生、 亲水性 、 细度 、 粒径等提出监控指标 ， 实践证 明 这些监控措施是有效 的。 ( 2 )沥青混凝土施工质量监控体系及监控指标 与普通混凝土 的强度 、 抗冻 、 抗渗要求一样 ， 规 范要求 碾压 式 沥青 混凝 土心 墙 的孔 隙率 不 大 于 3 ， 渗透系数不大于 1 X 1 0 一c m s ， 水稳定系数不小 于 0 9 ， 沥青含量 6 0 7 5 ， 粗骨料最大粒径小 于 1 9 mm， 并根据工程应用条件和应力要求 ， 提 出有 关变形和力学指标。 根据沥青混凝土室内三轴试 验成果及邓肯一 张 非线性 模 型及双 曲服 面弹塑性模 型计算 成 果 ， 茅坪溪 大坝发现在 上述模型参 数 中， 模量数 是对心墙应力最敏感 的因素 ： K=4 0 0级 ， 心墙 竖 向应力大 于 同高程 库水 压 力 ， 心墙不会水力劈裂 ； K= 3 0 0级 ， 心墙竖 向应力大部分大于同高程库 水压力 ， 考虑抗拉强度 ， 可能不裂； K=2 0 0级 ， 心墙 竖 向应力小 于 同高程 库水 压 力 ， 考虑抗拉强度 ， 可能水力劈裂。 为防止蓄水后沥青混凝土心墙水力劈裂 ， 对茅 坪溪大坝提出沥青 混凝土模量数 K= 4 0 08 0 0、 下 板地大坝要求 K4 0 0， 并 以此作为沥青混凝土心墙 质量监控指标 ， 但是茅坪溪大坝碾压仓面取样的试 验成果表明 ， 一期沥青混凝土心墙 的实 际模量平均 K=1 6 7 6， 二期平均为 1 3 5 7 ； 现场钻孔取芯样测得 最大 K= 2 6 6 4， 最小 8 4 1 ； 利用坝体实测变位反演 沥青混凝土心墙模 量 K=3 3 4 3 4 2 ， 即实际碾压混 凝土心墙模量数远低于设计要求 一 。 仔细分析发现 ， 大量沥青混凝土三轴试验所得 到的非线性参数中， K值并不稳定 ， 缺乏规律性。K 值与沥青混凝土黏弹塑性质、 沥青等原材料及配合 比、 试件成型和脱模、 加荷前的固结蠕变时间、 试验 围压 、 加荷速率 、 试验温度等有关 ， 而在 同一配 比材 料 中， 既使相同取样方法和试验条件下 ， 仍会出现很 大差距 ， 这不仅说 明， 模量数 K可能不宜作为沥青 混凝土心墙质量的评判标准 ， 也要求人们研究更适 西北 水 电 2 0 1 6年 第 2期 3 合沥青混凝土心墙工作特性的计算模型和相应的控 制参数 。 基于上述情况， 设计规范不再把 作为沥青混 凝土心墙的质量监控指标 ， 舍弃原有 马歇尔稳定度 及马歌尔流值指标 ， 按照工程运用条件及应力要求 ， 以沥青混凝 土抗 弯强度和相对应 的应变为控制指 标 ， 提出沥青混凝土弯 曲强度 4 0 0 k P a ， 相应材 料弯曲应变值应1 ， 并以此作为控制沥青混凝土 的质量指标。 表2 碾压式沥青混凝土心墙沥青混凝土技术要求表 指标 。捌。 苏洼龙沥青混凝 土心墙力学试验成果说明 ： 上 述控制指标是可行的， 是偏于安全的。 表 3 苏洼龙心墙沥青混凝土力学试验成果表 ( 3 )沥青混凝土心墙工作性态的监控系统与监 控指标 1 )拱效应 茅坪溪 、 冶勒等工程实测资料表明： 心墙实测压 应力小于 自重应力 ， 心墙 沉降变形率大于两侧过渡 料沉 降变形率 ， 心墙 与两侧过渡间 已分别 产生 4 6 m m和 5 5 2 6 m m错位， 即由于两侧过渡料的约束， 施工期沥青混凝土心墙 已产生了较 明显拱效应 ； 而 在陡峻河谷中， 受两岸基岩垂直河流方向的约束 ， 心 墙的拱效应可能更加明显 。 2 )沥青混凝土心墙的水力劈裂 文献 1 明确写到 ： 沥青混凝土孔隙率小 ， 孑 L 隙 封闭且不连通， 又无孔隙水的存在 ， 抗渗 比降很大 ， 沥青混凝土虽有拱效应存在， 但一般不会出现拉应 时 问 图 1茅坪溪 1 0 5 m高程处心墙与过渡层间的相对变位图 力 ， 沥青混凝土心墙水力劈裂可不考虑。 笔者认为： 冶勒沥青混凝土心墙 3 4只单向应变 片中， 蓄水后 3 0只实测应变为压应变 ， 但有 4只应 变片为拉应变 ， 最大拉应变为 1 1 2 9 s ， 这说明沥青 混凝土心墙仍有可能产生拉应力 ， 考虑到沥青混凝 土本身的抗拉抗弯强度 ， 以及大竹河 、 马家沟等沥青 混凝土心墙坝 曾出现过 的较严重渗漏 现象 ， 从安全 计 ， 宜慎重对待 。 表 4 曾漏水的沥青混凝土心墙坝表 3 )沥青混凝土心墙应变监控 为监测沥青混凝土心墙工作性态 ， 理想 的办法 是实测心墙应变 ， 并由此计算墙体应力。 根据室内试验 ， 冶勒和茅坪溪大坝控制沥青混 凝土应变 1 0 0 0 0 s 。 由干沥青混凝土心墙 比较单薄 ， 浇筑及碾压时 温度较高 ， 无法像普通混凝土结构那样埋设应变计 组 ， 冶勒只能在心墙 5个剖面的上下游面上 ， 每 5 m 垂直向布设 1只应变片， 并用锚 固板将应变片 固定 在心墙上下游壁上 ， 应变片距 心墙侧面 尚有 51 0 c m距离， 实际埋设于过渡层中。 冶勒大坝实测最大拉应变 1 1 2 9 8 ， 实测最大 压应变 为 7 5 0 5 0 s ， 其 中蓄水 后 平 均应 变 增 加 8 0 0 01 2 0 0 0 8 ， 且下游侧应变增量大于上游测应 变增量 。 茅坪溪大坝沥青混凝土心墙底部和上部实测压 应变为 1 0 0 0 0 ， 但 1 0 11 1 6 m高 程处 实测 为 5 4 0 0 05 9 0 0 0 ， 实 测 结 果 早 超 过 设 计 提 出 1 0 0 0 0 8的控制指标 ， 甚至超出了沥青混凝土强度 所对应的应变值 ， 上述两工程实践说明 ： 利用心墙实 测应变来反映心墙工作性态遇到了困难。 仔细分析认为 ， 可能与应 变片埋设方 法有关 。 由于种种原因， 应变片只能通过锚固板固定在心墙 上下游壁面上 ， 与心墙壁有一定距离 ， 实际埋设于过 渡料 中， 又未加隔离保护 ， 虽然可通锚固板狈 0 到心墙 变形， 但已受到过渡料影响， 不能真实反映沥青混凝 土心墙的工作性态， 这种状况必须改变， 而且可以改 变 ， 通过监测心墙应变依然能成为监控 沥青混凝土 4 刘世煌 ， 郑琳 沥青混凝 土心墙坝 的风险监控 与设计 工作性态的方法之一 。 应变 ( ) 2 O 0 n 0 o 一 l 6 o Q o o 1 2 O Q o o 8 O O0 o 4 0 0 ,0 0 漏量已基本达到可以接受程度 ， 仍在加强监测。 高程 m 2 6 6 O 0 0 2 6 3 6 0 0 2 6 l 2 o 0 2 5 8 8 o 0 2 5 o 0 = ： 25 o o 2 0 0 6 0 2 2 O 2 o 0 70 41 2 2 0 0 0 6 0 1 2 o 0 0 7 2 2 2 0 1 0 o 9 1 1 2 O 1 1 1 0 3 1 2 0 1 2 1 2 2 0 观测日 期 图 2 冶勒水电站 0 + 2 2 0 m断面心墙 实测垂直 向拉应变图 E J I SX2 2 匿 水 位一堰 氟 磊 褪I I ：害 露 霹 穗 + - _ t 盯 一 ： 一 图 3 冶勒水 电站 0 + 2 2 0 m断面心墙 S X 2 2测点应变过程线 图 4 )沥青混凝土心墙坝渗流量和渗压监控 虽然心墙变形和坝体坝基渗压也可以分析心墙 的工作性态 ， 但实践证明坝体渗漏量监测 ， 是反映沥 青混凝土心墙坝工作性态 的最有效最直观的办法。 深覆盖层上建筑坝后量水堰费用较大 ， 比较 困 难 ， 但坝后量水堰 的作用是坝 内和坝基渗压等监测 手段所无法替代的 ； 在条件许可时 ， 利用下游 围堰修 筑坝后量水堰 ， 虽 只能测量到渗漏量 的相对变化量 ， 但正是这个渗漏量 的变化 ， 反映了心墙工作性态 的 变化。 笔者通过对 4 0多座土石 坝渗漏量与工作状况 资料 的统计分析 ， 认为大坝渗漏量 与坝体 防渗体面 积有关 ， 在不发生渗流破坏 的前提下 ， 坝体渗漏量可 按下述标准控制 。 。 。 表 5 沥青混凝土心墙坝坝体渗漏量控制指标表 茅坪溪大坝坝后渗水总量2 7 L s ， 合计每万平方 米心墙渗漏量 2 5 L s ， 冶勒水库 2 0 0 5年蓄水， 2 0 0 7 年 1 1 月 1 5 E l 库水位 2 6 5 0 4 5 m时( 正常高水位 2 6 5 0 m) ， 渗漏量 3 3 6 7 6 L s ， 其中单孔涌水量最大 达 1 0 L s以上 ， 且排水沟 内出现浑水 ， 携出泥 、 沙和 小石等， 虽然渗漏水主要来源于右岸绕坝渗漏， 但折 合每万平方米心墙渗漏量为 1 1 9 9 5 L s ， 为特大渗 漏， 且已发生轻微渗流破坏现象， 采取补强灌浆后， 渗 2 2沥青混凝土心墙坝混凝土防渗墙与 防渗 帷幕 监控 系统 和监 控指 标 深覆盖层上沥青混凝土心墙坝的坝基 防渗措施 ， 常为覆盖 层 中的混凝 土 防渗墙 及基岩 中防渗帷幕 H J 。在 自重及水和地 震等荷载作 用下 ， 沥青混凝土心 墙坝 的坝 基混凝土防渗墙受力 比较复杂。苏洼龙防 渗墙厚 1 2 lq fl ， 深 6 6 1 T I ， 采用 C 3 5 、 W1 0混凝 土 ， 防渗墙与混凝土基座采用刚性联接 ， 三 维有限元计算 成果表 明， 正常水 位工况 下 竣工期和蓄水后防渗墙 向下游变位分别为 5 2 c m和 2 3 c m， 中间部位墙体垂直向完全 受压 ， 两侧局部受拉 ， 最大压应力 3 8 5 MP a ， 最大拉 应力 2 1 8 MP a ， 计算结果均超过混凝 土强度 ， 存 在 下部压碎上部拉坏 的可能。鉴于防渗墙的真实变位 很难测量 ， 应力监测点数量有限， 因此需要进一步完 善沥青混凝土心墙坝 防渗系统的监测手段 ， 实测幕 前幕后 的渗压差 ， 实测坝基内渗流比降 ， 创造条件实 施坝后渗流量监测 。 2 3 沥青混凝土心墙坝各防渗体接头部位的监控 系统与 监控 指标 沥青混凝土心墙坝各防渗体间接头部位包括 ： 沥青混凝土心墙与混凝土基座接头 、 河床部位混凝 土基座与混凝土防渗墙接头 、 防渗墙与两岸 及河床 底部基岩中防渗帷幕接头 、 防渗体系与其他 建筑物 接头。 实践证明 ， 深覆 盖层上坝体各防渗体接头部位 是防渗体系中最薄弱环节 ， 特别是陡峻河谷灌浆检 查廊道与两岸坡基岩接头部位 ， 这里既是 沥青混凝 土心墙与混凝土基座的接头部位 ， 又是灌浆检查廊 道与混凝土防渗墙接头部位 ， 还是防渗墙 与两岸及 河床底部基岩中防渗帷幕接头部位 ， 更是深厚覆盖 层与坚硬基岩接头部位 ， 虽然混凝土防渗墙对心墙 的垂直变位有顶托作用， 但是蓄水后基岩与覆盖层 间不均匀变形， 仍是接头断裂及渗漏的主要原因。 茅坪溪大坝沥青混凝土心墙下面坝体灌浆廊道 工作缝漏水， 单孔最大漏水约 1 L s ， 廊道总渗水约 4 6 L s ， 渗水点 除白色析 出物外还有黑色 黏滑有 机析出物 。 图 4为 2 0 1 3年 9月茅 坪溪大坝沥青 混凝 土心 墙底部廊道沉陷缝漏水及黑色析出物 。 西 北水 电 2 0 1 6年 第 2期 5 图4沥青混凝土心墙底部廊道沉陷缝漏水及黑色析出物图 正由于上述接头部位是沥青混凝土心墙坝防渗 的关键部位 ， 设计上应综合受力和施工等 因素 ， 提高 接头部位覆盖层刚度 ， 优选接头部位结构型式 ， 优选 止水规格 ， 努力减少基岩与覆盖层 问水平 向和垂 直 向不均匀变形 ， 与此相应 ， 也应完善相应变位、 渗流 、 应力监控系统 。参照同类工程经验及本工程计算成 果 ， 建立相应监控指标。 3 强震频发地区深覆盖层上沥青混凝 土心墙坝坝坡稳定监控系统 当今 中国沥青混凝土心墙坝正向西部严寒强震 频发地区发展 ， 并且常遇到深覆盖层问题 ， 除了严寒 地区沥青混凝土施工技术 和施工缝 结合 问题 、 以及 上述 防洪水漫坝和心墙 工作性态问题外 ， 突出的问 题还有强震频发地区坝坡稳定及结构抗震。 ( 1 )当今的大坝抗震及边坡稳定风险监控体系 与风险监控指标是可行的。 ( 2 )强震频发地区深厚覆盖层上沥青混凝土心 墙坝的结构抗震 ， 宜考虑中国西部地区地震及覆盖 层结构特点 。 1 )中国西部地 区强震 频发、 强 烈余震 累进破 坏； 强震期滑坡 、 泥石流频发 、 多起堰塞湖叠生， 地震 次生灾害严重 ； 覆盖层结构及组成复杂 ， 常常伴有可 液化土， 存在着架空现象， 深厚覆盖层地震反应影响 较大。 2 )当前地震预测预报水平与工程要求尚有一 定差距， 以一次强震为计算荷载， 未考虑强震频发， 主 一主型震型及频发强烈余震的累进破坏 ， 地震工 况中未考虑近坝区滑坡涌浪与应急放空时不稳定渗 流组合影响 ， 未考虑地震与冰荷载的组合等 ， 可能不 符合 中国西部地区地震特点 ， 再加上地震动输人 和 材料抗震性能的研究薄弱 ， 因此强震频发地 区深覆 盖层上沥青混凝土心墙坝的抗震安全监控指标宜留 有一定余度 ， 或按抗震规范规定提高 l 度设防。 4 结语 ( 1 )碾压式沥青混凝土心墙坝在中国是一种较 新的坝型 ， 现正向西部严寒强震频发地区发展 ， 许多 大坝还遇到深覆盖层问题。由于中国 1 0 0 m级碾压 式沥青混凝土心墙坝实践经验 尚不丰富 ， 完善沥青 混凝土心墙的工作性态安全监控体系和监控指标 ， 是适应沥青混凝土心墙坝发展的需要 。 ( 2 )根据茅坪溪 、 冶勒等工程实践 ， 宜改进 以沥 青混凝土模量数为主的安全监控体 系 ； 改进沥青混 凝土心墙应变监测办法 ； 加强坝后渗漏量监测 ， 完善 渗漏量监控指标 ； 优化 沥青混凝土心墙坝防渗体接 头的结构设计 ； 完善相应监控手段及监控指标 ； 强震 频发地区沥青混凝土心墙坝应适应中国西部地区地 震及覆盖层特点 ， 安全监控指标宜 留有一定余度 。 参考文献 ： 1 D L T 5 4 1 1 2 0 0 9 ， 土 石坝 沥 青混 凝 土 面板 和心 墙设 计 规 范 S 北京 ： 中国电力 出版社 ， 2 0 0 9 2 s L 5 O 1 2 0 1 0， 土石 坝沥青混凝 土面板 和心墙设计 规范 S 北 京 ： 中国水利水电出版社 ， 2 0 1 1 3 王柏乐 中国当代土石 坝工程 M 北 京 ： 中国水 利水 电 出版 社 2 0 0 4 4 郑培溪 冶勒大坝沥青混凝 土心墙工作性态研究 C 土石坝 技术 2 0 1 0年论文集 ， 2 0 1 0 5 何顺宾 ， 胡永胜 ， 刘吉祥 冶勒水 电站沥青 混凝 土心墙 堆石坝 J 水 电站设计 ， 2 0 0 6 ( 0 2 ) ： 5 4 6 1 6 三峡茅 坪溪沥青混凝 土心墙 坝安全 验收评 价报告 R 水 电 总院 ， 2 0 1 3 7 熊焰 三峡茅 坪溪沥青混 凝士心 墙坝工程设 计 J 土石坝工 程 ， 1 9 9 8 ， 6 8 贾新 闻 沥青 混凝土心墙 坝设计 与施工 M 北 京 ： 水利 水 电 出版社 ， 2 0 1 1 9 任敏 大竹河水库 沥青混 凝土心墙 坝渗漏 分析 与处理方 案研 究 J 大坝与安全 ， 2 0 1 4 ( 5 ) ： 5 1 5 6， 6 0 1 0 杨洁 沥青混凝土心墙坝心墙渗水原 因分析与 防渗处理简述 J 中国新技术新产品 ， 2 0 1 5 ( 6) ： 1 3 8 1 1 马新平 马家沟水库沥青混凝土心墙坝防渗处理设计 J 大 坝与安全 ， 2 0 1 0 ( 5 ) ： 1 9 2 2 1 2 刘建刚， 魏兵荣， 包明文， 郑克勋 马家沟水库大坝渗漏示踪 分析 J 红水河， 2 0 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