新型外包钢筋混凝土钢管防屈曲耗能支撑性能.pdf

第 3 4卷 第 1 期 2 0 1 2年 2月 土 木 建 筑 与 环 境 工 程 J o u r n a l o f Ci v i l Ar c h i t e c t u r a l& En v i r o n me n t a l En g i n e e r i n g V o 1 3 4 No 1 Fe b2 01 2 新型外包钢筋混凝土钢管防屈曲耗能支撑性能 邓 雪松 ， 杨叶斌 ， 周 云 ， 陈 真 ， 邹征敏 ( 广州大学 土木工程学院 ， 广州 5 1 0 0 0 6 ) 摘 要 ： 研制 了一种新 型外 包钢 筋混凝 土钢 管 防屈 曲耗 能 支撑 ， 设 计 6个新 型 外 包钢 筋 混凝 土钢 管 防屈曲耗能支撑试件， 对其进行轴向循环荷载试验， 并对其 中的 4组试件采用 AB AQUs有限元数 值模拟分析。研究结果表明： 新型外 包钢筋混凝土钢管防屈 曲耗 能支撑在 受拉和受压 时都 能屈服 而不屈 曲， 支撑的滞回曲线稳定、 饱满， 具有稳定的承载能力和良好 的滞回耗能能力； 新型外 包钢筋 混凝 土钢 管防屈 曲耗 能 支撑 的恢 复 力模 型 可 采 用双 线性 模 型 来描 述 ； 新 型 外 包钢 筋混 凝 土钢 管防 屈 曲耗能支撑构造合理 ， 耗能机理 明确 ， 采用钢筋混凝土约束核心钢管的设计思想是可行的。 关 键词 ： 外 包钢 筋混凝 土 ； 防屈 曲耗 能支撑 ； 循 环 荷载试 验 ； 滞回 曲线 ； 骨架 曲线 中图分 类号 ： T U3 5 2 1 文献标 志码 ： A 文章 编 号 ： 1 6 7 4 4 7 6 4 ( 2 0 1 2 ) 0 1 - 0 0 2 1 0 8 Pe r f o r ma n c e o f Ne w。 t y p e S t e e l Tu b e Bu c kl i ng Re s t r a i n e d Br a c e wi t h Re i nf o r c e d Co nc r e t e Ou t s i d e DENG Xu e - s o n g， Y ANG Y e bi n， ZHOU Yu n， CHEN Zh e n， ZOU Zh e n g - mm ( S c h o o l o f Ci v i l En g i n e e r i n g，Gu a n g z h o u Un i v e r s i t y ， Gu a n g z h o u 5 1 0 0 0 6，P R Ch i n a ) Ab s t r a c t ： A Ne w t y p e S t e e l Tu b e B u c k l i n g Re s t r a i n e d Br a c e wi t h Re i n f o r c e d Co n c r e t e o u t s i d e( S T B RB Re)wa s i n t r o d u c e d i n t h i s p a p e r S i x s p e c i me n s o f t h e S T B RB RC we r e d e s i g n e d a n d c y c l i c l o a d i n g t e s t we r e c a r r i e d o ut t o s t ud y t he hy s t e r e t i c e n e r gy di s s i pa t i o n pe r f o r ma n c e o f t he s i x s p e c i me ns An d t he n， AB AQUS f i n i t e e l e me n t a n a l y s i s wa s u s e d t o s t u d y t h e p e r f o r ma n c e o f f o u r s p e c i me n s Th e r e s u l t s i nd i c a t e d t ha t t he ST BRB RC h a d s t a bl e a n d f ul l hy s t e r e t i c c ur v e The b e a r i n g c a p a c i t y o f t he ST BRB RC wa s s t a b l e a nd t he b ys t e r e t i c be h a v i o r wa s e xc e l l e n t And t he a na l y s i s m o de l o f ST BRB_ RC c o ul d b e d e s c r i b e d b y a b i l i n e a r mo d e 1 Th e c o n s t r u c t i o n o f t h e S T B RB RC wa s r e a s o n a b l e ，a n d t h e e n e r g y d i s s i pa t i o n m e c h an i s m o f t h e ST BRB RC wa s c l e a r I t i s p r ov e d t ha t t h e de s i gn ph i l o s op hy o f u s i n g r e i n f o r c e d c on c r e t e f o r e x t e r i or r e s t r a i ne d e l e me n t wa s a v a i l a bl e Ke y wo r ds ： r e i nf o r c e d c on c r e t e ou t s i de； buc kl i n g r e s t r a i ne d br a c e； c y c l i c l o a d i ng t e s t ； hy s t e r e t i c c u r ve； b a c k bo ne C l 1 r y e 防屈 曲耗 能 支 撑 由 于具 有 性 能稳 定 、 减 震 效果 显著 、 施工安装方便等特点， 从而成为 目前研究和应 用较多的耗能构件。 日本神户地震 、 美国北岭地震 后 ， 其 在 日本 、 美 国 、 加 拿 大 和 我 国 台湾 地 区 得 到 了 较好 的应 用口 。近年来 ， 防屈 曲耗 能支 撑在 中 国的 应用 也越来 越多 。 钢管作为一类主要 的受力构件 ， 在建筑结构、 桥 梁结构等工程领域有广泛的应用 。但其作为受压杆 件时易出现屈 曲失稳现象， 从 而导致结构的失稳破 坏 。将 防止 钢管 发生 失 稳 又可耗 能 减震 的二重 钢 管 防屈曲耗能支撑应用于这些工程结构， 可 以有效地减 轻结构的地震反应， 进而防止结构破坏或倒塌。二重 收稿 日期 ： 2 0 1 0 0 7 1 3 基金项 目： 广东省 自然科学基金 团队项 目( 8 3 5 1 0 0 9 1 0 1 0 0 0 0 0 1 ) ； 广东省 自然科学 基金 ( 0 6 0 2 1 5 8 1 ) ； 广东 省科技计划 项 目 ( 2 0 0 7 B 0 3 0 4 0 1 0 1 0 ) 作者简 介： 邓雪 松( 1 9 6 7 - ) ， 女 ， 副教授 ， 主要从事 工程抗震 和工程减震控制 ， ( E ma i l ) d e n g 2 5 9 3 1 6 3 c o rn。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 2 土 木 建 筑 与 环 境 工 程 第3 4 卷 钢管防屈曲耗能支撑由日本学者首先提出， 加藤基规 等人建立了二重钢管防屈曲耗能支撑的滞回性能分 析模型 ， 研究了影响支撑核心单元钢管局部屈曲的参 数_ 7 ； 石井匠等人把二重钢管防屈曲耗能支撑安装在 一 幢钢筋混凝土建筑物外表面进行加固， 并进行了试 验研究 ； Yu j i KO E T A KA 等人 为防止二重钢管 防屈 曲耗能支撑发生平面外屈曲， 对支撑连接段与梁两者 间的刚度要求进行了研究 9 ； 广州大学的钱洪涛 】 、 杨叶斌 】 、 河北工程大学的贾建坡 】 和 内蒙古科技 大学的赵根田等_ 1 3 对双管式防屈 曲耗能支撑进行了 小比例试验和数值模拟 ， 研究表明双管式防屈曲耗能 支撑性 能稳 定 ， 耗能性能 良好 。 在二 重钢 管 防屈 曲耗 能 支 撑 的基 础 上 ， 提 出 了 一 种新型的外包钢筋混凝土钢管防屈 曲耗能支撑 ， 并对其进行试验研究和有限元模拟分析。 1 新型外包钢 筋混凝 土钢管 防屈 曲耗 能支撑的构成 与设计 1 1 新型外 包钢 筋 混 凝 土钢 管 防 屈 曲 耗 能支 撑 的 构 成 新型外包钢筋混凝土钢管防屈曲耗能支撑由核 心钢管、 无粘结材料层 、 外约束钢筋混凝土三者组合 而成。核心钢管与两侧端板采用焊接相连 ， 并在端 部设计加劲板 以加强端部 ； 无粘结材料层一般采用 橡胶 、 聚乙烯、 硅胶等制成 ， 铺设在钢管外表面， 提供 钢管横向变形所需的空间 ； 外约束钢筋混凝土提供 核心钢管受 压过程 中所需要 的整体 和局 部抗弯刚 度 ， 其构成形式如图 1 所示 。 核心钢管 觅粘结材料层 外包钢筋混凝土 (a ) 新型外觎钢筋混凝土钢管防屈曲耗能支撵纵剖两图 ( b j 1 - 1 横截丽图 图 l 新型外包钢筋混凝土钢管防屈曲耗 能支撑构成 图 相比传统 的核心单元为“ 一” 字型和“ 十” 字型 防屈曲耗 能支撑 ， 新 型外 包钢 筋混凝 土 钢管 防屈 曲耗能支 撑采用 钢管 作为 核心 单元 ， 有利 于 提高 支撑的承载能力 和抗弯抗扭 性能； 相 比于二重钢管 防屈曲耗能支撑， 新型外包钢筋混凝 土钢管 防屈 曲 耗能支撑的外约束采用钢筋混凝土 ， 节省 了用钢量； 相比于二重钢管防屈 曲耗能支撑 ， 新 型外包钢筋混 凝土钢管防屈曲耗能支撑的 自重 略有增加 ， 但钢筋 混凝 土 的 约束 形 式 解 决 了耗 能 支 撑 的 防 火 性 能 要 求 。 1 2 试 件 的设 计 根据试验设备 的实际尺寸和连接情况 ， 设计 的 新型外包钢管混凝土钢管防屈曲耗能支撑 的构造如 图 2所示， 具体参数见表 1 。共设计 3组试件 ( 分别 为 I A B、 I I A B、 I I I A B ) ， 为避免试件在制作和试 验安装时存在误差 ， 导致试验失败 ， 每组制作 2个尺 寸相 同的试件 ， 共计 6 个试件 。外 约束钢筋混凝土 的纵筋为 4 q 1 0 ， 箍筋为 6 1 0 0 ( 采用焊接连接) ， 端 头 两端外 边包 裹长 为 4 0 0 mm、 厚 度为 5 mm 的钢 板 套管， 混凝土采用 C 3 0 ， 保护层厚度 3 0 mm。 表 1 试验用外包钢 筋混凝土钢管 防屈 曲耗能支撑尺寸参数表 核心钢管的材料特性对新型外包钢筋混凝土钢 管防屈 曲耗能支撑 的滞 回耗 能能力 、 承载能力和延 性性能有影响， 因此在试件设计加工之前进行 了核 心钢管的材性试验 。试验结果显示 ： 钢材 的屈服强 度为 3 9 5 MP a ， 抗 拉 强 度 为 5 4 7 MP a ， 伸 长率 为 1 9 0 ， 弹性模量为 3 0 2 0 0 0 MP a ， 因此 ， 试 验所用 钢材属高强钢。 2 试验加载方案 2 1试验 装置 试验加载装置如图 3所示 。该液压作动器 的压 力量程为 1 0 1 3 2 k N， 拉力 量程为 6 4 7 。 6 k N， 作动 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第1 期 邓雪松， 等： 新型外包钢筋混凝土钢管防屈曲耗能支撑性能 器的行程为 2 5 4 mm， 力传感器安装在作动器上， 装如图 4所示。 采用拉 线位 移传感 器 测量试 件 的轴 向变 形 。试件 安 ( a ) 支撑横向构造周 i 8 1 4 1 1 3 7 23 0 0 I 9 5 i ( b ) 1 - 1 剖面图 ( c ) ll 劲板设计 图 2 试验用外包钢筋 混凝土钢管 防屈 曲耗能支撑构造 图 图 3 试验装置立面图 图 4试件安装图 2 2加载 制度 试验加载制度采用支撑变形幅值逐步增大的位移 控制加载 ， 试验加载历程为分别 对应于 1 6 0 0( 5 m m) 、 1 3 0 0 ( 1 0 mm) 、 1 2 0 0( 1 6 mm) 、 1 1 5 0( 2 2 mm) 、 1 1 0 0 ( 3 2 ram) 、 1 7 5 ( 4 3 ram) 、 1 5 0 ( 6 4 ram) 支撑长度 ， 拉 伸和压缩往复各 2次变形_ 】 。但是 由于反力架会 有一定的位移 ， 以及各个装置的配装 过程 中间隙的 存 在 ， 经过 测试 ， 在每 个 幅值 的基 础加 上 4 mm， 即是 将加载历程修正为 1 6 0 0 ( 9 ram) 、 1 3 0 0 ( 1 4 ram) 、 1 2 0 0 ( 2 O mm) 、 1 1 5 O ( 2 6 mm) 、 I 1 0 0( 3 6 ram) 、 1 7 5 ( 4 7 mm) 、 1 5 o ( 6 8 ram) 支撑长 度 。 3 试验过程与试 验现 象 试件 I A加载至 1 6 0 0时， 受压的过程 中钢管 和混凝 土 间产生 轻 微 的 摩擦 声 ， 支 撑 一 端 在 靠 近 加 劲板处的混凝土抹灰层局部脱落 ； 加载至 1 3 0 0时， 抹灰脱落增多； 加载至 1 2 0 0时， 支撑另一端混凝土 出现细小裂缝 ， 但支撑仍然保持整体稳定 ， 承载力稳 定提高 ； 加载至 1 1 5 0时， 钢管和混凝土间摩擦声增 大 ， 混凝土裂缝进一步加大 ， 但支撑整体仍处于稳定 状态 ， 没 有 出现 整体 和局 部 的屈 曲现 象； 加 载 至 1 1 0 0 时 ， 混凝 土 明显破 碎 ， 受 拉过 程 中被 拉 出 ， 说 明 混 凝土 和核 心 钢管 间摩 擦 力 较 大 ； 加 载 至 1 5 0时 ， 受 压过 程 中端部 约 束 钢 板裂 缝 裂 开 ， 混 凝 土 完全 开 裂 ， 如图 5 ( a ) 所示， 支撑承载力下降， 在受拉 时， 听 到一声巨响， 钢管被拉断， 支撑失效。在试验之后 ， 打开外包的约束钢板， 如图 5 ( b ) 所示 ， 可见混凝 土 完 全开 裂和 核 心 钢 管 断 裂 。图 5 ( c ) 为 钢 管 拉 断 位 置 ， 核心钢管断 口粗糙 ， 有局部鼓起屈曲的迹象 。 试件 工 一 B的试验现象与 I A基本一致， 试件在 加 载 至 1 1 0 0第 1圈 时 ， 其 中 一端 约 束 钢 板 焊 缝 裂 开 。在 第 2圈受压 过程 中 ， 支 撑 出现 了局 部屈 曲， 承 载力下降； 受拉过程 中， 突然 听到钢管断裂的声音 ， 支撑承载力下降 ， 支撑失效。试验完成后 ， 将开裂的 端 部约束 钢 板 打 开 ， 端 部 混 凝 土 完 全 碎 裂 ， 如 图 6 ( a ) 所示。敲碎混凝 土， 发现核 心钢管的端部被 撕 裂 ， 如图 6 ( b ) 所示 ； 且撕裂处有局部屈曲现象 ， 如图 6 ( c ) 所示 。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 1 期 邓雪松 ， 等 ： 新型 外 包钢 筋 混凝 土钢 管防屈 曲耗 能支撑 性能 A B 的 加 载 历 程 改 为1 6 0 0( 9 mm) 、1 3 o o S ( 1 4 mm) 、 1 2 0 0( 2 0 mm， 拉 为 1 4 mm) 、 1 1 5 0 ( 2 6 mm， 拉 为1 4 mm) 、1 1 0 0( 3 6 mm，拉 为 1 4 mm) 、 1 7 5 ( 4 7 mm， 拉为 1 4 ram) 、 1 5 0 ( 6 8 mm， 拉为 1 4 mm) ， 每个幅值加载 2圈。 试件 一 A加 载至 1 6 0 0时 ， 受 压过程 中， 核心 钢管和混凝土间产生轻微 的摩擦声 ， 支撑一端靠近 加劲板的混凝土抹灰层局部脱 落， 另 一端混凝土 出 现微小的裂缝 ； 加载至 1 3 0 0时 ， 抹灰脱落增多， 一 端开始出现裂缝 ； 加载至 1 2 0 0时， 支撑一端混凝土 开裂 ， 但承载力仍稳定提高 ； 加载至 1 1 5 0时 ， 支撑 两端 的混凝 土裂缝 明显增 大 ； 加 载 至 1 1 0 0时 ， 核 心 钢管和混凝土间产生较大的摩擦声 ， 混凝土开裂 ， 第 2圈受 拉 过程 中 ， 突然 出现一 声 巨 响 ， 核 心钢 管 被拉 断， 支撑承载力下降 ， 支撑失效。从 图 9可 以看 出， 核心钢管的断 口非 常平滑 ， 钢管没有 发生明显 的外 凸和 内 凹的现象 ， 钢管 发生 了脆 性断裂 破坏 。 试件 一 B加载至 1 l O O时 ， 核心钢管和混凝土 间产生较大摩擦声 ， 混凝土开裂 ， 该幅值加 载结束 时 ， 两端 混凝 土开 裂严 重 ； 加 载至 1 7 5时 ， 受 压过 程 中支撑整体稳定 ， 承载力稳定提高 ， 受拉过程 中， 核 心钢管被拉断 ， 支撑 的承载力下降， 支撑失效 ， 如 图 1 O 所 示 。且 由图可 知 ， 钢 管发 生 了脆 性 断裂破 坏 。 图 9试件 - A加载至 1 1 5 0时核心钢管断裂图 图 l 0试件 l g 。 B加载至 1 l S 0时核心钢管 断裂 图 图 1 1 、 图 1 2和 图 1 3分别给 出了试 件 I A B、 1 I A B和 I l l A B的滞 回曲线。其 中图 1 3( a ) 为 1 1 5 0 、 1 1 0 0时 的滞 回曲线 。 4 结果分析 4 1 新型外包钢筋混凝土钢管防屈 曲耗能支撑滞 回性 能分析 从图 1 1 至图 1 3中可以看 出， 各试件 的滞 回曲 线饱满、 稳定 ， 但存在一定程度 的拉压差 ， 其原 因为 采 用 的 1 5 mm 厚 橡 胶 层 在 加载 位 移 过 大 时 ， 变 形 能力 不够 ， 核心 钢 管在 受 压 过程 中 与外 包 的钢 筋 混 凝土之间产生较大的摩擦力， 导致支撑 的受压承载 力大于受拉承载力 ， 这与试验受压加 载过程 中出现 摩擦声响的试验现象基本吻合。因此 ， 实际使用 中 应进行相关的性能试验以确保其脱层效果或采用其 他更 优 良的无粘 结材 料 。 位移 ra m ( h ) 试件 B 图 儿试件 I A B的滞 回曲线 圈 1 2试件 一 A B的滞回曲线 册 o 4 3 2 0 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 土 木 建 筑 与 环 境 工 程 第 3 4 卷 收 Z -R 图 1 3试件 - A B的滞 回曲线 防屈曲耗能支撑的抗压强度调整系数 I8 和抗拉 强度调整系数 c U是衡 量支撑性能 的 2个 重要 的参 数 ， 其具体 定义 见文献 1 4 。取 加载值 为 1 1 5 0 、 i 1 o o 和 1 7 5 时的压力和拉力的比值 ， 如表 2所示。 由表可知 ， 口值基本在文献E 1 4 3 规定的限值之 内， 说 明在小位移下 ， 新型外包钢筋混凝土钢管 防屈 曲耗 能支撑采用橡胶层作为无粘结层及其厚度值是合适 的。但是试件 I I A B在大位移加载( 1 5 0 ) 时， 最大 轴向压力远远超过 了轴 向拉力， J8 值超出了限值 ， 其 原因为橡胶层在加载位移过大时， 变形能力不够 ， 核 心钢 管与 混凝 土 之 间产 生 的摩 擦 力较 大 ， 从 而导 致 抗压调整系数 口变大 ； 值在 1 2 1 1 2 6之间， 表 明支 撑 内核构 件 钢 材发 生 了较 大 的应 变 强 化 ， 新 型 外包钢筋混凝土钢管防屈曲耗能支撑能充分发挥钢 材的强度 。 表 2 试 件的抗压 强度调整 系数 和 抗 拉强度调 整系数 新型外包钢筋混凝土钢管防屈曲耗能支撑的的 滞 回曲线饱满稳定 ， 具有优 良的耗能减震效果， 抗压 强度调 整系数 和抗 拉强度 调整 系数 在规 定 的 限值 范 围之内， 表明该新 型外包钢筋混凝土钢管防屈曲耗 能支撑的设计思想是可行 的。 4 2骨架 曲线与恢 复力 模型 图 1 4和图 1 5 是试件 I A B和 一 A B的轴力 与轴向变形的骨架 曲线。受拉与受压过程 中， 试件 工 一 A和 工 一 B第 2刚度存在一定程度的分离 ， 其原因 为试件 工 一 B的端部焊缝进行了加 固， 因此屈服后 的 承载能力高于试件 工 一 A； 试件 一 A和 一 B的骨架曲 线 基本 吻合 ， 其 原 因为 皆采用 了角钢 加 固焊 缝 ， 且发 挥 了期 望 中的效果 。 Z 图 1 4试件 I - A B骨架 曲线 图 1 5试 件 一 A B骨 架 曲线 试件 工一 A B和 I I A B受拉阶段 的第 2刚度均 小于受压阶段 的第 2刚度 ， 其原 因仍是无粘结材料 层在加载位移过大时 ， 其变形能力不够 ， 导致支撑在 受压过程中核心钢管和外约束混凝土之 间存在较大 的摩擦力 ， 使得轴向压力增大 。 总体上 ， 2组试件 的骨架 曲线可以分为 2阶段 ， 第 1阶段为弹性阶段 ， 第 2阶段为塑性 阶段， 第 2刚 度( 塑性 刚度) 在第 1刚度 ( 弹性 刚度) 的 2 2 5 之间。新型外包钢筋混凝 土钢管 防屈 曲耗能支 撑的恢复力模型可用如图 1 6所示 的双线性模型来 描述 。 4 3 破 坏特 征及 基本原 因 试验过程 中， 各个试件 的破坏特征均是在受拉 加载过程中核心钢管被拉断 ， 新 型外包钢筋混凝土 啪枷抛。瑚枷鲫釉 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 1 期 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 8 土 木 建 筑 与 环 境 工 程 第 3 4 卷 2 ) 应 对无 粘 结材 料 的脱 层 能 力 进行 测 试 ， 以 确 保其脱层效果。 3 ) 应选用低屈服点钢材 ， 如 Q 2 3 5 ， 并进行材 性 试验 ， 确保核心钢管具有足够的延性性能。 参 考 文献 ： 1 周 云防屈 曲耗 能支撑 结构 设计 与应用 l, M1 北京 ： 中 国建筑工业 出版社 ， 2 0 0 7 2 XI E Q S t a t e o f t h e a r t o f b u c k l i n g r e s t r a i n e d b r a c e s i n As i a l, J 1 J o u r n a l o f C o n s t r u c t i o n S t e e l Re s e a r c h ，2 0 0 5 ， 6 1 ( 6 ) ： 7 2 7 7 4 8 3汪家铭 ， 中岛正爱 ， 陆烨 屈 曲约束支撑体系的应用与研 究进展( I ) 口 建筑钢结 构进 展 ， 2 0 0 5 ， 7 ( 1 ) ： 1 - 1 2 W ANG CHI AM I NG，NAKASHI M A M ASAYOSHI ， LU YE Th e p r a c t i c e a n d r e s e a r c h d e v e l o p me n t o f b u c k l i n g r e s t r a i n e d b r a c e d f r a me s ( I ) J P r o g r e s s i n S t e e l B u i l d i n g S t r u c t u r e s ，2 0 0 5， 7 ( 1 ) ： 1 - 1 2 4 J uA N AND R E S O VI E D O A， MI T S UMAS A M I DORI KAW AOp t i mu m s t r e n g t h r a t i o o f b u c k l i n g r e s t r a i n e d br a c e s a s h ys t e r e t i c e ne r gy d i s s i pa t i on d ev i c e s i n s t a l l e d i n R C f r a me sC T h e 1 4 t h Wo r l d Co nf e r e n c e o n Ea r t hq ua k e En gi ne e r i n g，Oc t ob e r 1 2 1 7， 2 0 0 8，Be i j i n g，Ch i n a r 5Ma r i o D An i e l l o， Ga e t a n o d e l i a c o r t e ， Fe d e r i c o M M AZZOLANI Ex pe r i me nt a l t e s t s o f a r e a l b ui l di ng s e i s mi c a l l y r e t r o f i t t e d b y s pe c i a l bu c kl i ng r e s t r a i n e d b r a c e s J AI P C o n f e r e n c e P r o c e e d i n g s ，2 0 0 8 ， 1 0 2 0 ( 1 ) ： 1 5 1 3 - 1 5 2 0 6 T AKE U CHI T，HAJ J A R J F ，MA T s UI R，e t a 1 Lo c a l b uc kl i ng r e s t r ai nt c o nd i t i o n f or c or e pl at e s i n b u c k l i n g r e s t r a i n e d b r a c e s J J o u r n a l o f C o n s t r u c t i o n a l S t e e l Re s e a r c h，2 O 1 0 ( 6 6 ) ：1 3 9 - 1 4 9 7 加藤基规 ，葛西 昭 ， 等二重钢 管型座屈拘 束 一天 缲 哆返 L弹 塑 性 举勤 l, c 樽 造 工学 输 文 集 ， 5 O ， 2 00 4： 1 03 1 1 2 8 石井匠 ， 藤浑一善 ， 清水孝 意， 等 二重鲷管 一天 老 用 允既存 R C樽造物 制振褙 强樽法 J J F E技鞭 ， 2 00 5， 12： 66 - 72 9Y UJ I K O E T A K A， T O MOH I R O KI N O S HI T A，K A Z UO I N0UE。 e t a 1 Cr i t e r i a o f b u c k l i n g - r e s t r a i n e d b r a c e s t o p r e v e n t o u t o f - p l a n e b u c k l i n g C 1 T h e 1 4 Wo r l d Co nf e r e n c e o n Ea r t h qu a ke En gi n e e r i n g， Oc t o be r 1 2 1 7， 2 0 0 8 ，B e ij i n g ，Ch i n a 1, l O 钱 洪涛 新型防屈曲耗 能支撑性 能研究及其在钢结构 中 的应用研究E D 广州 ： 广州大学 ， 2 0 0 8 1 1 杨 叶斌 ， 邓雪 松 ， 钱洪涛 ， 等 二重钢管 防屈曲支撑 的性 能研究口 工程抗震与加 固改造 ， 2 0 1 0 ， 3 2 ( 2 ) ： 7 5 8 O YANGYE - B I N， DE NG X UE- S ONG，QI AN HONG - T AO， e t a 1 St u d y o n t h e pe r f o r ma n c e o f d o u b l e - s t e e l t u b e b u c k l i n g - r e s t r a i n e d b r a c e J E a r t h q u a k e R e s i s t a n t En g i n e e r i n g a n d Re t r o f i t t i n g，2 0 1 0 ，3 2 ( 2 ) ： 7 5 8 0 1 2 贾建 坡 双 管 式 屈 曲 约 束 支撑 力 学 性 能 的试 验 研 究 D 1 邯郸 ： 河北工程大学 ， 2 0 0 8 1 3 赵根 田 双套 管防屈曲支撑 的抗震性能 的实验研究 J 内蒙古科技大学学报 ， 2 0 0 9 ， 2 8 ( 3 ) ： 2 3 3 2 3 7 ZHA0 GEN TI AN Re s e a r c h o n t h e a n t i s e i s mi c b e ha v i or o f t h e s l e e v e d c ol u m of bu c kl i n g r es t r a i ne d b r a c e J J o u r n a l o f I n n e r Mo n g o l i a U n i v e r s i t y o f S c i e n c e a n d Te c h n o l o g y ，2 0 0 9 ，2 8 ( 3 ) ： 2 3 3 2 3 7 r 1 4 Ame r i c a n I n s t i t u t e o f S t e e l Co n s t r u c t i o n (AI S C) S e i s mi c P r o v i s i o n s f o r S t r u c t u r a l S t e e l B u i l d i n g s s Chi c a g o：AI SC，2 005 1 5 石亦平 ， 周玉蓉 AB AQUS有 限元 分析 实例详 解 M 北京 ： 机械工业出版社 ， 2 0 0 6 ： 5 1 5 8 ( 编 辑 胡 玲 ) ( 上接 第 1 1页) 1 1 1 高光发 ， 李永池 ， 罗文超 ， 等 集团装药爆 炸下新 型结构 的 削波性fl l J 1 土木建筑与环境工程 ， 2 0 1 1 ， 3 3 ( 3 ) ： 5 7 6 2 GA0 GU ANG- FA ， LI YONG- CHI ， L U 0 W EN CH AO ， e t a 1 Cl i p pi ng pe r f or ma nc e o f a d va nc e d s t r u c t u r e u n d e r e x p l o s i o n o f ma s s a m mu n i t i o n J J o u r n a l o f Ci v i l Ar c h i t e c t u r a l & En v i r o n me n t a l En g i n e e r i n g，2 0 1 1 ，3 3 ( 3 ) ： 5 7 6 2 1 2 高光发 ， 李永 池 ， 赵凯 ， 等柱壳结构 的屏 蔽效应 及对应 力波的削弱作 用 F J 振 动 与 冲 击 ， 2 0 1 1 ， 3 0 ( 1 2 ) ： 1 9 5 2 0 0 GA0 GUANG FA ，LI Y0NG CHI 。 ZHA0 KAI e t a 1 Sc r e e ni ng a nd a t t e nua t i o n e f f e c t s o n s t r e s s wa v e s o f c y l i n d r i c a l s h e l l i n d e f e n s e l a y e r J J o u r n a l o f Vi b r a t i o n a n d S h o c k， 2 0 l 1 ， 3 0 ( 1 2 )： 1 9 5 - 2 0 0 1 3 HOL MQUI S T T J ， J OHN S ON G R， C OO K H WA c o mp u t a t i o n a l c o n s t i t u t i v e mo d e l f o r c o n c r e t e s u b j e c t e d t o l a r g e s t r a i n s ， h i g h s t r a i n r a t e s ，a n d h i g h p r e s s u r e s c P r o c e e d i n g s o f 1 4 t h I n t e r n a t i o n a l S y mp o s i u m o n Ba l l i s t i c s ，QH e ，Ca n a d a ，1 9 9 3 ：5 9 1 - 6 0 0 ( 编辑胡英奎 ) 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m