盾构隧道混凝土管片的承载力退化模型.pdf

2 0 1 2 年 第 7 期 (总 第 2 7 3 期 ) Nu mb e r 7 i n 2 0 1 2 ( T o t al No 2 7 3 ) 混 凝 土 Co n c r e t e 混凝土制品 CONCRETE PR0DUCTS d o i ： 1 0 3 9 6 9 8 i s s n 1 0 0 2 3 5 5 0 2 0 1 2 0 7 3 5 盾构隧道混凝土管片的承载力退化模型 刘曙光 ，余红发 。江大虎 1 t 2 ，李强 1 I 3 ，卢一亭 ，马好霞 ( 1 南京航空航天大学 土木工程系， 江苏 南京 2 1 0 0 1 6 ；2 江阴市建筑设计研究院有限公司， 江苏 江阴 2 1 4 4 3 1 ； 3 浙江建设职业技术学院 ，浙江 杭州 3 1 1 2 3 1 ) 摘要： 介绍了混凝土结构承载能力的退化模型， 基于承载能力限值的混凝土结构耐久性寿命 T = t + z ： 。 确定了退化模型水平段时间( 。 ) ， h = mi n ( T c o 2 ， T a - ， T s o ,- ， T o ) ， 并确定了z ， 7 ， z _ ， ； 建立了锈蚀钢筋混凝土受弯构件正截面承载力计算模型、 钢筋锈蚀截面损失率计算 模型、 杂散电流腐蚀下钢筋锈蚀截面损失率计算模型、 腐蚀混凝土轴心抗压强度计算模型， 确定了退化模型下降段时间( ) ； 给出了杂散电 流和氯离子与混凝 土的力学性能退化关系。 关键词 ： 盾构隧道 ；混凝土管片 ；退化模 型 ；耐久性 ；承载力 中图分类号 ： T U5 2 8 7 文献标 志码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 2 ) 0 7 0 1 0 8 0 6 Se r v i c e l i f e pr e di c t i on me t h od of c onc r ete s egmen t s of s hi e l d t un nel L I US h u - g u a n g ， Y UHo n g - f a ， J I ANGDa - h u ， L Qi a n g 1 ,3 L UY i t in g I , MAHa o - x i a ( 1 D e p a r t me n t o f Civ i l E n g i n e e r i n g ， Na n j i n g Un i v e r s i t yo f A e r o n a u t i c s a n dAs t r o n a u t i c s ， Nanj i n g2 1 0 0 1 6 ， Ch i n a ； 2 J i ang y i nA r c h it e c t e c t r a l De s i g nandR e s e a r c hCo ， L t d ， J i ang y i n 2 1 4 4 3 1 ， C h i n a ； 3 Z h e j i a n gC o l l e g e o f C o n s t r u i o n， Hang z h o u 3 1 1 2 3 1 ， C h i n a ) Ab s t r a ct： I n tro d u c e s t h e c o n c r e t e s t r u c t u r e o f c a r r y i n gc a p a c i tyo f d e g r a d a t i o nmo d e l ， b a s e do n the c a p a c i t y o f c o n c r e t e s t r u c t u r e e n d u r a n c e i nl i f e T = t l竹2 S u r e t h e d e g r a d a t i o n mo d e l l e v e l p e r i o d o f t i me ( t 1 ) ， t - - mi n ( T c o 2 ， T o - ， T s o ,- ， ) ， a n d a s c r e t a i n t h e T o o ： ， z ， ， T D ； e s t a b l i s h the c o r r o d e d r e i n f o me d c o n c r e t efl e x u r a l me mb e r s b e a r i n g c a p a c i ty c a l c u l a t i o nmo d e l o f n o r ma l s e c t i o n ， and r u s t c o rro s i o n s e c t i o nl o s s c a l c u l a t i o nmo d e l a n d s t r a y c u r r e n t c o rro s i o nun d e r s e c tio nl o s sc a l c u l a t i o nmo d e l ， c o rro s i o na x i so f c o n c r e t e c o mp r e s s i v e s tre ng t h c a l c u l a t i o nm o d e l ， ma ke s ur et h ed e g r a d a t i o n mo d e l f o r s o me t i me d o w n( t 2 ) ； g i v e s the s t r a y c u r r ent andc h l o ri d e i o n s andd e g r a d a t i o no f the me c h ani c a l p r o p e r t i e s o f c o n c r e t e r e l a t i o n s K e ywo r d s ： s h i e l dt u n n e l s e g me n t ； d e g r a d a t i o nmo d e l ； d ura b i l i ty； b e a r i n g c a p a c i ty O 引言 混凝土管片是盾构法施工隧道的主要受力构件， 盾构隧道 混凝土管片由于其特殊的工作环境， 管片结构的内部存在碳化 作用【 ” ， 管片结构的外部可能受到环境水土对混凝土的硫酸盐 腐蚀作用闭 ， 以及氯离子对钢筋的锈蚀作用四 ； 对于地铁隧道， 混 凝土管片还存在着杂散电流对钢筋锈蚀的加速破坏H ， 因而其 破坏作用甚至存在碳化、 杂散电流、 硫酸盐腐蚀和氯盐锈蚀及 其耦合破坏。 无论是碳化引起、 氯离子扩散引起或者杂散电流引 起的钢筋锈蚀， 或者混凝土发生腐蚀破坏， 以及钢筋锈蚀与混凝 土腐蚀同时发生的情形， 都将会导致钢筋混凝土结构的承载能 力的降低， 因此， 研究盾构隧道混凝土管片在复杂工作环境下的 服役寿命问题很有必要。 本文依据现有的混凝土结构耐久性知 识， 基于混凝土结构的承载力的劣化规律 ， 建立了盾构隧道混凝 土管片的承载力退化模型， 可以用于这种特殊结构的寿命设计。 1 承载力退化模型的建立 根据已有的锈蚀钢筋强度衰减模型网 和混凝土腐蚀强度劣 化模型网 ， 建立混凝土结构承载能力退化模型， 如图 1 所示。 该 P 瞄 服役 寿命 图 1 盾构隧道混凝土管片的承载力退化模型示意图 模型由诱导期( 水平段 ) 和劣化期( 下降段) 构成 ， 其中诱导期的 时间长度由碳化、 氯离子扩散或者杂散电流以及这些耐久性因 素的耦合作用引起钢筋开始锈蚀的时刻、 或者是硫酸盐腐蚀导 致混凝土强度开始下降的时刻来确定； 而劣化期则是由不同耐 久性因素及其耦合作用引起钢筋锈蚀导致钢筋强度的降低速 率和截面损失速度、 硫酸盐腐蚀导致混凝土强度的降低速率来 确定， 诱导期的曲线形状由锈蚀钢筋屈服强度 、 抗拉强度以及 腐蚀混凝土的抗压强度的衰减理论方程或经验公式决定。 当承 载力下降到极限状态时， 认为该结构的服役寿命终止， 结构失效。 根据图 1 ， 基于承载力极限状态的混凝土结构的耐久性寿 命 为： 收稿 日期 ：2 0 1 1 - 1 2 - 0 1 基金项 目： 国家重点基础研究发展计 tJ ( 9 7 3 计划) 资助项目( 2 0 0 9 C B 6 2 3 2 0 3 ) ； 2 0 1 0 年浙江省建设厅科技项目( 1 0 0 6 ) ； 江苏省“ 六大人才高峰” 高层次 人才项 目( 苏人通 2 0 0 8 3 2 9 号 ) 1 0 8 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m T = t l 2 ( 1 ) 2 退化模型诱导期( t 1 ) 的确定 2 1 盾构 隧道混凝土管片的承载力退化模型的诱 导 期计算 在盾构隧道混凝土管片的承载力退化模型中， 诱导期是指 盾构隧道混凝土管片从开始工作时起、 到其承载力开始下降的 这段时间 ， 即 ： t - mi n ( ， T o 一 ， ， ) ( 2 ) 式中： 碳化深度到达钢筋表面， 开始破坏钢筋表面钝化 膜、 使钢筋开始锈蚀的时间； 一 钢筋表面的 c l 榷 度达到临界值， 开始引起钢筋锈 蚀 的时间 ； s 0 腐蚀导致混凝土强度开始下降的时间； 在杂散电流作用下钢筋开始锈蚀的时间， 文献 7 健 议取 T D = 1 0年 。 2 2 的确 定 在大气碳化条件下， 采用上海市工程建设规范推荐的计 算模型S l ： ( ) ： 。k k C k T E R H ( 1 一 日 ) f 害 一 0 7 6 1 ( 3 ) ， ，k 式中： x( t ) 混凝土碳化深度， mm； 混凝土碳化 时间； j m： O 浓度影响系数， 0 0 = 、 7 丽 ； CO 2 浓度； |l 位置影响系数， 构件角区取 1 4 ， 非角区取 1 j k t 养护浇筑影响系数， 取 1 2 ； t 。 工作应力影响系数 ， 受压时取 1 ， 受拉时取 1 2 ； T E 、 R H环境温度和相对湿度； 厶， 混凝土抗压强度标准值 ， MP a 。 在计算过程中， 设定混凝土的碳化深度到达钢筋表面， 作为 钢筋开始锈蚀的标志， 即 ( ) = ： c ， 其中 ( ) 为碳化深度， C为保 护层厚度， 代入式( 3 ) ， 得g l ： ， C 12 【 式中： C 钢筋保护层厚度； 其他参数意义见式( 3 o 2 3 一 的确定 在氯离子扩散条件下 ， 的计算采用余红发孙伟模型7 1 ： 1 【 2 案 川 式中： C ( x ， t ) 时刻距表面 的氯离子浓度； c 0 混凝土内初始氯离子浓度； 混凝土暴露表面氯离子浓度 ， 等于混凝土周围环境 的氯离子浓度； e 矿 误 差函 数, e o F( ) = J e ； V 距混凝土表面的距离； D a 。 初始氯离子扩散系数； t o 初始水化龄期； 扩散时间 ； m为常数， 一般为 0 6 4 ； 混凝土氯离子扩散性能的劣化效应系数； R混凝土的氯离子结合能力。 氯离子扩散进入混凝土内部， 当钢筋表面的氯离子浓度达 到临界浓度时， 钢筋开始锈蚀 ， P C ( c ， t ) = C 1 - 1 ， 代人式( 5 ) ， 得 ： ! l 2 蒋 J J 式中： C 钢筋保护层厚度； c l q 氯离子临界浓度 ， 一般在 O 1 5 - 4 ) 4 之间 。 其他参数见式( 5 o 2 4 的确 定 对于硫酸盐腐蚀环境， 余红发在大量试验数据的基础上， 总结出混凝土在腐蚀过程中的相对动弹性模量的演化规律【 l州 ， 一 般情况下 ， 混凝土的损伤失效模式为单段损伤模式和双段损 伤模式， 如图 2 所示【 1 l】 。 时间 d ( b ) HP C 图2 F A C粉煤灰混凝土、 H P C高性能混凝土在 5 硫酸镁溶液 作用下的相对动弹变化规律 单段损伤模式的数学模型为： 1 + 6 c ( 7 ) 式中： J暂蚀时间； b 混凝土的损伤初速度， b 0 ； C 混凝土的损伤加速度， c a O ， c l 。 混凝土保护层开裂后钢筋锈蚀的深度公式： _ 式中： ( ) 混凝土开裂后的钢筋锈蚀深度， mm； 混凝土开裂时的钢筋锈蚀深度， mm； A 。 ， 混凝土开裂前的钢筋锈蚀速度， mm 年； 混凝土开裂时间， 年。 在求出 、 A 。 后， 根据混凝土保护层开裂后钢筋锈蚀的深度 公式( 2 1 ) ， 可以得出混凝土开裂后钢筋的锈蚀深度 ， 代入式( 1 7 ) 求出混凝土开裂后的钢筋锈蚀截面损失率。 3 3 杂散电流腐蚀下钢筋锈蚀截面损失率的计算模型 实际上， 地铁运营所产生的杂散电流比较复杂， 在轨道的每 一 处都有可能产生杂散电流。 在分析之前， 采用以下几点假设- 日 ： ( 1 ) 走行轨的纵向电阻是均匀分布的。 ( 2 ) 轨道对混凝土中钢筋的过渡电阻和钢筋电阻也是均匀 分布 的。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 表 1 模型验证结果 ( 3 ) 馈电线路的阻抗可以忽略不计。 文献 1 9 1 对轨道一 大地电阻结构的杂散电流分布进行了推 导， 本研究在此基础上对轨道一 混凝土中钢筋电阻结构的杂散电 流分布进行了推导计算， 计算的电路模型如图 3 所示， 其中， ， 为 牵引电流， 单位 A； R 。 为轨道纵向电阻， 单位 l l k m； R 为混凝土 中钢筋的电阻， 单位 f E k m； R 为轨道对混凝土中钢筋的电阻， 单位 n k m。 在图3中， A、 B为局部分析图， 分别见图 4 、 5 。 一 瑚 I = f 匡 ,- q I r 驻 】 口 _口 l l _二山 图 3电阻分布及 电路 图 电压节点详图和电流节点详图如图 4 、 5 所示 ， 其中u ( ) 为 走行轨在 处的电压 ， 单位为 v； ( ) 为走行轨在 处的电流， 单位为A； i ( ) 为混凝土钢筋中流动的杂散电流； 。 ( ) 为轨道泄 露的杂散电流， 单位为 A。 u (x ) + d u ) l R。 d x f ) 。 - 一 d x u ( x ) 图 4 电压节点详图 由图 3 - 5 可推出相应的杂散电流公式如下： 一 面 I R ,c 面 IR , ( 2 2 ) 1 l 1 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m i ( x ) f ) 一 d i ) I I l d i (x ) I l l i a Il “ ) f ) L广 f )+ ) 图 5 电流节点详 图 在大气碳化条件下 ， 假设钢筋是均匀腐蚀 ， 钢筋锈蚀截面 损失率等于钢筋质量损失率， 则： W K t ， 一 式中： 钢筋锈蚀截面损失率； 钢筋原始质量； 钢筋在混凝土中电化学当量 ； 钢筋中杂散电流， 按式( 2 2 ) 计算。 在氯离子扩散环境条件下 ， 钢筋并非均匀锈蚀 ， 由图 6混 凝土内部氯离子浓度对钢筋电化学当量的影响结果可知， 氯离 子浓度越高 ， 钢筋的电化学当量也越大 。 二 1 c ( 2 7 ) 特别注意： 上式中时间t 为混凝土桎陕速试验中所腐蚀的试验 周期， 若混凝土在实际环境已服役 时间， 则t 须按式( 1 2 ) 计算。 l1 2 综上所述， 锈蚀钢筋混凝土受弯构件正截面承载力的计算 模型就是随着时间t 的延长而下降的函数， 简写成 M= M( t ) ， 如 果已知承载能力极限值为 肘 ， 代入式( 1 6 ) 可以求出锈蚀后钢 筋混凝土的诱导期 t ： 。 3 5 杂散电流和氯离子与混凝土的力学性能退化关系 杂散电流和氯离子共同作用下造成混凝土力学性能退化 的因素主要有电压 、 氯离子浓度和腐蚀时间， 由这三个因素造 成的抗压强度损失率以及弹性模量损失率可由以下回归方程 计算： Kc = 2 1 0 7 21 e 0 。 ( 2 8 ) T c = 0 2 4 8 8 x e “ ( 2 9) 式中： 抗压强度损失率， ； 弹性模量损失率， ； A电压 ， V； 曰 氯离子与氢氧根浓度的比值； 腐蚀 时间 ， d 。 该回归方程是以纯水泥混凝土的试验结果为基础。 该方程 表明受腐蚀后的混凝土抗压强度损失率和弹性模量损失率均 与电压、 氯离子浓度和腐蚀时间三个因素是成正相关的。 通过该 回归方程可以分析在受杂散电流和氯离子共同作用腐蚀后混 凝土的剩余抗压强度和弹性模量值， 另外此公式同样适用于杂 散电流单独作用时的计算。 这个结论可为地铁等工程中混凝土 构件的耐久陛设计提供理论依据。 4结束语 ( 1 ) 基于现有的混凝土耐久性知识 ， 本研究提出了盾构隧 道混凝土管 片的承载力退化模 型 ， 其承载力的退化规律 由水 平 段的诱导期和下降段的劣化期组成。 该模型可以用于盾构隧道 混凝土管片的寿命设计。 ( 2 ) 给出承载力退化模型的诱导期和劣化期的计算方法和 计算模型。 基于钢筋混凝土受弯构件的正截面承载力的现有计 算公式， 建立了锈蚀钢筋混凝土受弯构件的正截面承载力计算 模型， 并用公开的试验数据验证了计算结果的可靠性。 最后给出 了杂散电流和氯离子与混凝土的力学性能退化关系， 为地铁等 工程中混凝土构件的耐久性设计提供了理论依据。 ( 3 ) 本研究限于盾构隧道混凝土管片结构耐久性退化模型 的理论分析， 在今后的研究中可以模拟盾构隧道混凝土管片所 处的环境， 通过试验结果分析其耐久性退化规律， 并对模型进 行必要的验证和修正。 参考文献 ： 【 1 】J A NK O V I C D Mo i s t u r e t r a n s p o r t a n d d r y i n g s h r i n k a g e c r a c k i n g i n c e me n t - b a s e d ma t e r i a l s a t e a r l y a g e R 】 I E EE N e u r a l N e t w o r k S o c i e t y ， R e s e arc h Re p o rt， W J Ka r p l u s S u mme r Re s e arc h Gr a n t ， 2 0 0 4 【 2 】 邓彦成 铁路隧道常见病害原因及防治 J 科技创新导报， 2 0 0 8 ( 2 9 ) ： 61 6 2 【 3 王永东 氯盐侵蚀引起的钢筋锈蚀对地下结构耐久性影响栅究【 D 1 上海 ： 同济大学， 2 0 0 8 4 】黄炳德地铁结构耐久性影响因素及其寿命预测研究【 D 】 上海 ： 同济 大学， 2 0 0 7 【 5 】S T E WA R T M G S p a t i a l v a r i a b i l i t y o f P i R i n g C O T O s i o n and i t s i n f l u e n c e o n s t r u c t u r a l f r a g i l i t y and r e l i a b i l i t y o f R C b e a ms i n fl e x u r e J S t r u c t u r a l S a f e t y ， 2 0 0 4 ( 2 6 ) ： 4 5 3 - 4 7 0 6 5 4 3 2 l 一 一 s 一 暑 。 _【 一 、 稠 扑 2 蒋 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 6 】6 牛荻涛 海洋环境下混凝土强度的经时变化模型J 西安建筑科技大 学学报， 1 9 9 5 ， 2 7 ( 1 ) ： 4 9 5 2 【 7 】 余红发 ， 孙伟， 鄢良慧， 等 混凝土使用寿命预测方法的研究I 一理论 模型【 J 眭 酸盐学报， 2 0 0 2 ， 3 0 ( 6 ) ： 6 8 6 6 9 0 8 】 D G T J 0 8 8 0 4 2 0 o 5 ， 既有建筑物结构检测与评定标准【 s 2 0 0 5 【 9 9 张丽 混凝土硫酸盐侵蚀的机理及影响因素 J 】 东北公路 ， 1 9 9 8 ， 2 1 ( 4 ) ： 4 0 4 3 1 0 】 余红发 盐湖地区高性能混凝土的耐久性、 机理与使用寿命预测方 法 D 1 南京： 东南大学， 2 0 0 4 【 1 1 】 杨礼明， 余红发 ， 麻海燕， 等 高性能混杂纤维增强膨胀混凝土在硫 酸镁溶液中的抗腐蚀性能硅酸盐通报， 2 0 1 1 ( 4 ) ： 7 6 4 7 6 9 【 1 2 B RI T I S H S T A N DA R D S t r u c t u r a l u s e o f c o n c r e t e - P a r t 2 ： C o d e of p r a c - fl e e f o r s p e c i a l c i r c u ms t a n c e s ： 4 5 - 4 6 叨 【 1 3 】 惠云玲， 林志伸 ， 李荣锈 蚀钢筋性能试验研究分析 J 】 工业建筑 1 9 9 7， 2 7 ( 6 )： 1 0 1 3 【 1 4 】 徐善华 混凝土结构退化模型与耐久性评估 D 】 西安： 西安建筑科技 大学 ， 2 0 0 3 上接第 8 8页 冲积层的总厚度为 5 6 7 7 0 n l ， 冻结深度 6 5 0 m。 郭屯煤矿主、 副、 风井井筒 ， 表土层厚度分别为 5 8 7 4 、 5 8 3 4 、 5 7 7 1 m， 冻结深度 均为 7 0 2 m。 郓城煤矿主、 副井井筒工程 ， 穿过厚达 5 3 4 2 r l l 的 冲积层， 冻结厚度在 6 0 3 、 6 2 5 m。 应用 N C P 7抗裂防水剂并且冻 结深度在 4 0 0 m以上的典型矿井工程还有： 山东花园矿 、 杨营煤 矿、 梁宝寺 1 、 2号井 、 陈满庄煤矿、 单县张集煤矿、 军城煤矿、 济 西生建煤矿 、 新阳煤矿、 齐河赵官镇煤矿、 曲阜星村煤矿， 河南 的薛湖矿、 朱集煤矿、 梁北煤矿， 安徽的潘集三号矿， 内蒙古的新 上海庙一号井等矿井工程应用， 都取得了很好的技术经济效益。 4结束语 新建煤矿井筒冻结孔施工贯穿了各含水层， 而外层井壁施 工条件差， 接茬多， 封水效果差。 解冻后地下水必然通过外壁缝 隙进入内、 外层井壁的间隙， 而作用于内层井壁。 内壁作为永久 支护结构 ， 对井壁结构的抗裂、 防渗 、 防漏的要求较严格， 研究 抗裂防渗对内层井壁非常关键。 N C P 7型混凝土抗裂密实防水剂是由膨胀组分 、 减缩组 上接第 1 0 7页 表 2 橡胶颗粒 改性对水泥胶砂各龄期干缩率的影响 ( 2 ) 在使用 Na O H、 P V A、 C C h 3种溶液对橡胶颗粒进行改 性后， 可知经Na O H溶液改性的橡胶颗粒虽然使水泥胶砂的压 折比最小， 但强度损失过大； C C h 溶液的改性效果不理想； 经P V A 溶液改性的橡胶颗粒可在保证水泥胶砂抗冲击性能增大的同 时有效降低水泥胶砂的抗压、 抗折强度损失。 1 5 牛荻涛 混凝土结构耐久性与寿命预测 M 】 北京： 科学出版社， 2 0 0 3 【 1 6 张誉 蒋利学， 等 混凝土结构耐久性概论【 M 】 上海 ： 上海科学技术出 版社 ， 2 0 0 3 ： 3 6 3 7 【 1 7 】 徐善华， 牛荻涛， 陈新孝 钢筋混凝土结构锈胀寿命分析【 J 建筑科 学， 2 0 0 2 ， 1 8 ( 5 ) ： 3 3 3 4 【 1 8 李威 地铁杂散电流腐蚀监测及防护技术【 s 】 徐州 ： 中国矿业大学出 版社， 2 0 0 3 1 9 庞原冰 城市轨道交通杂散电流的研究【 D 】 成都 ： 西南交通大学， 2 o 0 8 【 2 O 】 吴雄杂散电流和氯离子共同作用下钢筋混凝土的劣化特征研究 D 】 武汉： 武汉理工大学 ， 2 0 0 8 2 1 1 惠云玲 筑， 1 9 9 7 ， 3 7 ( 6 ) ： 6 - 9 度评估和预； 贝 4 试验研究田 工业建 作者简介： 文 U 曙光( 1 9 8 8 一 ) ， 男， 硕士研究生。 联系地址： 江苏省南京市御道街 2 9 号( 2 1 0 0 1 6 ) 联 系电话 ： 1 5 1 0 5 1 8 7 7 2 4 分和密实组分等组成的复合型外加剂 ， 配制的混凝土结构 自防 水是以混凝土结构 自身的密实性和抗裂性实现防水功能的， 使混凝土井筒能承受 8 MP a以上的高水压作用。 N C P 7具有 良好的技术性能， 在几十个井筒过程中应用取得了很好的技术 经济效果。 参考 文献 ： 【 1 矿山建设工程新进展， 2 0 0 6 全国矿山建设学术会议论文集【 c 】 中国 矿业大学出版社 ， 2 0 0 6 【 2 1混凝土结构耐久性设计与施工指南【 s 】 中国建筑工业出版社 ， 2 0 0 4 【 3 鲁统卫， 王谦， 郭蕾 建井技术， 2 0 0 9 作 者简介 联 系地址 ： 联 系电话 ： 刘永彬( 1 9 6 3 一 ) ， 男， 高级工程师， 从事混凝土研究与建设 工程管理工作。 莱芜市文化北路 6 9 号 建设大厦 1 O 楼( 2 7 1 1 0 0 ) l 3 3 7 6 3 4 3 0 9 9 ( 3 ) 橡胶颗粒的加入可使水泥胶砂的干缩率稍有降低， 但在 本试验方法下， 橡胶颗粒是否改陛对水泥胶砂的干缩影响不大。 参考文献 ： 【 1 】 陈贵炫 橡胶混凝土的抗冲击性能研究 D 】 广州： 广东工业大学， 2 0 1 1 2 】钟世云， 马英废旧轮胎橡胶改性水泥基材料的试验研究 J 】 混凝土， 2 0 0 8 ( 5 ) ： 6 8 7 0 【 3 13 刘春生， 朱涵， 李志国， 等 橡胶细集料水泥砂浆基本性能研究【 J 】 混 凝土， 2 0 0 5 ( 7 ) ： 3 8 4 2 4 】宋少民， 轲红娟， 金树新 橡胶粉 I生 的高韧性混凝土研究 J 1 混凝土 与水泥制品。 1 9 9 7 ( 1 ) ： 1 0 1 2 【 5 王敏 橡胶集料水泥砂浆的力学及建筑工程特性研究【 D 】 E 京： 北京 工业大学， 2 0 0 9 作者简介 联 系地址 联 系电话 董累芬( 1 9 8 5 一 ) ， 女， 硕士， 讲师。 内蒙古包头市阿尔丁大街 7 号 内蒙古科技大学建筑工程 与土木工程( o 1 401 o ) 1 3 8 4 8 2 6 8 2 6 0 ll 3 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m