现浇与预制装配式混凝土框架节点抗震性能试验.pdf

第 3 2卷 第 3期 2 0 1 5年 5月 建 筑科 学与 J o u r n a 1 0 f Ar c h i t e c t u r e 工程 学报 a n d Ci v i l En g i n e e r i n g Vo 1 3 2 NO 3 M a y 20 1 5 文章编号 ： 1 6 7 3 2 0 4 9 ( 2 0 1 5 ) 0 3 0 0 6 0 0 7 0 现浇与预 制装 配式混凝土框 架节点抗震性能试 验 吴从 晓 ， 周 云 ， 赖伟 山， 张 玉凤 ， 邓雪松 ( 广州大学土木工程 学院 ， 广东 广 州 5 1 0 0 0 6 ) 摘要 ： 为研 究预 制装 配式 混凝 土框 架结构连 接 节点 的抗震 性 能 ， 探 讨 其与现 浇混凝 土框 架结构 节点 之 间的性 能差 异 ， 设 计并 制作 了 2组预 制 装配 式混 凝 土框 架 节点 试件 和 1组现 浇 混凝 土框 架 节点 试件 ， 通过 试验研 究试件 的滞 回特性 、 承 载能 力、 位移 延性 、 强度 退化 和耗 能 能力等抗 震性 能及 其破 坏 特征 。结 果表 明 ： 通过合 理 的设计 ， 预 制装 配式混 凝 土框 架节点 的滞 回耗 能性能 与现 浇混凝 土框 架节点相 当， 其承载力和初始刚度基本等 同于现 浇混凝土结构节点 ， 但其承载力退化速度快于现浇 混 凝 土框 架 节点 ， 屈 服后 预制 构件 累积损 伤程度 较 现 浇构件 严重 ； 预 制装 配 式混凝 土框 架节 点在 轴 压 比较 大 时， 节点破 坏较 为严 重 ， 耗 能更 多。 关 键词 ： 预制 装 配式混凝 土框 架 ； 现 浇混 凝 土框 架 ； 梁柱 节 点 ； 试验研 究 ； 抗震 性 能 中图分 类号 ： T U3 9 2 4 文 献标 志码 ： A Ex pe r i me nt o n S e i s mi c Pe r f o r ma n c e o f Ca s t - i n - s i t u a n d Pr e f a b r i c a t e d Co n c r e t e Fr a me S t r u c t u r e J o i n t s W U Co ng x i a o，ZH OU Yun，LAI W e i s h a n，ZH ANG Yu f e ng。DENG Xue s on g ( Sc h oo l of Ci v i l En gi ne e r i ng，Gu a ng z h ou Un i v e r s i t y，Gua ng z ho u 51 0 00 6，Gu a ng do ng，Chi n a ) Abs t r a c t ：I n o r d e r t o s t u d y t he s e i s mi c pe r f o r m a n c e o f t h e p r e f a br i c a t e d c o nc r e t e f r a me s t r uc t ur e j o i n t s ，a n d t o i n v e s t i g a t e t h e d i f f e r e n c e wi t h t h e c a s t i n - s i t u c o n c r e t e f r a me j o i n t ， t wo p r e f a b r i c a t e d f r a me j o i n t s p e c i me n s a n d o n e c a s t i n s i t u f r a me j o i n t s p e c i me n we r e d e s i g n e d a n d ma n uf a c t ur e d The s e i s mi c p e r f or ma n c e s u c h a s hy s t e r e t i c b e h a v i o r， b e a r i ng c a pa c i t y， d i s pl a c e me n t d uc t i l i t y，s t r e n gt h de gr a da t i on，e ne r g y d i s s i pa t i on c a pa c i t y，a nd f a i l u r e pa t t e r n o f s pe c i me ns we r e s t u di e d t hr o ug h t e s t The r e s ul t s s ho w t h a t t he hy s t e r e t i c e n e r gy d i s s i p a t i o n p e r f o r ma n c e o f t h e p r e f a b r i c a t e d f r a me j o i n t s i s s i mi l a r wi t h t h a t o f t h e c a s t i n s i t u f r a me j o i n t i f d e s i gn i s r e a s o na bl e， a n d i t s b e a r i n g c a p a c i t y a nd i n i t i a l s t i f f n e s s a r e s a me a s t h e c a s t i n s i t u f r a me j o i n t ，b u t t h e d e g r a d a t i o n s p e e d o f b e a r i n g c a p a c i t y i s f a s t e r Cu mu l a t i v e d a ma g e d e g r e e a f t e r y i e l d i ng i s wo r s e s e r i ou s t ha n t ha t o f t he c a s t i n s i t u o ne Th e d a ma g e a nd e ne r g y d i s s i p a t i o n o f t h e p r e f a b r i c a t e d c o n c r e t e f r a me j o i n t s wi l l b e e n h a n c e d wi t h t h e i n c r e a s i n g o f a x i a l c ompr e s s i o n r a t i o Ke y w o r d s ：p r e f a b r i c a t e d c o n c r e t e f r a me ；c a s t i n s i t u c o n c r e t e f r a me ；b e a m c o l u mn j o i n t ；e x p e r i me n t a l s t u dy；s e i s mi c p e r f o r ma nc e 引 口 预 制装 配式混 凝土框 架结 构是 指预 制构 件在专 业 的工厂 或施工 现 场 进行 预 制 ， 养 护 至 装 吊强度 后 通过 提升 、 装 吊和连 接等 机械手 段 ， 把预制 构件 连接 成为一个整体框架结构 ， 具有组织统一高效、 施工质 收 稿 日期 ： 2 0 1 4 - 1 1 - 1 2 基金项 目： 国家 自然科学基金项 目( 5 1 2 0 8 1 2 8 ) ； 广东省 高等学校科技创新项 目( 2 0 1 3 K J C X 0 1 4 5 ) ； 广州市珠江新星项 目( 1 5 1 7 0 0 0 2 7 2 ) 作者简介 ： 吴从晓( 1 9 8 1 一 ) ， 男 ， 江西九江人， 讲师 ， 工学博士 ， E - ma il ： wu c o n g x i a o 1 6 3 c o rn。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 3期 吴从 晓 ， 等 ： 现 浇与预 制装 配式 混凝 土框 架节 点抗震 性 能试验 6 1 量好 、 劳动强度低等特点， 有利于保护环境和生产社 会化 的发展 。据汶川地震中预制装配式结构的震 害调查_ 2 可知 ： 装配整体式框架结构节点是其抗震 中的薄弱 环节 ， 在 地 震 中 出现 的 最 主要 破 坏 形 式 是 节 点 区混 凝 土压碎 和钢 筋屈 曲 。为此 国外学 者 已经 针对 预应 力节 点 、 螺栓连 接节 点 、 焊 接节 点 和后浇 整 体节点等不同类型的预制装配式节点进行了深入的 研究 3 。 ； 同样 ， 中 国学 者对 预 制 装 配 式 框 架 结 构 梁 柱节 点 的研究 表 明 ， 通过 合理 的设计 ， 预 制装 配式 混 凝 土梁柱 节点 具有 较好 的抗震 性能 _ 8 。 。 为研究预制装配整体式混凝土框架结构梁柱节 点 与现浇 混凝 土框 架 节 点抗 震 性 能 的差 异 ， 设 计 预 制框 架节 点和 现浇 框 架 节 点模 型 ， 对 其 进 行 性 能试 验研 究 ， 研 究试 件 的滞 回曲线 、 承载 能力 、 位移 延性 、 强度 退化 和耗 能能力 等抗 震性 能 。 1 试验概况 1 1试 件设 计 试 件模 型取 自混凝 土框 架 结 构 边 框 处 的 L 。 3 梁长 ( L 。为结构 中梁 长度 ) 和上 下层各 H。 2高 ( H。 为结构 中柱 长度 ) 的反弯点 位置 ， 按 实际框 架 1 ： 3缩 尺 比例 设计 ， 共 3个 ， 分 别 为 预 制节 点 YZ I 、 预制 节 点 Y Z 2和现浇 节点 X J ， 具 体试 件参数 如表 1 所 示 。 表 1 试件参数 Ta b 1 Pa r a m e t e r s o f S pe c i me ns 试件 编号 YZ 1 YZ 2 X J 轴压 比 0 4 0 6 0 4 竖 向荷载 k N 1 4 6 2 2 0 1 4 6 试 验 中各试 件 的截 面 尺 寸 相 同 ， 梁截 面尺 寸 取 1 1 0 mm x 2 0 0 mm 8 6 0 mm， 柱 截 面 尺 寸 取 1 6 0 mm1 6 0 mm1 5 0 0 mm， 后 浇 区长 度在 保 证 施 工安 装 的前 提 下应 尽 可 能 取 最小 值 ， 截 面尺 寸 确 定 为 1 1 0 mm2 0 0 mm1 6 0 mm。各 试 件 配 筋 和 混凝 土 强度 等 级 依 据 混 凝 土 结 构 设 计 规 范 ( GB 5 0 0 1 0 2 O 1 0 ) 和 建筑 抗震 设 计 规范 ( GB 5 0 0 1 1 2 0 1 0 ) 设 计 。试 件 预制梁 构件 、 预制 柱构 件 的混凝 土 强度 等级 均为 C 3 0 ， 预 制节 点 试 件 通 过 预 制 柱 中部 和预 制梁 端预 埋 的受 力 筋 和 加强 筋 拼 接 而 成 ， 并 在 后浇 区采 用 混 凝 土 强 度 等 级 为 C 4 0的加 微 膨 胀 剂 细石混凝土浇筑， 确保预制构件可靠连接 ， 具体配筋 如 图 1 所 示 。为方 便 试 件 与试 验 加 载装 置 连接 ， 将 柱底 钢筋 牢 固焊接 在 圆形 钢板 上 。现浇混 凝 土框架 节点 的混 凝土 强 度 等 级 为 C 3 o ， 试 件 为 一 体 现 浇 而 成 ， 其 柱 中部 和梁 端预 埋 与 预 制节 点 试 件 相 同 的加 7 r _ 1 l 1 1 截 面 8 6 0 1 6 0 7 0 0 。 。 。 7 一 号 二 I c 一凶 碲 ： 一 _2 60 。 一 s 町 底板 一1 55 1 60 4 7 0 图 1 预 制 试 件 配 筋 ( 单 位 ： mm) F i g 1 Re i n f o r c e me n t o f Pr e c a s t S p e c i me n ( Un i t ： mm) 强筋 ， 保证 现浇 节点 物理 特性 与预 制节 点相 同 。 1 2材 性试 验 现浇试件和预制试件 的受力筋 以及柱中部和梁 端 的 预 埋 筋 均 采 用 HR B 3 3 5级 钢 筋 ， 箍 筋 采 用 HP B 3 0 0级钢 筋 。本 文 试验 预 留 的钢筋 和 混凝 土试 块 的强 度 分 别 根 据 金 属 材 料 室 温 拉 伸 试 验 方 法 ( G B T 2 2 8 - 2 0 0 2 ) 和 普 通混凝 土 力学性 能试 验方 法 标准 ( GB T 5 0 0 8 1 1 2 0 0 2 ) 实 测 得 到 ， 具 体 实 测 力 学性 能 和 混 凝 土 实 测 强 度 分 别 如 表 2和 表 3 所示 。 表 2钢筋 实测 力学性能 Ta b 2 Te s t i n g M e c ha ni c a l Pr o p e r t i e s o f S t e e l 钢筋等级 直径 mm f 1 MP a MP a z E。 GP a HPB3 O 0 6 5 2 9 4 3 6 1 1 6 2 2 1 1 6 HRB3 3 5 1 2 0 4 4 5 5 9 O 1 4 3 1 9 1 0 HRB3 3 5 1 4 0 4 7 5 5 7 5 1 9 3 1 8 2 7 注 ： ， f z ， E 分别 为钢筋 的屈服强度、 抗拉强度 、 伸长率 和弹 性 模 量 。 表 3混凝 土 实 测 强 度 Ta b 3 Te s t i n g S t r e n g t h o f Con c r e t e 试件类型 f ： MP a MP a E ? MP a 预制试件 4 5 5 4 0 7 3 0 4 0 0 后浇 区试件 5 4 1 4 5 9 3 5 4 0 0 现浇试件 4 6 6 4 0 4 3 l 0 0 0 注 ： ， c ， ， E 分别为混凝土 立方体 抗压强 度、 圆柱 体抗压 强度 和弹性模量 。 1 3加载方 案 试验 加 载装 置 如 图 2所 示 ， 试 件 通 过 梁端 铰 接 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 6 2 建 筑科 学与 工程 学报 2 0 1 5血 图 2试 验 加 载 装 置 Fi g 2 Lo a di ng De v i c e o f Te s t 拉杆 、 柱底 刀铰装 置 、 柱 顶 球 铰 、 水 平 滑动 装 置 及 竖 向和水平加载器等装置形成一个整体加载体系。试 件柱底和梁右端为铰接， 可承受剪力和传递轴压力； 柱顶 支座 由铰接 支 座 与水 平 滑 动 支座 组 合 而 成 ， 既 可释放柱顶弯矩 ， 又可满足柱顶轴压力传 递要求和 水平 位移 加载要 求 ； 试 件底 部布 置刀 铰装置 ， 实 现柱 反弯点弯矩为 0的 目标。在水平反复荷载作用下柱 顶位移带动节点发生弯曲变形 ， 真实模拟了实际框 架 中节点 的变形 能力 。 根据 试件设 计轴 压 比要求 分 2级施加 至设 计轴 压力 ， 先 对柱顶 施 加 4 O 的 竖 向 轴压 力 ， 反 复 2次 后加 至预 定轴 压力 。然后 采用 5 0 t 级 MT S电液伺 服加 载器 沿试 件柱 顶 加 载 点 中心 线 施 加水 平 荷 载 。 水 平荷载 采用 力与 位 移 混合 控 制 加 载 方法 ， 试 验加 载 分 2 步 进 行 ： 第 1步 先 基 于 力 加 载 ， 当 构 件 屈 服 后 ， 改为 位移控 制 的 加 载 。具 体加 载 制 度 如 图 3所 示 。试件 出现较明显 的损伤破坏 或承载力下 降到 8 5 极 限荷 载时试 验终 止 。 荷 性 移 - I 川 川 A A A A A A A A 八 1- m v v v v 制v v v v f时 间 荷 载 控 制 图 3水 平 加 载 制 度 Fi g 3 Ho r i z o nt a l Lo a d i ng Sy s t e m 1 4测量 内容 本 次 试 验 采 用静 态 数 据 采 集 仪 T DS 一 5 3 0进 行 数据采集， 可分为位移数 据采集和应变数据 采集。 加载过 程 中 ， 主要 采集 内容 有 ： 水 平荷 载 、 柱 顶位 移 、 刀铰 滑移量 、 纵 向钢筋 应变 、 箍筋 应变 及混凝 土应 变 等。图 4 6分别为受力筋和箍筋应变、 混凝土应变 IZ G 2 l ZG1 图 4 钢筋应变片测点布置 Fi g 4 La y o u t o f M e a s u r i n g Poi nt o f S t e e l S t r a i n Ga u g e s 图 5 混凝土应变 片测 点布 置 Fi g 5 La y o u t o f M e a s ur i n g Po i nt o f Co n c r e t e St r ai n Ga u g e s 图 6 位 移 计 测 点 布 置 Fi g 6 La yo u t o f M e a s ur i n g Poi nt o f Di s pl a c e me nt M e t e r s 片 和位 移计测 点 布置 。 2 试 验现象和破坏特征 为 便 于描 述试 验 现 象 ， 定 义作 动 器 向 前推 为 正 向， 向后拉为负向。 2 1 预 制节点 Y Z 1 试 件 Y Z 1在水平 荷载 达到 1 2 k N 时 ， 梁 端后 浇 区与柱连接处开裂 ， 裂缝可闭合。当水平加载位移 A一1 5 mm 时， 柱节 点核心区 出现第 1条 4 5 。 斜裂 缝 ， 同时其受力钢筋应变超过 2 1 O _ 。 ， 钢筋屈服。 当 A一2 0 mm 时 ， 柱 节 点核 心 区在 原来 斜 裂 缝 基 础 上延伸出多条 X形斜裂缝 ， 无残余变形。此位移加 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 6 4 建筑科 学与工程 学报 2 0 1 5鱼 图 1 O 试 件 的 滞 回 曲线 Fi g 1 0 Hy s t e r e t i c Cu r v e s o f Sp e c i me n s 渐递增 。当 一3 O ram( 层 间位移角 1 4 7 ) 时 ， 梁端 和柱 节点 核心 区开 裂 共 同参 与 弹 塑 性耗 能 ， 滞 回环 显著增大 。轴压 比的增大能减缓梁筋屈服区向节点 位移作用下捏拢现象得到缓解。 ( 3 ) 试 件 X J的滞 回 曲线 较 为饱 满 ， 在水 平 加 载 位移 一3 0 mm之前 ， 滞回曲线呈明显的梭形 ， 耗能 能力稳定。在 一4 0 mm 时， 梁端混凝土的裂缝不 断开 展和 延伸 ， 试件 进入 弹塑性 耗 能阶段 ， 滞 回环 明 显增 大 。 ( 4 ) 综 上所 述 ， 现 浇 节点 整 体 性 能 好 ， 依 靠梁 端 弯曲破坏耗能 ， 滞回曲线相对饱满 ； 装配式框架节点 主要依靠柱节点核心区和梁端后浇区产生裂缝进行 耗能， 其中柱节点核心区破坏较为严重 ， 但整体上耗 能 能力 较好 。 3 2 骨架 曲线 试 件 的荷 载一 位移 骨架 曲 线如 图 1 1 所 示 。 由图 1 1可知 ： 试件 YZ 1 、 试件 Y Z 2和试件 x J三者 的极 限承 载力 、 极 限层 间位 移 角 和 初 始 刚度 大致 相 同 。 表 4为各 试 件 骨 架 曲线 特 征 值 的实 测 值 和 延 性 系 数 。从表 4和 图 1 1可 以看 出 ， 预制装 配式 混凝 土框 架节点的承载力比现浇混凝土框架节点大， 这是 由 于加 强筋 和后 浇 区 C 4 0细 石 混凝 土 的 原 因 ( 现 浇框 架节 点混 凝土 强度 等级 为C 3 O ) 。 内的渗透 速 度 ， 从 而 适 度 改 善 梁 的 粘结 条 件 ， 因 图 1 1 试件的骨架曲线 此 该试 件钢 筋 滑移 和 残余 变形 量 减小 ， 在 较 大 加 载 F i g 1 1 S k e l e t o n C u r v e s o f S p e c i m e n s 表 4 各试 件骨架曲线特征值 的实测值 和延性系数 Ta b 4 Ch a r a c t e r i s t i c Va l ue s o f Sk e l e t o n Cu r v e s a nd Duc t i l i t y Co e f f i c i e n t s o f Sp e c i me n s 开裂点 屈服点 峰值荷载点 破坏位移点 位移延性 试件编号 加载方向 P k N c r miT t Py k N mm P k N m Y I IT I P k N mm 系数 正 向 1 2 0 6 5 1 2 6 8 1 1 4 8 1 9 6 1 0 8 4 8 0 YZ1 4 3 反 向 1 2 0 5 5 2 1 8 1 3 6 2 4 2 1 9 6 2 1 4 4 7 O 正 向 1 2 0 5 1 1 4 8 9 1 1 8 1 1 5 3 1 4 1 3 9 7 YZ2 3 8 反 向 1 2 0 4 9 2 0 7 1 2 2 2 3 7 1 5 4 1 9 6 3 9 7 正 向 1 2 0 5 0 1 1 5 1 3 1 1 3 7 2 1 1 1 2 6 4 9 8 XJ 3 7 反 向 1 2 0 8 8 1 8 9 1 3 6 2 3 7 2 O 9 2 O 4 4 9 4 注 ： 正 向极限位移点取水平荷载下 降至峰值荷载 8 5 时对应的特征点 ， 负 向极 限位 移点取试件加载停 止时相对应 的特征 点； P ， P P P 分别 为试件开裂 、 屈服、 峰值 、 破坏荷载 ； ， ， ， 分别 为试件开裂 、 屈服 、 峰值、 破 坏位移 。 3 3 位移延性 坏位移 与屈服位移 的 比值 一 。其 中 结构或试件 的延性大小通常用延性系数来衡 试件 的屈服 荷 载为 混凝 土 表 面应 变 片应 变达 到 量 ， 指试件破坏所对应的位移延性系数 ， 即试件的破 1 8 1 0 时的荷载； 破坏位移指水平荷载下降至破 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 3期 吴从 晓 ， 等 ： 现 浇与预 制装 配 式混凝 土框 架 节点抗 震性 能试 验 6 5 坏荷载 8 5 时对应的特征点位移 ； 屈服荷载及相对 应的位移根据能量等效面积法确定 ； 由于试件 的滞 回曲线并不完全对称 ， 因此实际位移延性系数 按 式 ( 1 ) 计算 l I + l l ， 、 一 式 中 ： ， 分别 为试 件 的 正 向和 负 向 极 限 位 移 ； ， 分别 为 试件 的正 向和 负 向屈 服位 移 。 由表 4可知各试件骨架曲线特征值的实测值和 延性系数 。在相同的轴压 比作用下 ， 预制节点试件 YZ 1的 位 移延 性 系 数 比现 浇节 点 试 件 X J高 出 1 4 ， 说 明该预 制节 点延 性较好 ， 有 较强 的侧 向变 形 能力 ； 提 高 了柱 顶 轴 压 比， 预制 节 点 试 件 Y Z 2的 位 移延性 系数 低 于 预 制 试 件 YZ 1 ， 说 明 轴 压 比越 大 ， 预制 结构 延性 变形 能力 降低 。 3 4承 载力退 化 在位移幅值不变的条件下 ， 结构或试件承载力 随荷载反复循环次数的增加而降低的特性可用强度 退化系数 表示 引， 计算公式为 景 式 中： 为第J级加载时第 i 次循环峰值点荷载值 ； 为第 J级 加载 时第 1次循 环 峰值点 荷载 值 。 图 l 2给出了 3个试件的承载力退化 曲线 。从 图 1 2可 以看 出 ： 图 1 2试 件 承 载 力 退 化 曲线 Fi g 1 2 Be a r i ng Cap a c i t y De g r a da t i o n Cu r v e s of S pe c i m e ns ( 1 ) 试 件 YZ 1 承 载力 退化 程 度 大 于试 件 XJ ， 说 明在 相 同 的轴 压 比下 ， 预制 节 点 的梁端 搭 接 焊 接 钢 筋 与混凝 土之 间 的粘结 力不 足导 致钢筋 滑 移 。特 别 在加 载位 移 达 1 5 mm 后 ， 试 件 YZ 1承 载 力 退 化 速 度 明显加 快 。 ( 2 ) 试件 YZ 2的承载力退化曲线虽与试件 YZ 1 保持大致相同的趋势， 但是由于较高轴压 比的作用 ， 钢筋 与混凝 土 粘结 滑 移 问 题 得 到一 定 程 度 的 改善 ， 承载力退化程度有所缓和。 ( 3 ) 试件 X J一体浇筑成形 ， 整 体性能较好 ， 且 无梁端钢筋搭接焊接等问题影 响， 故其承载力退化 程 度低 ， 随加 载位 移 的增 大 ， 退 化 曲线平稳 。 3 5 耗 能性 能 在 地震 作用 下结 构能 够 吸收地震 释放 的能量 大 小 是反 映结 构破 坏情 况 的重 要 指标 ， 具 有 足 够 的 耗 能能 力是 衡量 结构 抗震 性能 的一 项重要 指 标 。本 文采用 了总滞 回耗能 能量 指标 对试 件耗 能能 力进行 定性 研 究 。图 1 3 ， 1 4分 别 给 出 了试件 的滞 回耗 能一 位移 曲线和等效粘滞阻尼系数曲线。 舍 g Z 素 24 -Y Z2118 ，一 。 一 x - o 器。f ， ，二，一， 一 图 l 4试件等效粘滞阻 尼系数 曲线 Fi g 1 4 Equ i v a l e nt Vi s c o us Da m pi ng Co e f f i c i e nt Cur v e s o f Sp e c i me ns 从 图 1 3 ， 1 4可 知 ： ( 1 ) 3个 试 件 的总 耗 能 能 量 和 等 效 粘 滞 阻 尼 系 数随 着加载 位 移的增 大而 增 大 ， 预 制 试 件 YZ 1和 试 件 YZ 2的总耗 能 能 量 曲线 和 等 效 粘 滞 阻 尼 系 数 大 致 呈线 性增 长 ， 而 现 浇 节 点 X J在 3 0 mm 时 曲 线 增 长速度 提 高较 为 明显 。 ( 2 ) 试 件 YZ 2在较 高轴 压 比作 用下 减 缓 了节 点 区裂缝 的开展 速度 ， 改善 梁端 钢筋 粘结 条件 ， 试件 材 料性能发挥较为充分 ， 因此加载位移在 1 0 3 0 mm 之间时， 每一级对应的耗能能量大于其他 2 个试件 ， 但是轴压比较大时 ， 试件表现出一定 的脆性 ， 在加载 后 期试 件承 载力 迅速 下 降而破 坏 。在相 同 的轴压 比 情 况下 试件 X J 的耗 能能 力优 于试 件 YZ 1 。 ( 3 ) 预制试件 的耗能机制与后浇 区钢筋和混凝 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 6 6 建筑科 学与 工程 学报 2 0 1 5生 土性能有关 ； 后浇 区混凝 土对搭接焊接钢筋握裹力 越 强 ， 表现 出 的耗 能 能 力越 好 ； 现 浇 试 件 实现 了“ 强 节点 弱构件 ” 破坏 模式 ， 耗能 性能 好而 稳定 。 4 结 语 ( 1 ) 预制装 配式 后 浇 混凝 土节 点 试 件 与现 浇混 凝 土节点试 件 具有 相 同 或相 近 的抗 震 能力 ， 但 预制 节 点 的承载力 退化 速度 明显大 于现 浇节 点 。 ( 2 ) 预制 装配 式后 浇 混 凝 土节 点 中采 用 加 强筋 和微膨 胀细 石混凝 土 可 以改 善节 点 抗 震 性 能 ， 减 少 节 点裂 缝产 生 ， 增 强试 件整体 性能 。 参考 文献 ： Re f e r e nc e s： 1 2 3 4 5 6 7 北京建筑工程学 院建筑技术教研组 装配式建筑设计 E M 北京 ： 中国建筑工业 出版社 ， 1 9 8 3 B u i l d i n g Co n s t r u c t i o n Te c h n o l o g y Re s e a r c h Gr o u p o f C o l l e g e o f B e i j i n g Ci v i l E n g i n e e r i n g De s i g n o f t h e P r e f a b r i c a t e d S t r u c t u r e M B e i j i n g ： C h i n a Ar c h i t e e t u r e& B u i l d i n g P r e s s ， 1 9 8 3 张瀑 ， 鲁兆红 ， 淡浩 汶川地震 中预制装配整体 结 构的震害调查分 析 J 四川 建筑科 学研 究 ， 2 0 1 0 ， 3 6 ( 3 )： 1 29 13 3 ZHANG Pu，LU Zha o ho ng， DAN H a oTh e Sur ve y Ana l ys i s o f Pr e f a br i c a t e d St r u c t ur e i n W e n c hu an E a r t h q u a k e J S i c h u a n B u i l d i n g S c i e n c e ， 2 0 1 0 ， 3 6 ( 3)： 1 2 9 1 3 3 CHE0K G S， LES H SPe r f or ma nc e o f Pr e c a s t Co n c r e t e Be a m t o c o l u mn Co n n e c t i o n s S u b j e c t t o Cy c l i c L o a d i n g J P C I J o u r n a l ， 1 9 9 1 ， 3 6 ( 3 ) ： 5 6 6 7 RES REE PO J I ， ROB ERT P， BUCHANAN ADe s i g n of Co nne c t i o ns of Ea r t hq ua ke Re s i s t i ng Pr e c a s t R e i n f o r c e d C o n c r e t e P e r i me t e r F r a me s J P C I J o u r n a l ， 1 9 95， 40( 5 )： 6 8 7 6 ERTAS 0， SEVKET 0。 0ZTURAN TDuc t i l e Con ne c t i ons i n Pr e c a s t Co nc r e t e M ome n t Re s i s t i n g F r a me s J P C I J o u r n a l ， 2 0 0 6 ， 5 1 ( 3 ) ： 6 6 7 6 M AYA I F， Z ANUY C， ALB AJ AR L， e t a 1 Ex p e r i me nt al As s e s s me nt of Con ne c t i on s f or Pr e c a s t Co n c r e t e F r a me s Us i n g U l t r a Hi g h P e r f o r ma n c e F i b r e Re i n f o r c e d C o n c r e t e J C o n s t r u c t i o n a n d B u i l d i n g M a t e r i al s， 2 013， 48： 1 73 1 86 CHE0K G SI EW H SM o de l Pr e c a s t Conc r e t e 8 9 1 O 1 1 1 2 1 3 B e a m- t o 。 c o l u mn C o n n e c t i o n s S u b j e c t t o Cy c l i c L o a d i n g J P C I J o u r n a l ， 1 9 9 3 ， 3 6 ( 4 ) ： 8 0 9 2 董挺峰 ， 李振 宝 ， 周锡 元 ， 等 无 黏结 预应力 装配 式框 架 内节 点 抗 震 性 能 研 究 J 北 京 工 业 大 学 学 报 ， 2 006， 32( 2)： 1 44 1 4 8， 1 5 4 DONG Ti ng f e ng， LI Zh e n - b a o， ZHOU Xi y ua n， e t a 1 Expe r i me nt a l St ud y o n S e i s mi c Pe r f or ma nc e s o f Pr e c a s t P r e s t r e s s e d Co n c r e t e Be a m t o - c o l u m n C o n n e c - t io n s w i t h Un b o u n d e d Te n d o n s J - J o u r n a l o f B e i j i n g Un i v e r s i t y o f Te c hn ol ogy， 20 06， 3 2( 2)： 1 4 4 1 4 8， 1 5 4 吕西林 ， 范力 ， 赵斌 装配式预制混凝土框架结 构 缩尺模型拟动力试 验研 究 J 建 筑结构 学报 ， 2 0 0 8 ， 2 9( 4)： 5 8 6 5 LU Xi - l i n， FAN Li 。 ZHAO Bi n Ps e u do dy na mi c Te s t o n a Re d u c e d S c a l e J o i n t e d Pr e c a s t C o n c r e t e Fr a me S t r u c t u r e J J o u r n a l o f B u i l d i n g S t r u c t u r e s ， 2 0 0 8 ， 2 9 ( 4)： 5 8 6 5 陈子康 ， 周 云 ， 张季超 ， 等 装配式 混凝 土框架 结构 的研究 与 应 用 J 工 程抗 震 与加 固改 造 ， 2 0 1 2 ， 3 4 ( 4 )： 卜 1 1 CHEN Z i k a n g ， ZH0U Yu n ， ZHANG J i c h a o， e t a 1 Re t r o ve r s i on an d For e c a s t o f Pr e s e nt Re s e ar c h a nd Ap p l i c a t i o n o f P r e c a s t C o n c r e t e S t r u c t u r e J E a r t h qu a ke Re s i s t a n t En gi ne e r i ng a nd Re t r of i t t i ng，2 0 1 2， 3 4 ( 4 ) ： 1 - 1 1 傅剑平 ， 白绍 良， 王 峥 ， 等 考 虑轴 压 比影 响 的钢筋 混凝土框架 内节点 抗震性 能试 验研究 J 重庆 建筑 大 学 学 报 ， 2 0 0 0 ， 2 2 ( 增 ) ： 6 0 6 6 FU J i a n - p