施工方案地下室层整理版.doc

合肥市太阳海岸社区一期工程
（第1～4、8、9幢）

地下室3.6米层高模板安装（拆除）施工方案

编制单位：广东二建合肥市太阳海岸社区项目经理部
编 制 人：
审 核 人：
编制时间： 年 月 日
审批单位：
审 批 人：
审批时间：

施工单位：广东省第二建筑工程公司
工程概况
太阳海岸社区位于祁门路西，高架路东，习友路南。其中太阳海岸一期第1～4、8、9幢位于社区北侧，共6幢，层数24层～32层，总建筑面积158343.33㎡。其中地下车库面积24993㎡，分别由三个相对独立而又互相连接的车库组成，建筑物最高101.6米，最低77.6米。本工程由合肥市发能房地产有限公司兴建，由安徽省建筑设计院设计，由广东省第二建筑工程公司合肥分公司承建。监理公司是汕头市城市建设监理公司合肥分公司，质监单位是合肥市质监站，安监单位是合肥市安监站，开工日期计划2023年3月中旬，竣工时间计划2023年10月。
现针对本工程特点制定出地下室顶板模板安装（拆除）方案。
A、模板及支撑材料：
模板、支撑材料按合肥地区的习惯，因地制宜，就地取材，材质必须符合设计及规范规定。
1、模板：梁及平台模板均用18MM原松木合板，胶料应为耐水胶，填铺用胶合板及20MM松木板，不得有死节、虫洞或已扭曲变形，腐朽的木板不准使用。
2、方木：合肥地区常用规格：（材料为松木，无腐朽、无扭曲变形，无裂缝死节等痕）
40×60──用于梁枋档楞
60×80──用于板底横楞、纵楞、横搁栅。
3、混凝土楼板需达成足够强度，保证支撑脚支承力达成安全规定。竖向支撑采用钢管f48，严格控制好支撑垂直度，支撑采用二道拉力拉撑，首道距楼板30CM，第二道间距为1.5米。
B、梁模板(扣件钢管架) 3.6层高计算书
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2023）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2023、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2023)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2023)等规范编制。
梁段:L1。

一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.00；
混凝土板厚度(mm):250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；
立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；
梁支撑架搭设高度H(m)：3.60；梁两侧立杆间距(m):0.60；
承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增长承重立杆根数:1；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；
3.材料参数
木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；
梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；
5.梁侧模板参数
次楞间距(mm)：350 ，主楞竖向根数：4；
主楞间距为：100mm，220mm，210mm；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；
主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；
主楞合并根数：2；
次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；
次楞合并根数：2；
二、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 100×2.1×2.1/6=73.5cm3；
M -- 面板的最大弯距(N·mm)；
σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，涉及:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×1×18×0.9=19.44kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×1×2×0.9=2.52kN/m；
q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m；
计算跨度(内楞间距): l = 350mm；
面板的最大弯距 M= 0.125×21.96×3502 = 3.36×105N·mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 3.36×105 / 7.35×104=4.575N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =4.575N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足规定！
2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=21.96N/mm；
l--计算跨度(内楞间距): l = 350mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4；
面板的最大挠度计算值: ν= 5×21.96×3504/(384×9500×4.86×105) = 0.929 mm；
面板的最大允许挠度值:[ν] = l/250 =350/250 = 1.4mm；
面板的最大挠度计算值 ν=0.929mm 小于 面板的最大允许挠度值 [ν]=1.4mm，满足规定！
四、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 6×82×2/6 = 128cm3；
I = 6×83×2/12 = 512cm4；

内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下:

其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 内楞的最大弯距(N·mm)；
W -- 内楞的净截面抵抗矩；
[f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×1=21.96kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距): l = 177mm；
内楞的最大弯距: M=0.101×21.96×176.672= 6.92×104N·mm；
最大支座力:R=1.1×21.96×0.177=8.455 kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 6.92×104/1.28×105 = 0.541 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 0.541 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足规定！
（2）.内楞的挠度验算

其中 l--计算跨度(外楞间距)：l = 500mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.96 N/mm；
E -- 内楞的弹性模量： 10000N/mm2；
I -- 内楞的截面惯性矩：I = 5.12×106mm4；
内楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×21.96×5004/(100×10000×5.12×106) = 0.181 mm；
内楞的最大允许挠度值: [ν] = 500/250=2mm；
内楞的最大挠度计算值 ν=0.181mm 小于 内楞的最大允许挠度值 [ν]=2mm，满足规定！
2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力8.455kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面类型为圆钢管48×3.5；
外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；
外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4；
（1）.外楞抗弯强度验算

其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距(N·mm)；
W -- 外楞的净截面抵抗矩；
[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。
根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=1.922 kN·m；
其中，F=1/4×q×h=5.49，h为梁高为1m，a为次楞间距为350mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 1.92×106/1.02×104 = 189.124 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =189.124N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足规定！
（2）.外楞的挠度验算

其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；
F--作用在外楞上的集中力标准值：F=5.49kN；
l--计算跨度：l=500mm；
I-外楞的截面惯性矩：I=243800mm4；
外楞的最大挠度计算值:
ν=1.615×5490.000×500.003/(100×206000.000×243800.000)=0.221mm；
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.221 mm
外楞的最大允许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；
外楞的最大挠度计算值 ν=0.221mm 小于 外楞的最大允许挠度值 [ν]=1.25mm，满足规定！
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
穿梁螺栓的直径: 12 mm；
穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；
穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.225 =2.745 kN。
穿梁螺栓最大允许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.745kN 小于 穿梁螺栓最大允许拉力值 [N]=12.92kN，满足规定！
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 1000×18×18/6 = 5.40×104mm3；
I = 1000×18×18×18/12 = 4.86×105mm4；

1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 计算的最大弯矩 (kN·m)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm；
q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×1.00×1.00×0.90=27.54kN/m；
模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；
q = q1 + q2 + q3=27.54+0.38+2.52=30.44kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 0.10×30.438×0.1332=0.054kN·m；
σ =0.054×106/5.40×104=1.002N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =1.002 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足规定！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（(24.0+1.50)×1.000+0.35）×1.00= 25.85KN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm；
E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ν] =133.33/250 = 0.533mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×25.85×133.34/(100×9500×4.86×105)=0.012mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.012mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] = 133.3 / 250 = 0.533mm，满足规定！
七、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = (24+1.5)×1×0.133=3.4 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.35×0.133×(2×1+0.4)/ 0.4=0.28 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)×0.133=0.6 kN/m；
2.方木的支撑力验算
静荷载设计值 q = 1.2×3.4+1.2×0.28=4.416 kN/m；
活荷载设计值 P = 1.4×0.6=0.84 kN/m；

方木计算简图
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；
I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；
方木强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分派的弯矩和，计算公式如下:
线荷载设计值 q = 4.416+0.84=5.256 kN/m；
最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×5.256×1×1= 0.526 kN.m；
最大应力 σ= M / W = 0.526×106/83333.3 = 6.307 N/mm2；
抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
方木的最大应力计算值 6.307 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!
方木抗剪验算：
截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力: V = 0.6×5.256×1 = 3.154 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3×3153.6/(2×50×100) = 0.946 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.946 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足规定!
方木挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的挠度和，计算公式如下:

q = 3.400 + 0.280 = 3.680 kN/m；
方木最大挠度计算值 ν= 0.677×3.68×10004 /(100×10000×416.667×104)=0.598mm；
方木的最大允许挠度 [ν]=1.000×1000/250=4.000 mm；
方木的最大挠度计算值 ν= 0.598 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=4 mm，满足规定！
3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下
荷载计算公式如下：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：
q1 = (24.000+1.500)×1.000= 25.500 kN/m2；
(2)模板的自重(kN/m2)：
q2 = 0.350 kN/m2；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：
q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；
q = 1.2×(25.500 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 37.320 kN/m2；
梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。
当n=2时：

当n＞2时：

计算简图(kN)

变形图(mm)

弯矩图(kN·m)
通过连续梁的计算得到：
支座反力 RA = RB=1.849 kN，中间支座最大反力Rmax=12.07；
最大弯矩 Mmax=0.359 kN.m；
最大挠度计算值 Vmax=0.045 mm；
最大应力 σ=0.359×106/5080=70.589 N/mm2；
支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 70.589 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足规定!
八、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
　　 R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=12.07 kN；
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足规定!
九、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式

1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它涉及：
水平钢管的最大支座反力： N1 =1.849 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×3.6=0.558 kN；
楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.00/2+(0.60-0.40)/2)×1.00×0.35=0.252 kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=1.2×(1.00/2+(0.60-0.40)/2)×1.00×0.250×(1.50+24.00)=4.590 kN；
N =1.849+0.558+0.252+4.59=7.249 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；
Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.207 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=7248.853/(0.207×489) = 71.613 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 71.613 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足规定！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它涉及：
梁底支撑最大支座反力： N1 =12.07 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(3.6-1)=0.558 kN；
N =12.07+0.558=12.473 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；
Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.207 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=12472.509/(0.207×489) = 123.218 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 123.218 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足规定！
C、板模支架3.6层高计算书
模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2023）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2023、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2023)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2023)等规范编制。
一、参数信息:
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.60；
采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:钢管支撑；
立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；
板底钢管的间隔距离(mm):300.00；
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；
3.楼板参数
钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；
每层标准施工天数:10；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；
楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):25.000；
楼板的计算宽度(m):4.00；
楼板的计算厚度(mm):250.00；
4.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用钢管；
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算:
面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 100×1.82/6 = 54 cm3；
I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1 = 25×0.25×1+0.35×1 = 6.6 kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 1×1= 1 kN/m；
2、强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式如下:

其中：q=1.2×6.6+1.4×1= 9.32kN/m
最大弯矩M=0.1×9.32×0.32= 0.084 kN·m；
面板最大应力计算值 σ= 83880/54000 = 1.553 N/mm2；
面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 1.553 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!
3、挠度计算
挠度计算公式为

其中q = 6.6kN/m
面板最大挠度计算值 v = 0.677×6.6×3004/(100×9500×48.6×104)=0.078 mm；
面板最大允许挠度 [V]=300/ 250=1.2 mm；
面板的最大挠度计算值 0.078 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足规定!
三、纵向支撑钢管的计算:
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为
截面抵抗矩 w=5.08cm3；
截面惯性矩 I=12.19cm4；

方木楞计算简图
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q11= 25×0.3×0.25 = 1.875 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q12= 0.35×0.3 = 0.105 kN/m ；
(3)活荷载为1施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
q2 = (1 + 2)×0.3 = 0.9 kN/m；
2.强度验算:
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式如下:
最大弯矩计算公式如下:

静荷载：q1 = 1.2 × (q1 + q2) = 1.2×(1.875+0.105) = 2.376 kN/m；
活荷载：q2 = 1.4×0.9 = 1.26 kN/m；
最大弯距 Mmax = (0.1×2.376+0.117×1.26 ) ×12 = 0.385 kN.M；

最大支座力 N = ( 1.1 ×2.376 + 1.2×1.26)×1 = 4.126 kN ；
最大应力计算值 σ= M / W = 0.385×106/5080 = 75.791 N/mm2；
纵向钢管的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2；
纵向钢管的最大应力计算值为 75.791 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm2,满足规定!
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:

静荷载 q1 = q11 + q12 = 1.98 kN/m
活荷载 q2 = 0.9 kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V= (0.677×1.98+0.990×0.9)×10004/( 100×20.6×105×12.19 ) =0.889 mm；
支撑钢管的最大挠度小于1000/150与10 mm,满足规定!
四、板底支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 4.126 kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.894 kN·m ；
最大变形 Vmax = 1.408 mm ；
最大支座力 Qmax = 11.947 kN ；
最大应力 σ= 893560.266/5080 = 175.898 N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 175.898 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足规定!
支撑钢管的最大挠度为 1.408mm 小于 800/150与10 mm,满足规定!
五、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R= 11.947 kN；
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足规定!
六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载涉及静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值涉及以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.129×3.6 = 0.465 kN；
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.35×1×0.8 = 0.28 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25×0.25×1×0.8 = 5 kN；
静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.745 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
活荷载标准值 NQ = (1+2 ) ×0.8×1 = 2.4 kN；
3.立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.254 kN；
七、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.254 kN；
φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；
σ-------- 钢管立杆受压应力计