电化学除盐对钢筋与混凝土间黏结力的影响.pdf

2 0 1 1年 第 6 期 (总 第 2 6 0 期 ) Nu mb e r 6 i n 2 0l 1 ( To t a l No 2 6 0) 混 凝 土 Co n c r e t e 理论研究 THE0RETI CAL RES E ARCH d o i ： 1 0 3 9 6 9 i s s n 1 0 0 2 3 5 5 0 2 0 1 1 0 6 0 1 4 电化学除盐对钢筋与混凝土间黏结力的影响 郑秀梅 a ，李广军 a 。支 秀兰 ( 佳木斯大学 a 建筑工程学院 ；b 应用技术学 院，黑龙江 佳木斯 1 5 4 0 0 7 ) 摘要 ： 采用 电化学方法对含 高氯盐混凝土进行除氯盐试验 ， 在得出除盐效率与除盐后微观结构变化规律 的同时 ， 对混凝土中的钢筋进 行中心拉拔试验 ， 得出除盐后钢筋与混凝土黏结力变化规律 ， 并对变化原因进行分析 ， 探讨应对不 良变化的措施 。 关键词 ： 电化学除盐 ；拉拔试 验；黏结力损失 中图分类号 ： T U5 2 8 O l 文献标志码： A 文章编号 ： 1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 1 ) 0 6 0 0 4 6 0 3 E ffe c t of e l ec t r o ch emi c al c hl or i de e xt r a cti on on adh e si on s t r e ng t h b e t we e n s t ee l bar s a nd c on cr e t e Z HE NGXi u - me i , L I Gu a n g -j u r l a , Z HI Xi u l a n ( a I n s t it u t e o fCi v i l En g i n e e r i n g； b Co l l e g e o f Ap pl i e d S c i e n c e a n d Te c h no l o g y， J i a mu s i Un i v e r s i t y， J i a mu s i 1 5 4 0 0 7， Ch i n a) Ab s t r a ct： T h e e x tr a c t i o n o f h i【 g h a mo u n t o f c h l o ri d e c o n m i n e d i n c o n c r e t e t h r o u g h E l e c t r o c h e mi c a l C h l o ri d e E x t r a c t i o n( E C E) e x p e ri me n t s Th e s e e x p e rime n t s h e l p t O fin d o u t t h e r a t e o f c hl o ri d e e x t r a c t i o n a n d s o me r e g u l a r p a e m s a b o u t t h e c h a n g e s o f mi c r o s t r u c tur e in s t e e l r e i n f o r c e d c o n c r e t e B e s i d e s ， p u l l o ff t e s t s arc giv e n t O t h e c e n t e r o f s t e e l b ars i n c o n c r e t e i n o r d e r t o fi n d o u t t h e p a t t e rn o f c h a n g e i n a d h e s i o n s t r e n g t h b e twe e n s t e e l b a r s an d c o n c r e t e Th i s p a p e r a i ms a l s o t o d i s c u s s t h e c a u s e s o f th e s e c h a n g e s a n d the p o s s i bl e s o l u t ion s t O t h e a d v e r s e c h a n g e s K e y WO r d s ： e l e c tr o c h e mi c a l c h l o ri d e e x t r a c t io n( E C E) ； p u l l o fft e s t ； l o s s o f a d h e s i o n s tr e n g t h 0 引言 钢筋与混凝 土之 间的黏结力 由化学胶着力 、 摩擦力 和机械 咬合力三部分组成， 良好的黏结性能是这两种不同材料共同工 作的基本前提。 然而由于氯盐 的锈蚀 ， 钢筋与混凝土之间的黏结 性能会发生 变化 ， 一般 在钢筋锈蚀初期 ( 保护层 胀裂前 ) ， 黏结 强度提高 ； 而当保护层胀裂后， 黏结性能随锈蚀率的增大逐渐 退化 。 研究表明 1 ， 氯盐锈蚀 引起的黏结性 能退 化是 比钢筋截 面削弱、 屈服强度降低更为主要的导致构件承载力降低 、 延性 下降以及破坏模式变化的原 因。 本研究针对这个原因 ， 对有较高 氯盐含量但尚未发生锈蚀的混凝土试件进行电化学除盐试验。 并对除盐后的混凝土进行中心拉拔试验， 以得出除盐前后钢筋 与混凝土黏结力的变化规律。 1 试验方案 1 1混凝 土配合 比 本试验配制了3种水灰比混凝土， 分别是 0 5 、 0 4 、 0 3 2 。 通 过适当调整减水剂掺量，使各混凝土坍落度达到 1 8 - 2 0 c m， 保 证各试件成型质量良好。 同时， 每种混凝土中掺入总胶凝材料质 量 3 的氯化钠以引入氯离子 。 具体配合 比设计 见表 1 。 表 1 混凝土配合 比 1 2 试 件成 型 采用 6 1 0 0 m mx l 5 0 I i l li 1 的圆柱体混凝土试件 ， 沿试件轴心 方 向埋 入一根 1 0的光面钢筋 ， 钢筋距试件底部 5 mi n 。 混凝土 试件成型 1 d后拆模 ，然后用塑料布包裹起来放人标准养护室 中养护。 到 2 8 d龄期时， 进行电化学除氯试验。 1 3试 验 方 法 因用电化学方法除盐的试验研究在我国刚刚起步， 尚没有 现成的设备可用。 经过研究论证， 自主研制了一套除盐设备 ， 见 收稿 日期 ：2 0 1 0 - 1 2 - 2 4 基金项 目：黑龙江省教育厅科学技术项 目( 1 1 5 5 1 5 0 1 ) 46 幽 1 。 将 3 种水灰比的试件分别置于 3 种不同的电解质溶液( 自来 水 、 饱 合 C a ( O H) 溶液 、 0 1 mo l L N a ， B O 溶液 ) 中 ， 通 以 4 0 V 直流 电压 ， 进行电化学 除盐 ， 在 除盐进行到 2周及 4周 时分别 测得相关数据进行分析。 主要进行除盐前后混凝土试件的微离 子含量及分布情况分析、 微观结构的变化及混凝土与钢筋黏结 力变化情况分析 ， 本研 究主要分析 除盐前后混凝 土与钢筋黏结 力损失情况及原因分析 。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 试件上 表 面 电鸸 质溶液 J 袁 稳 一 1 翻 瑟 阳极钢桶边缘 电源 + - - L 一_ J 2 试验结果与分析 2 1 电化学除盐对钢筋与混凝土黏结力的影响 在电化学除盐前后， 埘各混凝土试件进行钢筋中心拉拔试 验 ， 得 到如表 2所示数据。 从表 中可以看出， 除盐前后 的钢筋拉 图 1 除盐装置示意图 拔 力相差很大 。 表 2 混凝土试件除盐前后钢筋中心拉拔力值 k N 注： 1 溶液为饱和 Ca ( O H) 2 溶液 ； I I 溶液为 O 1 mo l L Na B O 溶液 ； l I l 溶液为 自来水 。 根据挣力值， 得 l 除盐后钢筋混凝土黏结力的损失情况， 2 2 除盐后钢筋混凝土黏结力损失的原因分析 见图 2 。 2 2 1 电解 产生 氢气 5 4 0 5 翟 差 ； l 0 5 O 5 4 0 5 誊 1 0 5 0 试件 1 试什2 试 件3 ( a ) I, 1 种试件在 不同除盐 参数 F的黏结力损 失 1 溶 液2 周H I 溶 液2 吉 j 溶液4 J 司 溶液2 周 I 溶 液4 周 m溶 液4 周 【 b ) 相 同除盐参数下 不同种类试 件的黏结 力损失 图 2 钢筋与混凝土黏结力损失情 况 从图 2中可 以看 ， 不论何种参数下的电化学 除盐均会对 钢筋与混凝土的黏结力造成不同程度的损失 ， 在饱 和 C a ( O H) ： 溶液 中进行电化学除盐 4周后 ， 黏结力损失最大 ， 可达 4 5 。 在 水中进行电化学除盐 2周 ， 黏结力损失最小 ， 为 2 3 ： 综合图2 ( a ) 、 ( b ) ， 可看出， 在饱和 C a ( O H) ： 溶液和Na ， B O 溶液 中除盐 的混 凝 土试 件 ， 相 同的除盐 时 间 内 ， 钢 筋 中心拉 拔力损失相差不多 ， 除盐两周时 ， 损失值均在 3 5 3 8 之 间 ， 除盐 4周 时 ， 损 失值均在 4 0 4 5 之 fl =jJ 。 且无论 哪 个除盐周 期， 钢筋与混凝土黏结力的损失值都随混凝土水灰比的降低 而相应减小。 而在水 中进 行电化学除盐 的试件 ， 其钢筋与混凝 土黏结力损失最少 ， 除盐 2周时 ， 平均损失约为 2 5 ， 除盐 4 N 时， 平均损失约为 3 1 ， 且随试件水灰比的降低 ， 损失值呈递 增状态 。 这充分说明在电化学除盐过程中， 电解质溶液和通电时间 对除盐后钢筋混凝土的黏结力是有一定影响的 。 通电时间越长 ， 黏结力损 失越大 ； 电解质的电解能力越强 ， 黏结力下降越 多； 混 凝土水灰 比越低 ， 黏结力损失越少一 众 多科研人 员都认为 电流作用下钢筋附近会 发生电解反 应 和产生氖气， 并引起钢筋产生氢脆。 B e n n e t ， e t a l 3 】应用 2 0 A m 的电流处理一块钢筋混凝土板 ， 他们最后认为在电流的作用下 ， 钢筋附近的水电解生成氢气 ， 而当氧气生成速率大于其向混凝 土内部扩散速率时， 钢筋附近氢气富集 ， 产生一定压力， 剥离钢 筋与混凝土的黏结。 邓春林4 1 等人在试验中， 研制了一套收集气 体 的装置 ， 并 存电化学脱盐过程 中 ， 在钢筋周 围收集 到大量氢 气， 由此他们得出结论， 在除盐过程中析出大量氢气 ， 并是导致 钢筋与混凝土黏结力显著下降的主要原 凶。 邓春林等人在构件 保护层钻一个贯通钢筋表 面的小孑 L ， 用 来排 钢筋周 围生成的 部分 H： ， 排 出 H 后的混凝土试件 ， 其钢筋混凝土黏结 力的损失 下降 2 0 3 0 。 2 2 2 水化产物的软化 N M I h e k w a b a I 等发 现 电流密 度越 大 ， 混凝 土 中所含 氯 离子越多和通电时间越长， 钢筋与混凝土间黏结力的下降幅 度就 越大在探 讨 了钢筋 附 近的 Na 、 K 离 子浓 度 与黏结 力 下降率 的关 系基础上 ， 他们认 为 Na 、 K 离子在钢筋 附近的富 集可能是导致黏结力下降的主要原N； R o s e 1 研究了碱性条 件下水泥水化产物的状态， 认为水化产物在碱性环境下会发 生一 定的软 化 ， 而 下燥后 水 化产物 的硬 度 可以恢 复 ； 河 海大 学王军强 等 在 0 2 5 l A m 条件 下试验 ， 发 现除盐后钢 筋混 凝 土黏结强 度损失率一 般小 于 6 5 ， 但 部分损 失会随着 脱盐 后静置 时 的延 长得到恢 复 ， 因此他们 也认 为钢筋 附近富集 Na + 、 K 离 子导致 水泥水 化产 物软 化而造 成其 黏结 力下 降的 看法 。 本试验通过测量离子浓度的方法 ， 得 “电化学 除盐后 ， 钢筋 附近的Na 、 K 离子是除盐前的 1 0倍左右。 通过 S E M形貌及 E D A X图谱分析， 发现除盐后钢筋附近的混凝土中水化产物几 乎不可 见， 见图 3 、 4 。 所以本研究也认 为 ， 水化产物的软化是造 成除盐钢筋一 混凝土黏结力下降的主要原因 。 一 483 386 289 193 96 图 3 l 溶液中试 件内层 S E M 形貌及相应 E D A X图谱 47 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 281 2l1 140 70 iE K l 。 lE K 图 4 I I 溶液 中试件外层 S E M形貌及相应 E D AX图谱 ! - 3 碱骨料反应 N a t e s a y e fl 8 等用活性 骨料配制混凝土 ， 碱含量 0 9 5 2 8 ， 流密度为 0 4 1 3 0 mA m2 ， 除盐 2 4个月也没有发现任何体积 胀 的迹象 ； P a g e I9 对碱含量为 2 5 k g m Na O的混凝 土在 电流 度为 2 0 ma i mz 的条件下处理 8 0 0 d ， 没有 发现碱 骨料引发的 胀 ， 但 电流密度增加到 7 0 0 8 5 0 m m m： 时 ， 却 导致 了混凝土 体积膨胀破坏 ； P a g e 和 Yu在综合大量电化学除盐研究结果 基础上提出“ 劣化点” 概念 ， 认为只有 Na 2 0 S i O ： 为一定的碱硅 才会引起最大 的膨胀破坏 ， 电流密度超过 7 0 0 m A m ， 总通 电 为 1 1 0 7 - 2 x 1 0 ， C m 时， AS R反应才会导致最大的体积膨 ； 邱富荣、 吕忆农等利用 0 5 2 A m 的电流处理含活性骨 的混凝土 ， 在利用 S E M 分析骨料 的表 面形貌后发现 ， 电化学 盐具有加速碱集料反应的倾向， 但如果在脱盐电解质溶液中 入锂盐 ， 则可抑制碱集料反应。 L 4 钢筋一 混凝土界面含湿量变化 Mi l l e r 和 N u s t a d 】 等发现电化学除盐后钢筋表面的湿度比 盐前 高 ， 他们 在研究 了大量钢 筋表面的潮湿状 态 、 程度 与黏 力的关系后， 提出黏结力下降可能是由于钢筋与混凝土界面 多余的水分使得钢筋与混凝土间的摩擦力减少的缘故。 为 了比较 除盐前后及 除盐后 自然干燥不 同时间后试 件 中 筋一 混凝 土的界 面情 况 ， 本研究 对各试 件进行 襞裂试 验 ， 并 钢筋 一 混凝土界 面进 行拍照 ， 见 图 5 、 6 。 可以看到 ， 除盐 后钢 附近的混凝土较除盐 前含水量 明显增加 ， 离 钢筋越近 ， 含水 越 多 ， 并且试验 中发现此 时被 水润湿的混凝 部分结构松软 。 结束除盐后自然干燥 3周或 4周后， 钢筋附近混凝土的润湿 况得 到明显好转 ， 并且 ， 钢筋附 近的混凝土结构致 密程度有 提高 。 f b ) 除盐后 钢筋一 混凝土界面情况 ( a ) 自然干燥 周 ( b ) 自然干燥四周 图 6 除盐后 自然干燥三周及 四周试件中钢筋一 混凝土界面情况 48 里 J TJ J，L 刑删一1 比 伪屯上 r ： x 1 3 f J f 闩 日匕J， J U 出， ) 口 三f j 血 后钢筋与混凝土黏结力 降低 的另一个 主要原 因。 有研究表明 1 2 ， 除盐后混凝土随着静止时间的延 长 ， 被润 湿的混凝土逐渐变干， 钢筋一 混凝土的黏结力将较除盐结束时提 高 1 0 左右 。 2 2 5 水化产物组成的改变 J C O r e l l a n等l l 3 】 利用 S E M 及 E D A X 分析了混凝土 和钢筋 表面， 发现钢筋表面存在碱硅胶和细长型的白色物质， 其中S i O 占 5 0 左右， C a O S i O 值较混凝土本体中的低， 因而他们认为电 流作用使得钢筋附近的水化硅酸钙的成分和结构发生变化 ， 从 而降低了钢筋与混凝土的黏结； 南京水利科学研究院李森林利 用 S E M 观测 电化学除盐后的钢筋与混凝土界 面， 得到脱盐后再 钝化产物膜的组织结构与未发生腐蚀破坏前钢试样的组织结构 相似， 但没有典型的水化硅酸钙， 而C a ( OH) 等六方板状的产物 数量明显富集， 认为这是钢筋混凝土黏结力下降的根本原因。 在本研究的试验中 ， 通过对钢筋附近的内层混凝土进行 S E M 形貌及 E D A X图谱分析， 见图 3 、 4 ， 几乎看不到典型的水化产物， 取而代替的是C a ( O H) 等六方板状的产物大量富集， 所以本研究 也认为水化产物的改变是造成黏结力下降的个主要原因。 电化学 除盐方法可有效驱除进入混凝土 中的氯离子 ， 是应 用前景十分广阔的钢筋混凝土无损修复技术， 但是在除盐电压 较大或除盐时间较长时， 钢筋和混凝土之间的黏结力下降， 这一 问题应引起注意。 造成界面间黏结力下降的原因颇为复杂， 只有 正确认识弱化机理 ， 从整个弱化区域着手， 开展增强措施研究 ， 才能减少 和消除 电化学 除盐技术对混凝 土结构使用 和安全性 能的负面影响， 使得此方法在技术和理论上更加趋 向完善 ， 促进 其在遭 受氯离子侵蚀破坏 的钢筋混凝土结构 的修复 、 补强 中的 应用， 发挥其重要的经济和社会效益。 3结论 ( 1 ) 通过钢筋拉拔试验 ， 表 明除盐后 的钢筋一 混凝土黏结力 平均损失 3 5 ， 最多可损 失 4 5 。 并且 随通电时间的延长而有所 增加。 在 自来水 中除盐 的黏结力损失最少 ，而在饱和 C a ( O H) ： 和 N a ， B O 溶液除盐的损失相差不多 ， 均在 4 0 左右 。 ( 2 ) 造 成黏结力损 失的原因很多 ， 本研究 通过试验 得 出水 化产物的软化与改变 、 钢筋表面水分的增多是除盐后黏结力下 降的主要原因。 ( 3 ) 为使电化学除盐技术广泛应用 ， 就必须解决钢筋与混 凝土界面黏结力下降问题 ， 还需大量科研试验 ， 减少或消除此 项技术对混凝土结构在使用 中的负面影响。 参考文献 ： 1 施锦杰， 孙伟 混凝土中钢筋锈蚀研究现状与热点问题分析 J 】 硅酸 盐学报， 2 0 1 0 ， 3 8 ( 9 ) ： 1 7 5 3 1 7 6 4 【 2 邓春林， 余其俊， 韦江雄 ， 等 电化学除盐后钢筋混凝土电化学性能 的变化l J 1 混凝土 ， 2 0 0 7 ， 2 0 7 ( 1 ) ： 1 3 - 1 7 3 B E N N E T V J ， S C H U E T J ， e t a 1 E l e c t r o c h e mi c a l c h l o r i d e r e mo v a l a n d p r o t e e - t io n o f c o n c r e t e b r i d g e c o mp o n e n t s ： l a b o r a t o r y s t u d i e s s t r a t e g i c h i g h wa y r e s e a r c h p r o g r a m ， n a t i o n a l r e s e a r c h c o u n c i l ， w a s h i n g t o n DC， 1 9 9 3 【 4 】 邓春林， 陈龙， 等 电化学脱盐对钢筋混凝土黏结力的影响研究f J 1 化 南港工 ， 2 0 0 8 ( 6 ) ： 3 4 3 8 下转第 5 1页 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 率的关 系如式( 2 ) 。 E E = 1 0 + 0 0 5 1 I g e e R2 = 0 8 4 9 1 【 2) 式中 ： E 混凝土动态弹性模量 ； 混凝土准静态弹性模量； s 混凝土动态应变速率； 混凝土准静态应变速率。 2 3 应变速率对混凝土峰值应变的影响 对于混凝土受拉峰值应变到 目前 为止还没 有形成一个统 一 的结论 ， 有些研究者 认 为峰值应变随着应变速率的增大而 增大； 另外一些研究者【 为随着应变速率的增加 ， 峰值应 变没 有明显变化。 本试验得出的结果与文献【 6 的结论相似， 峰值应变 随着应变速率的增大而增大， 峰值应变比( 动态峰值应变与准 静态峰值应变的比值) 与应变速率之间有如下关系： 8 p 1 0 + 0 6 6 4 1 g e e RZ =- 0 6 6 0 3 ( 3 ) 式中 ： s 混凝土动态抗拉 强度 ； 8 混凝土准静态抗拉强度； 混凝土动态应变速率 ； 氏混凝土准静态应变速率。 2 4 应 变速率 对混凝土 泊松 比的 影响 一 般认为 ， 随着应变速率的增加， 混凝土内部的微裂缝可 能减少， 其泊松比会有所增加， 通过对试验数据的分析计算， 得 出不同应变速率下 C 4 5 混凝土的泊松比如表 4所示。 表 4 不同应变速率下混凝土的泊松 比 从表 4中的数据可以看出 ， 混凝土的泊松 比介于 0 1 5 - 0 3 0 之间， 数据离散性较大。 平均值介于 O 1 8 - 0 2 1 之间， 混凝土的 自 松 比与应变速率之 间没有明显的规律性关 系， 即混凝 土泊松 比不 会随应变速率 的增加而 明显 变化 。 建议 采用 G B 5 0 0 1 0 - - - 2 0 0 2 规定的 0 2 。 应变 率为 1 0 、 l 0 和 1 0 t s - i 时 ， 混凝土的抗拉 强度分别提高了 1 0 8 、 1 8 1 和 2 4 6 。 ( 2 ) 随着应 变速率的增大 ， 混凝土的弹性模量 明显提高 。 当 应变速率为 l 0 、 l 0 。和 1 0 s 。 。 时， 混凝土的弹性模量分别提高 了 3 3 、 7 1 和 1 7 7 。 ( 3 ) 随着应变速率的增大， 混凝土的峰值应变有增加的趋势。 ( 4 ) 混凝土的泊松比不会随应变速率的增大而明显变化。 ( 5 ) 混凝土的抗拉强度增长系数 、 弹性模量 比、 峰值应变 比 与应变率比的对数呈线性关系。 可分别用公式( 1 ) ( 3 ) 表示。 参考文献： 【 1 罗玉峰 在应变率影响下混凝土单轴抗压强度试 验研究 D 】 天津 ： 河 北工业大学， 2 0 0 9 【 2 12 肖诗云， 林皋， 王哲， 等 应变率对混凝土抗拉特性影响【 J J 大连理工 大学学报， 2 0 0 1 ， 4 1 ( 6 ) ： 7 2 1 7 2 5 【 3 】B I RK I ME R D L ， L I N D E R MA N N R D y n a mi c t e n s i l e s t r e n g t h o f c o n c r e t e ma t e r i a l s J AC I J 1 9 7 1 ， 6 8 ( 8 ) ： 4 7 4 9 f 4 D AV I D E L ， R O S S C A S t r a i n r a t e e f f e c t s o n d y n a mi c f r a c t u r e a n d s t r e n g t h 团I n t e r n a t i o n al J o u r n a l o f I mp a c t E n g i n e e ri n g ， 2 0 0 0 ( 2 4 ) ： 9 8 5 - 9 9 8 5 】R O S S C A， D A VI D M J ， J I S E P H W T ， e t a 1 Mo i s t u r e a n d s t r a i n r a t e e f - f e c t s o n c o n c r e t e s t r e n g t h J AC I Ma t e ri a l s J o u r n a l ， 1 9 9 6， 9 3 ( 3 ) ： 2 9 3 - 3 0 0 【 6 】 闫东明， 林皋， 王哲， 等不同应变速率下混凝土直接拉J 申 试验研究m 土木工程学报 ， 2 0 0 5 ， 3 8 ( 6 ) ： 9 7 1 0 3 【 7 P A U L F M， K E N P V， RO B E R T A C D y n a mi c t e n s i l e - c o mp r e s s i v e b e - h a v i o r o f c o n c r e t e J AC I J o u r n a l ， 1 9 8 5 ， 8 2 ( 4 ) ： 4 8 4 4 9 1 8 A HMA D S H， S HA H S P B e h a v i o r o f h o o p c o r ff i n e d c o n c r e t e u n d e r h i g h s t r a i n r a t e s J A C I J ， 1 9 8 5 ， 8 2 ( 5 ) ： 6 3 4 6 4 7 【 9 】 D L 5 0 7 3 -2 0 0 0 ， 水工建筑物抗震设计规范【 s 】 北京： 中国电力出版 社 ， 2 0 0 1 1 0 G B 5 0 0 1 0 -2 0 0 2 ， 混凝土结构设计规范f s 】 E 京 ： 中国建筑工业出版 社 ， 2 0 0 2 1 1 G B T 5 0 0 8 1 -2 0 0 2 ， 普通混凝土力学性能试验方法标准 s 】 京： 中 国建筑工业 出版社 ， 2 0 0 3 【 1 2 D I J T 5 1 5 0 - - 2 0 0 1 ， 水工混凝土试验规程 s 】 北京 ： 中国电力出版社， 2 o o 2 作者简介 3结论 联系 地址 ( 1 ) 随着应变速率的增大， C 4 5混凝土的单轴抗拉强度明 显提高。 以应变速率 1 0 s 一时的抗拉强度为准静态抗拉强度， 上接第 4 8 页 l 5 】I HE K WA B A N M， HO P E B B， e t a 1 P u l l - o u t a n d b o n d d e g r a d a t i o n o f s t e e l r e b a r s i n E C E c o n c r e t e J C e m e n t a n d c o n c r e t e r e s e a r c h ， 1 9 9 6 ( 2 6 ) ： 2 6 7 2 8 2 6 】R O S E G E D e s a l i n a t i o n a r e v i e w o f r e s e a r c h o n p o s s i b l e c h a n g e i n t h e s t e e l t o- c o n c r e t e b o n d s t r e n gth P r o c e e d i ng o f t h e i n t e r n a t i o n a l c o n f e r e n c e o n r e p a i r o f c o n c r e t e s t r u c t u r e s C S v o l v e r ， N o r w a y ， Ma y ， 1 9 9 7 3 0 9 3 1 8 【 8 】N A T E S A Y E R K P h DT h e s i s C o r n e l l U n i v e r s i t y ， 1 9 9 0 9 】P A GE C L， Y U S W P o t e n t i al e f f e e ts o f e l e c t r o c h e mi c a l d e s ali n a t i o n o f c o n c r e t e o n a l k al i - s i l i c a r e a c t i o n J Ma g C o n c r R e s ， 1 9 9 5 ， 4 7 ( 1 7 0 ) ： 2 3 2 7 1 o 吕忆农， 朱雅仙， 等电化学脱盐对混凝土碱集料反应的影响f J 1 南京 工业大学学报， 2 0 0 2 ， 2 4 ( 6 ) ： 3 5 4 0 f 1 1 MI L L E R J B ， N U S T A D G E E ff e c t o f e l e c t r o c h e m i e al t r e t me n t o n s t e e l 一 联系电话 孙吉书( 1 9 7 6 一 ) ， 男， 副教授， 博士生， 主要从事建筑材料、 结构工程方面的教学与科研工作。 天津市北辰区双口镇西平道 5 3 4 0 号 河北工业大学土木 工程学院( 3 0 0 4 0 1 ) l 3 8 2 01 6 7 5 5 9 t o - c o n c r e t e b o n d s t r e n g t h J E n g i n e e ri n g S o l u t i o n t o I n d u s t ri a l C o o o - s i o n P r o b l e ms ， N a c e ， S a n d e fj o r d ， 1 9 9 3 ( 4 9 ) U2 李全尧 ， 张金峰 电化学除盐对钢筋一 混凝土界面黏结力的影响【 J 】 _ 山 西建筑 ， 2 0 0 8 ( 4 ) ： 1 7 8 1 7 9 【 1 3 O R E L L A N J C， E S CA D E I L L A S GE l e c t r o c h e mi c al c h l o r i d e e x t r a c t i o n ： e ff i c i e n c y a n d s i d e e f f e c t s ， 【 J C e m e n t a n d c o n c r e t e r e s e a r c h ， 2 0 0 4 ( 3 4 ) ： 2 2 7 - 2 3 4 1 4 李森林 电化学脱盐处理对钢筋一 砂浆体系影响的研究【 D 南京： 南 京水利科学研究院， 2 0 0 1 作者简介 联系地址 联系电话 郑秀梅( 1 9 7 6 一 ) ， 女， 副教授， 主要从事高性能与智能混 凝土 的性能研究 。 佳木斯大学建筑工程学院( 1 5 4 0 0 7 ) 1 3 9 45 4 7 6 8 8 3 51 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m