混凝土泵排量测量仿真研究.pdf

第3 2 卷第0 8 期计算机仿真 2 0 1 5 年0 8 月 文章编号：1 0 0 6 - 9 3 4 8 ( 2 0 1 5 ) 0 8 - 0 2 3 9 0 6 混凝土泵排量测量仿真研究 郭润坤，李捷，陈贯祥 ( 太原科技大学机械工程学院，山西太原0 3 0 0 2 4 ) 摘要：在混凝土泵排量测量问题的研究中，现有技术存在实验成本高、研发周期长的缺点，一定程度上限制了产品的生产效 率。为了解决上述问题，研制开发了一套计算机仿真混凝土泵排量测量系统的方案。首先分析了混凝土在管道中的流动状 态及其泵送压力，建立混凝土泵开式液压系统的键合图模型，导出其状态方程，并结合M a t l a b 对液压系统的动态响应进行 了数字仿真。仿真结果利用活塞一次推送实际“有效位移”的概念，得出混凝土泵活塞一次推送的有效排量。将仿真结果 泵送效率与实际作对比，结果表明，利用计算机辅助工具结合“有效位移”的方法做混凝土泵排量的测量仿真具有可行性， 改进方法具有节约成本、减少研发周期的优点。 关键词：混凝土泵；液压系统；排量测量；键合图模型；有效位移 中圉分类号：T P 3 9 1 9文献标识码：B S i m u l a t i o no fE m i s s i o nM e a s u r e m e n tf o rC o n c r e t eP u m p G U OR u n k u n ，L IJ i e ，C H E NG u a n x i a n g ( S c h o o lo fM e c h a n i c a lE n g i n e e r i n g ，T a i y n a nU n i v e r s i t yo fS c i e n c ea n dT e c h n o l o g y ，T a i y u a nS h a n x i0 3 0 0 2 4 ，C h i n a ) A B S T R A C T ：T h ee x i s t i n gt e c h n o l o g yo fc o n c r e t ep u m pe m i s s i o n sm e a s u r e m e n th a st h ew e a kp o i n to fh i g hc o s ta n d l o n gd e v e l o p m e n tc y c l e T h i sp a p e rp r e s e n t sac o n c r e t ep u m pe m i s s i o n sm e a s u r e m e n tm e t h o db yc o m p u t e rs i m u l a - t i o n F i r s tt h ec o n c r e t e sf l o w a g ei nt h ep i p e l i n ea n di t sp u m p i n gp r e s s u r ei s 町阻嘲T h e nt h ec o n c r e t ep u m p sb y - d r a u l i cs y s t e mi se s t a b l i s h e di nb o n dg r a p hs t y l ea n dt h es t a t ee q u a t i o ni sd e r i v e d F i n a l l y t h ed y n a m i cr e s p o n s eo f h y d r a u l i cs y s t e mi ss i m u l a t e dt h r o u g hM a f l a b B yu s i n gt h ec o n c e p to ft h e ”r e a ld i s p l a c e m e n t ”o fo n ep i s t o np u s h a n dt r a n s l a t i n gt h er e s u l t st ot h e “t r a p e z o i d a lw a v e ”，i tc a nb eo b t a i n e dt h ev a l i de m i s s i o no fo n ep u s ho fc o n c r e t e p u m p S i m u l a t i o na n de x p e r i m e n tr e s u l t ss h o wt h a tt h ep r o p o s e dm e t h o di sf e a s i b l e ，c o s t e f f e c t i v ea n dc o n v e n i e n t K E Y W O R D S ：C 彻c m t ep u m p ；H y d r a u l i cs y s t e m ；E m i s s i o nm e a s u r e m e n t ；B o n dg r a p hm o d e l ；R e a ld i s p l a c e m e n t 1引言 混凝土泵排量的实时测量不仅能给施工双方或三方的 业务结算带来方便，同时还保证施工质量以及为有关部门提 供监测的客观依据。目前国内排量测量技术领域主要应用 测量仪器或实验，研究新型测量方法也以实验为主 2 儿4 J 【7 ， 缺少一种排量测量数字仿真方法，以提前预测其实际排量， 达到缩减成本之目的。 通过科技文献查新，现有技术之一慷3 利用压力和位移传 感器实测压力位移信号，插入计算机内的研华数据采集卡借 助于虚拟仪器与专用的图形化编程工具软件L a b v e w 相结 合，通过各种控件组建混凝土泵压力和位移数据采集系统； 现有技术之二L 4 1 基于测量吸入容积效率的方法来计算活塞 收稿日期：2 0 1 4 - 0 9 1 7 修回日期：2 0 1 4 1 1 1 3 泵实际排量，其研制了一种高浓度黏稠物料吸入容积效率测 试装置；现有技术之三L _ 通过设计混凝土泵活塞位移测量装 置，通过定滑轮对位移传感器的拉绳进行换向，测量混凝土 泵活塞位移。上述三技术需要的传感器、粘稠物料以及活塞 位移测量装置，存在安装困难、成本高、增加研发周期的缺 点，将混凝土泵排量测量的难度增加。 为了解决上述问题。本文在分析混凝土泵液压系统工作 原理的基础上，建立混凝土泵开式液压系统的键合图模型， 导出其状态方程，并结合M a t l a b 对液压系统的动态响应进行 了数字仿真，利用仿真结果导出实际一次有效泵送行程，从 而得出其实际排量。为混凝土泵的实际排量的预测提供一 种可行的方案。 2 测量系统原理 2 1 测量系统原理 混凝土泵是一种连续施工流体机械，它的工作方式为： 2 3 9 - 万方数据 压力油推动主油缸活塞带动混凝 土缸活塞运动，从而来实现连续泵送混凝土。混凝土泵 泵送系统中的主要回路包括主回路、分配阀换向回路、全液 压换向回路和自动高低压切换回路。为简化模型，使之便于 研究，将主回路分离出来，并且选择高压小排量，即无杆腔进 油，有杆腔连通模式。其原理图如图1 。 鼎 一。f j 竹 s L 一 2 琴j 五一? 一 一 t 1 油箱；2 一溢流阀；3 一液压泵；4 一电机；5 一三位四通阀；6 、7 一主油缸； 8 、9 一主油缸活塞；1 0 、1 1 恬塞杆；1 2 、l ，混凝土缸活塞；1 4 、l s 一混凝土缸 图1 混凝土泵液压系统原理图 电机4 提供原动力的作用下，带动液压泵3 开始转动， 压力油经液压泵3 输出，并经三位四通阀5 ，主油缸7 的无杆 腔进油使主油缸活塞9 前进带动混凝土缸活塞1 3 前进，将 混凝土排出混凝土缸1 5 。用油管连接主油缸6 、7 的有杆腔 以实现混凝土的连续泵送：主油缸活塞9 前进时，压力油经 主油缸7 有杆腔通过连接油管流向主油缸6 有杆腔，使主油 缸活塞8 后退带动混凝土缸活塞1 2 后退，将混凝土吸入混 凝土缸1 4 。 以活塞9 为例，其从始端运动到末端为推送一次，但由 于混凝土缸吸入容积效率影响，使混凝土不能完全吸入，即 存在一段“无效位移”。因此，只要知道其活塞推送一次实际 “有效位移”点，即可推算出其实际排量，而这一点又与主油 缸压力有关：当主油缸压力开始上升并出现波动时，此段正 是“无效位移”段，波动结束即是“有效位移”点，往后知道活 塞运动到末端都为“有效位移”段。 但是传统方法中，该方法的应用限于实验，延长了研发 产品的周期，增加了实验成本。基于此，本文通过数字仿真 的方法模拟混凝土泵泵送液压系统的动态响应，包括主油缸 7 的压力与活塞9 的位移，从而避免了设计专用实验装置的 弊端，大大简化了测量过程。 2 2 泵送负载计算 日本东京施米兹建筑公司研究所的S M o r i n a g a ，与1 9 7 3 年在英国利兹召开的“新拌混凝土的主要特性及其量测”讨 论会上做的报告中提出来的一系列计算公式，至今仍被认为 是较完整的计算公式。我国的“混凝土泵送技术规程”J G J T 1 0 9 5 亦采用该计算公式，许多种混凝土泵亦是参照其提 供的计算公式进行设计的。 混凝土泵在泵送混凝土时的负载包括输送管道中混凝 2 4 0 土的流动阻力和混凝土与管壁间的摩擦力和黏附力，在垂直 管中还要克服混凝土的重力。S M o r i n a g a 提出的泵送负载 计算公式为 3 1 P = K + 恐( 1 + ) y + 7 s i n 驴 髫 ( 1 ) 墨和墨为粘着系数，它们不仅受管道里面粗糙度和混 凝土配合比的影响，还受管道温度和材料性能的影响，主要 反映混凝土拌合物与输送管道内壁之间的摩阻力。混凝土 配合比的影响主要反映在坍落度s 的影响上，实验证明墨 和宜按下式计算 K = ( 3 瑚一o 1 0 s ) 1 0 。2 l( 2 ) K 1 = ( 3 0 0 0 1 0 S ) 1 0 毛J 为方便计算，假定泵送工况为水平泵送，则妒= 0 ，则混凝土 泵送负载的计算公式变为 P = K + K ( 1 + 手) y 茗 ( 3 ) 假定混凝土不可压缩，则输送管道内混凝土的平均流速 y 和混凝土泵输送缸中活塞速度V 的关系为 矿= 篑焉一和 忙而而叫2 可叫 ”， 将( 4 ) 式代入( 3 ) 式得水平泵送工况下混凝土泵送负载计算 公式 P = 手呱+ 恐( 1 + 詈) 箦y 髫 ( 5 ) 以上各式中，P 为混凝土泵送负载，单位P n ，y 为混凝土容 重，单位N m 3 ，V 为混凝土在管道中的平均流速，单位m s ，茗 为输送管道长度，单位m ，f 。为在活塞推动下混凝土流动的 时间，单位s ，f ：为分配阀的阀门换向时混凝土停止流动的时 间，单位s ，r 为输送管道内径，单位m ，K I 为粘着系数，单位 凡，K 为速度系数，单位P a ( m s ) ，妒为泵送方向与水平面 的夹角，单位t a d ；S 为混凝土拌合物的坍落度，单位c m ，D 。 为混凝土缸直径，单位m ，D 。为输送管直径，单位m 。 3 键合图模型及状态方程的建立 3 1 键合图元件模型 所谓键合图，就是描述系统功率的传输、转化、贮存、耗 散的图形表示。它自然而真实，不加省略，可描述到系统的 每一个角落引。 在液压系统中“1 ”节点相当于一个带有液阻R 的管路， 流过管路的流量Q 为定值Q = Q ，= Q ：= Q ，而压力P = P 。+ P 2 + P 3 ，即流变量相等，势变量的代数和为零。模型实例如 图2 ，液压泵泄露液阻为R 。，溢流阀液阻为R ：。 “O ”节点相当于一个定量的液压容腔，该容腔中液体压 力为等值，而输入该容腔的流量等于从该容腔输出的流量， 即输入输出流量的代数和为零，三通管节点处P 3 = P 4 = P 5 ， Q 3 = Q 4 + Q 5 。模型实例如图3 ，其中c ，液压泵与换向阀之 万方数据 间的管路液容。 J L f 图3 “O ”节点模型实例 豫为一种能量转换器，应用它可以进行不同类型能量 间的转换或同类型能量参量间的变换。转换前后的不同种 类的能量仍遵循能量守恒规律：A 。表示变换器的模数，模型 中实例如图4 ，液压缸的作用面积为其模数，有E = P 7 A 。且 Q 7 = A l 口Io 鱼T F 墨 G：4v I 图4T F 转换器模型实例 3 2 键合图模型的建立 在建模时需作一些假设，忽略一些次要因素。主要有以 下几点假设： 1 ) 液阻、液容和液感都以等效集中参量来考虑，管道中 油液为层流； 2 ) 忽略管道连接处的泄漏影响； 3 ) 油液的动力粘度随压力和温度的变化而变化，但考虑 到所研究系统压力和温度变化不大，故将油液的动力粘度视 为常值。 混凝土泵液压系统键合图模型如图5 。 S n 、S J 2 为定量泵流量输入与活塞杆速度输出； | s 。为泵送负载； 尺，、R ：为定量泵泄露液阻与溢流阀液阻； 焉为换向阀阀口液阻； 心、风为液压缸泄露液阻； C 为定量泵与换向阀之间管道容积液容； 斜半中加 p 矗鹭 事争。 or = 一二3 I 一 蕾p 卢秽胁 囊鼍毫。 出 芋剖。 遘髫3 媳髫 妊瓠 图5 混凝土泵液压系统键合图模型 c 2 、c 4 为混凝土运动所产生的弹性力； c 3 为连接两缸有杆腔管道容积液容； G 为回油管道容积液容； “，2 为混凝土质量。 3 3 状态方程的建立 找出贮能元件，并选择其能量变量为状态变量。由图5 可知，连接G 的键由于是微分因果关系，预计其不是独立的 状态变量，最终会在方程中消去，因而该系统有q ，、叮2 、q 4 、吼、 一2 4 l g q J岛 万方数据 P ，、p z 六个能量变量，有P 4 、B 、P 9 、B 、”：六个共能量变 量，即该系统的状态矢量茗= q ，q ：，q 4 ，q 5 ，P 。，P ： 。其中q 。、 q 2 、q 。、q ，、p 。、p 2 分别为对应的体积和压力动量。 状态方程的基本形式为 菇= A x + B u ( 6 ) 其中A , B 为常数矩阵；n 为输入矢量，“= Is n ，S 。，& 。因此 列出共能量变量的目的是为了达到将状态变量的导数用状 态变量本身和输入变量表示。在列写系统结构方程时，会出 现共能量变量，在有了关于共能量变量的键合组成率时，便 于用能量变量来表示共能量变量。 共能量变量键合组成率为 只2 g - 击，E 2g ：击，B2g ，击一。2 吼百1 l 。7 ， P 1 3 = 吼击如= p 。寺 ，= p ：古 J 由键和组成率( 7 ) 以及节点特征将状态变量导数变为本 身和输人源的函数 i - 2 一A 争t + 勘，面：2 _ p 1 - ，玩= & ，蟊2 勘A -1 I ，= 百q l 一 R 3 P I , i ：= 一苦一瓦q 5 A 。+ | s 。正一( A ；恐+ R 5 ) 勘J ( 8 ) 则( 6 ) 式中 A = B = O0O0 0 O0O O0OO 000O F 1 000 L I 。一百1 一鲁。 10 00 00 00 00 0 A ； O 0 1 A l O 一( A ；R ，+ 恐) ( 9 ) ( 1 0 ) 3 4 模型准确性验证 用M a t l a b 编程实现数据仿真，混凝土泵各参数参照以 下：溢流阀调定压力设置为5 M P a ，电机转速设置为3 0 0 0 r m i n ，活塞杆直径8 0 r a m ，泵送距离设置为2 3 m ，换向阀换向时 间设置为0 2 s 。其它参数参照三一重工S Y 5 2 7 0 T H B3 2 型泵 车技术参数：主油缸直径1 4 0 r a m ，行程为2 m ，混凝土缸直径 2 3 0 m m ，输送管道直径1 2 5 m m ，混凝土坍落度取S 1 = 1 0 c m 、 S 2 = 1 l c m 、S 3 = 1 2c r t l 、S 4 = 1 3c m 、s 5 = 1 4c m 、S 6 = 1 5c m 、s 7 - - 2 4 2 - - = 2 3c m 。仿真时长1 8 8 s ，仿真步长O O l 。 由于泵送压力对混凝土坍落度与粗细骨料比例敏感，而 泵送压力与排量测量直接相关，本文选用坍落度对泵送压力 的影响趋势来作为识别本液压仿真系统准确性的依据，以期 验证本仿真模型的准确性。 坍落度对泵送压力的影响曲线见图6 【3J 。 o 2 5 5 07 5l 1 2 51 5 0 坍落g m m 图6 坍落度对泵送压力的影响曲线 由图6 可知泵送压力随着坍落度的增加呈缓慢递减趋 势，表1 是由本液压系统键合图模型仿真结果提取出的泵送 压力值随坍落度变化趋势，本文列取1 1 到1 5 的坍落度值进 行对比，如表1 所示。 裹1 泵送压力随坍落度变化趋势 坍落度c m 1 01 11 21 31 41 5 泵送压力M p a 0 5 5 0 5 30 5 10 4 90 4 60 4 4 由表1 可以看出泵送压力随坍落度亦呈缓慢递减趋势， 与图6 所示的影响曲线基本吻合，该模型的准确性得到 验证。 4 仿真结果分析 仿真结果如图7 所示。由于坍落度值比较多，为了便于 观察，本文选用s 1 、S 2 、S 3 三种坍落度值进行仿真，其余S 4 、 S 5 、S 6 类似，笔者不再多述。 图7 中0 4 5 、9 1 3 5 与1 8 2 2 5 这三个区间表示活 塞8 退后吸料的过程区间，同时也是活塞9 前进泵送混凝土 的过程区间。由图7 可看出，换向阀换向时，由于混凝土缸 活塞压实混凝土需要一定的时间，而这段时间不能作为泵送 混凝土的有效位移，表现在主油缸压力随时间的不稳定波 动，当峰值过大的波动不再出现时，即是活塞压实混凝土的 时刻。将图7 所示主油缸压力波形曲线的三个区间数据作 平滑处理，忽略压力值过大的部分，忽略压实混凝土后主油 缸压力的后继波动，可以看出该波形类似于梯形波，可以更 好的进行取值计算，得到排量数据。 把仿真结果压力波形的三个区间数据曲线平滑处理成 梯形波，与位移信号在一个坐标系内绘制，纵坐标为活塞位 移和主油缸压力，横坐标为时间，如图8 所示。 A一上o o 钆r 万方数据 活塞位移0 1 主i I缸7 压力 ：捆缸6 f 匕 k k M 1 lI：|；。卜 O2O O1 2 1 61 t丑2 2 6 时问s 图7 主油缸6 、7 与活塞9 压力和位移信号仿真结果 其中S p l = 0 1 9 6 ，S p 2 = 0 1 5 4 ，S p 3 = 0 2 1 8 。 主曲缸7 压力 一话塞9 位移 坍落度蛐坍蓐度l l坍落度1 2 后的压力位移信号时间 模型的测量精确性，额外选取坍落度S 7 = 23进行验证，以使模型具有可信性。图9为坍落度23em 时主6 压力随活塞9 位移变化曲线，取0 4 5 s 。 E 三落度2 3 时主油缸压力与活塞位移曲线1 o , t 坍落度时主油缸压力曲线 由图知压实混凝土时刻活塞位移s p 4 = 0 3 3 0 。 中t l 、t 3 、t 5 分别代表混凝土压实完成时刻，此时 刻压到对应的稳定峰值，t2、t4、硒代表换向阀换向时刻。 SpSp2、sp3代表稳定压力峰值时刻对应的活塞位移。以坍 落度的混凝土为例，当压力信号达到稳定最大值时(tl时 刻)凝土在混凝土缸中才被压实并开始推送，当活塞运动 到混缸末端，这时换向阀开始换向，这个过程对应的活 塞位是活塞一次推送混凝土的实际有效位移。 次推送混凝土的有效位移s ，为： 落度1 l 时：S ，。= S o s p l 落度1 2 时：S 畦= s o s p 2 落度1 3 时：S 订= S 。一s p 3 一一活塞行程，单位m 。 知，混凝土泵活塞一次推送过程中混凝土的实 际排Q为： 落度1 1 时 叫5 I d = 百谚( & 一S p l ) 混凝落度12时 碱s 以= 彬( S 0 一s p z ) 混凝落度13时( 1 1 竹谚s d = 彬( s o s p 3 ) ( 1 土坍落度的选择要适当，坍落度过小时，泵送时 吸人土缸较困难；坍落度过大时，混凝土拌合物在管道 中滞间长，泌水多，易离析而堵塞。模型的精确性在于 是否范围外坍落度具有敏感性。为验证之，在三一重工 SY70THB 3 2 型车坍落度技术参数( 1 0 2 2 c m ) 中选择坍 落度015era的混凝土，另外在此区间外取另一坍落度 值2m。 图9 可得各个坍落度对应泵送效率： 落度1 l 时 h 竺兰1 1 1 u 。o t ) r 一 混凝落度1 2 时 一S p 2 ) = 二F 一1 0 0 ( 1 0 混凝落度1 3 时 o s p 3 ) o 将图的S p l 、s p 2 、s p 3 值代入式( 1 4 ) 、( 1 5 ) 、( 1 6 ) 可得 0 2 2 3 8 9 1 2 4 3 鹾 万方数据 同理 仉= 8 3 5 由此，一旦混凝土坍落度超过技术参数允许的区间，混 凝土缸活塞有效位移会显著下降，泵送效率明显受到影响， 验证了模型的精确性，由此可知该模型在预测混凝土泵排量 方面具有可信性。 5 结论 1 ) 为混凝土泵排量测量提供了一种前期参考，即利用混 凝土泵液压系统键合图模型来实现其实际排量的仿真。采 用有效位移的概念，并结合主油缸压力与混凝土缸活塞位移 信号，推导出其实际排量。稳定压力峰值对应的活塞位移是 活塞前期压实混凝土位移，不计入有效位移中。 2 ) 分别用技术参数允许区间坍落度值和此区间之外的 另一坍落度值验证模型精确性。由仿真结果可知其验证结 果符合实际泵送时的情况，即在区间内，泵送效率保持良好； 区间外，泵送效率会显著下降。 3 ) 该方法与实验测量混凝土泵排量的方法相比具有相 对便捷、节约成本和缩短研发周期的优点，在企业前期对产 品的性能预测上具有开创性。 参考文献： 1 刘会勇，李伟，赵青混凝土泵液压系统建模与仿真研究 J 机床与液压，2 0 1 0 ，( 3 8 ) ：9 9 1 0 1 2 陈勇军混凝土泵排量测量方法研究 D 浙江大学，2 0 0 6 3 赵志缙混凝土泵送施工技术 M 北京：中国建筑工业出版 社1 9 9 8 4 郭光明，马星民，赵巧芝，周立志，郝明锐，吴淼基于吸人容 积效率实测活塞泵排量的计算方法真 J 煤炭科学与技术， 2 0 0 9 ，( 3 7 ) ：5 9 6 4 5 易秀明，王尤疑混凝土泵车 M 湖南：三一重工股份有限 公司，2 0 0 7 6 陈宜通混凝土机械 M 北京：中国建材工业出版社，2 0 0 2 7 刘会勇混凝土泵排量实时测量方法研究 D 浙江大 学，2 0 0 8 8 黄前春基于出口压力的混凝土泵排量测量方法研究 D 浙 江大学，2 0 0 7 9 张国忠现代混凝土泵车及施工应用技术 M 北京：中国建 材工业出版社，2 0 0 4 1 0 潘亚东键合图概论一一种系统动力学方法 M 重庆：重 庆大学出版社，1 9 8 8 作者简介 郭润坤( 1 9 9 0 一) ，男( 汉族) ，山西省长治市人，硕 士研究生，主要研究领域为工程车辆建模技术。 李捷( 1 9 6 5 一) ，男( 汉族) ，四川广安人，副教授， 硕士研究生导师，主要从事车辆工程方面的研究。 陈贯祥( 1 9 8 8 一) ，男( 汉族) ，山东省济宁市人，硕 士研究生，主要研究领域为工程车辆建模技术。 ( 上接第1 7 4 页) 2 郭振华，刘桂英，张皖曦，徐志，桂永光微网并网向孤岛运行 模式的平滑切换控制方法研究 J 电力科学与工程，2 0 1 4 7 ：6 0 6 4 3 谭巧，林火养微网高级控制策略研究 J 宁德师范学院学报 ( 自然科学版) ，2 0 1 4 3 ：2 8 9 2 9 3 4 郑倩，粟时平，李东东，顾海宝，罗鸣具有电能质量统一控制 功能的风电微网并网功率接口研究 J 电气开关，2 0 1 3 2 ： 2 6 3 1 5 冯庆东分布式发电及微网相关问题研究 J 电测与仪表， 2 0 1 3 2 ：5 4 5 9 6 梁建钢，金新民，吴学智，童亦斌基于下垂控制的微电网变流 器并网运行控制方法改进 J 电力自动化设备，2 0 1 4 4 ：5 9 6 5 7 王晶，李瑞环，束洪春基于智能多代理的能量协调控制在直 流微网中的应用 J 电力自动化设备，2 0 1 3 - 7 ：1 3 2 1 3 8 - - - 2 4 4 - - - - 8 陈新，姬秋华，刘飞基于微网主从结构的平滑切换控制策略 J 电工技术学报，2 0 1 4 2 ：1 6 3 1 7 0 9 宋新甫光伏智能微网关键技术研究及应用 J 新疆电力技 术，2 0 1 4 1 ：2 6 3 0 1 0 毕大强，赵润富，葛宝明，王瑁直流微电网能量控制策略的 研究 J 电源学报，2 0 1 4 1 ：1 7 作者简介】 王莉丽( 1 9 7 8 一) ，女( 汉族) ，辽宁人，硕士，主要研 究方向：电力系统仿真。 万方数据