高温后再生混凝土三轴受压本构关系.pdf

第 1 8卷第 6期 2 0 1 5 年 1 2 月 建筑材料学报 J 0URNAL OF BUI I DI NG MATERI AI S Vo 1 1 8。 NO 6 De c 2 O1 5 文章编号 ： 1 0 0 7 9 6 2 9 ( 2 0 1 5 ) 0 6 0 9 4 6 0 7 高温后再生混凝土三轴受压本构关系 苏益声 。 ， 孟二从 ， 陈宗平 ， 陈朋朋 ( 1 广西 大学 土木建筑 工程 学 院 ， 广 西 南 宁 5 3 0 0 0 4 ； 2 广西 大学 广西 防灾 减灾 与工程 安全 重点 实验室 ，广西 南 宁 5 3 0 0 0 4 ) 摘要：对高温后再生混凝土 圆柱体试件( 1 0 O 2 0 0 mm) 进行 了常规三轴加载试验 ， 获得 了高温后 再 生混凝 土应 力一 应 变全过程 曲线 ， 拟合 了高温后再 生混 凝土 三轴 受压本 构方程 结 果表 明 ： 在 单 向 应力下， 高温后再生混凝土应力一 应变全过程曲线有比较明显的尖峰 随着侧向围压的增加 ， 高温后 再 生混凝 土应 力一 应 变全过程 曲线逐渐 变得 平缓和 丰满 高温后 再 生混凝 土三 轴受压 本构 关 系曲线 变化趋势与普通混凝 土类似 所拟舍 出的 高温后再生混凝土三轴受压本构方程 能较好拟合试验 结 果 关 键词 ： 再 生混凝 土 ； 本 构关 系；三轴 受压 ；应 力一 应 变全 过程 曲线 ；高温 中图分 类号 ： T U5 2 8 0 文献 标志 码 ： A d o i ： 1 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 7 9 6 2 9 2 0 1 5 0 6 0 0 6 Co n s t i t u t i v e Re l a t i o n s o f Re c y c l e d Co n c r e t e u n d e r Tr i a x i a l Co mpr e s s i o n a f t e r Hi g h Te mp e r a t u r e SU Yi s he ng ”，M EN G Er c o ng ，CH EN Zo n gpi n g ，CH EN Pe n gpe n g ( 1 Sc ho ol o f Ci v i l a n d Ar c hi t e c t ur a l Eng i ne e r i ng，Gua n gx i Uni ve r s i t y，Na nning 5 3 00 04，Chi na；2 Ke y La bo r a t or y of Di s a s t e r Pr e ve nt i on a nd St r uc t ur a l Sa f e t y o f Gua n gxi ，Gu a ng xi Uni v e r s i t y，Na n ni n g 5 30 00 4，Ch i na ) Ab s t r a c t ：Cy l i n dr i c a l r e c y c l e d c o nc r e t e s p e c i me n s wi t h t h e s i z e o f 1 OO 2 00 mm a f t e r h i g h t e mpe r a t u r e we r e d e s i g ne d t o c o nd u c t e d c o n v e n t i o n a l t r i a x i a l 1 o a d t e s t 。b a s e d o n wh i c h t he c o mpl e t e s t r e s s s t r a i n c ur v e s we r e a c q u i r e d Th e c o n s t i t u t i v e e q u a t i o n o f r e c y c l e d c o n c r e t e u n d e r t r i a x i a l c o mp r e s s i o n a f t e r h i g h t e mp e r a t u r e wa s p r o p o s e d Th e r e s u l t s s h o w t h a t u n d e r u n i a x i a l s t r e s s ，t h e c o mp l e t e s t r e s s s t r a i n c u r v e o f r e c y c l e d c o n c r e t e h a s o b v i o u s s p i k e ，a n d wi t h t h e i n c r e a s e o f l a t e r a l c o n f i n i n g p r e s s u r e ，t h e c u r v e b e c o me s s mo o t h a n d p l u mp The c ha n ge t r e n d of c o n s t i t u t i v e r e l a t i o n c ur v e o f r e c y c l e d c o n c r e t e un d e r t r i a x i a l c o mp r e s s i o n a f t e r hi gh t e m pe r a t u r e i s s i m i l a r t o t he n o r ma l c o nc r e t e Th e f i t t i n g c o ns t i t u t i v e e q u a t i o n o f r e c y c l e d c o nc r e t e un d e r t r i a x i a l c o m p r e s s i o n a f t e r h i g h t e mp e r a t u r e a g r e e s we l l wi t h t h e e x pe r i m e n t a l r e s ul t s Ke y w o r d s ：r e c y c l e d c o n c r e t e ；c o n s t i t u t i v e r e l a t i o n；t r i a x i a l c o mp r e s s i o n；c o mp l e t e s t r e s s s t r a i n c u r v e ； hi g h t e m p e r a t u r e 再生 混凝 土是 指利用 废弃 混凝 土破碎 加工 而 成 的再生粗骨料部分或全部代替天然粗骨料所制成的 混凝土 再生混凝土应用不但能有效解决建筑垃圾 和环境污染问题 ， 而且还能保护混凝土骨料产地 的 生态环境， 具有显著的经济、 社会与环境效益 近年 来， 国内外学者对再生混凝土的各种力学性能进行 了广泛而深入的研究 引， 但是对其本构关系的研究 还不是很全面 ， 并且大多集 中于单轴应力下的本构 收稿 日期 ： 2 0 1 4 0 4 2 1 ；修订 日期 ： 2 0 1 4 0 7 1 8 基金项 目： 国家 自然科学基金资助项 目( 5 1 4 6 8 0 0 3 ) ； 高等学校博士学科点专项科研基金联合资助项 目( 2 0 1 3 4 5 0 1 1 1 0 0 0 1 ) ； 广西科学 研究与 技术开发项 目( 桂科转 1 4 1 2 4 0 0 5 1 2 ) 第一作者 ： 苏益声( 1 9 5 6 一) ， 男 ， 湖南醴陵人 ， 广西大学教授 ， 博士生导师 ， 硕士 E ma i l ： s u y i s h e n g s i n a c o rn 通 信作者 ： 陈宗平( 1 9 7 5 一 ) ， 男 ， 广西玉林人 ， 广西大学教授 ， 博士生导师 ， 博士 E - ma i l ： z p c h e n g x u e d u c n 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 6 期 苏益声 ， 等 ： 高温后再 生混 凝土三轴受压本构关 系 9 4 7 关 系研 究 目前 对 于再 生混 凝土 结构 的研 究 主要 采 用传 统 的试验手段研究 ， 但传统的试验手段需要付 出较大 的经 济 和时 间代 价 近年来 ， 随着有 限元 理论 及 计 算 机技术的不断发 展， 利用有限元 软件对材料结构进 行研究分析成为 了一种行之有效 的方法， 它不但节 约了材料结构试验所需 的经济成本 ， 也节省 了大量 的试验时间， 但是在对材料结 构用有 限元理论进行 分析 时 ， 材料 的 本 构关 系是 决 定 有 限元 分 析 结 果 能 否正确反映材料 结构体 系真实性能 的关键所在 另外 ， 在 实 际 结 构 工 程 当 中 ， 结 构 构 件 中 的混 凝 土 ( 如钢管 中的混凝土， 螺旋箍中的混凝土等 ) 常处于 三轴受压状态 ， 然而 目前对 三轴应力下混凝土力学 性能 的研 究并 不 是很 多 1 再者 ， 对 于一 些特 殊 的 结构 ， 如冶金和化工车间建筑结构、 烟囱内衬 和外壳 结构等 ， 结构构 件 中 的混 凝 土都 处 于高温 工作 状 态 1 3 - 1 5 综上可知 ， 对高温后再生混凝土三轴受压本 构关系进行研究是极其必要的 本文对高温后再生混凝土 圆柱体试 件( 1 o o 2 0 0 ram) 进行了常规三轴加载试验 ， 获取 了高温后 再生混凝土应力一 应变全过程曲线， 拟合了高温后再 生 混凝 土 三轴 受 压 本构 关 系 ， 以 为再 生 混 凝 土 相关 理论研究提供参考 1 试验简 介 1 1 试件设计与制作 试验共设计 了 1 2 0个 1 0 0 2 0 0 mm 圆柱体试 件 ， 试件编号为 RC i - j - k ， 其中 i 表示再生粗骨料取 代率R( ， 质量分数 ) 的取值 ( 0 ， 3 0 ， 7 0 ， 1 0 0 ) ， J表 示 温度 t ( ) 的取 值 ( 2 0 ， 2 0 0 ， 3 0 0 ， 4 0 0 ， 5 0 0 ， 6 0 0 ) ， k 表 示侧 向围压 口 2 ( MP a ) 的 取值 ( 0 ， 5 ， 1 0 ， 1 5 ， 2 0 ) 混 凝土拌和物为人工拌制， 其设计强度为 C 3 0 ， 配合 比 如表 1所示 ， 其中拌和水( W) 为 自来水 ， 砂为普通天 然黄砂 ， 水泥( C ) 为海螺牌 PO 3 2 5 R级水泥 ， 天 然粗骨料 ( 堆积密度 1 5 2 3 k g m。 ) 为连续级配卵石 ， 再生粗骨料( 堆积密度 1 3 4 7 k g m。 ) 为某教学楼废 旧混凝 土经破碎、 清洗、 筛分后得到 ， 天然粗骨料与 再生 粗 骨料 的粒 径均 为 5 2 0 mm 试 件浇筑 完 毕后 放进标准养护室 中养护 2 8 d 表 1 混凝土配合比 Ta b l e 1 M i x p r o p o r t i o n s o f c o n c r e t e s 1 2 试 件升 温 与加载 过 程 将养护好 的试件置于 RX 。 一 4 5 9工业 电阻炉内， 然后开始升温， 达到预定温度后恒温 1 h 取 出试件 并将之置于空气 中自然冷却 ， 2 4 h后开始进行常规 三轴 加 载试验 试 件 的升 温 曲线如 图 1所示 图 1 试 件升温曲线 试件采 用 R MT - 2 0 1岩 石与混 凝 土力 学试 验 压力机进 行加 载 试 件加 载装 置及 受力模 型分 别 见图 2 ( a ) ， ( b ) 为 了获取试 件受力全 过程 的应 力 ( ) 一 应变 ( ) 曲线 ， 试验采 用荷载 和位移混合控 制 的加载 制 度 ， 即先 按 预 定 设 计 值 施 加 侧 向 围 压 ( a 2 ) ， 同时按 1： 1比例施 加竖 向荷载 ( ) ， 此后保 持侧向围压恒定 ， 采 用位移控制 的加 载制度( 加载 ( a ) Lo a d i n g d e v i c e ( b ) F o r c e mo d e l 图 2 试件 加载装置和受 力模 型 Fi g 2 L o a d i n g d e v i c e a n d o r c e m o d e l f o r s p e c i me n 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 9 4 8 建筑材料学报 第 1 8卷 速率 0 0 1 mm s ) 施 加竖 向荷载 ， 直 至 试件 破 坏 对 试验机 自动采集 的各试件受力全过程轴 向荷载一 位 移 曲线进 行 相 关 处 理 ， 得 到 试 件 应 力 一 应 变 全 过 程 曲线 2 试验 结果分析 2 1 应 力一 应 变全 过程 曲线 再生混凝土应力一 应变全过程曲线见图 3 0 3 6 9 1 2 I 5 1 8 2 1 0 5 l O I 5 2 o 2 5 3 O 3 5 4 0 0 5 1 0 I 5 2 0 2 5 3 0 3 5 4 0 4 5 0 5 1 0 l 5 2 0 2 5 3 0 3 5 4 0 4 5 0 5 1 0 l 5 2 0 2 5 3 0 3 5 1 0 l O s xl 0 sx1 0 x 1 0 ( a lI a 2= O MP a ( b ) 0 2 = 5 MP a ( c 】 o 2 = 1 0 MP a 【 d ) o 2 = 1 5 MP a (e ) ： 2 0MP a ( 6 ) 6 0 0 图 3 再生混凝土应力一 应变全过程 曲线 Fi g 3 Compl e t e s t r e s s s t r a i n c ur ve s of r e c y c l e d c onc r e t e s 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 6期 苏 益声 ， 等 ： 高温后再生混凝土 三轴受 压本构关系 9 4 9 由图 3可 知 ： 在 单 向应 力 ( d = = = 0 ) 下 ， 再 生 混 凝 土应力一 应变全过程曲线有 比较明显的尖峰 随着侧 向围压 ( 。 ) 的增加， 再生混凝土应力一 应变全过程曲 线 逐渐 变得 平缓 和 丰满 ， 峰 部逐 渐抬 高 当侧 向围压 为 5 MP a 时 ， 再 生 混 凝 土应 力 一 应 变 全 过 程 曲线 有 较明显的峰点 ， 当侧 向围压为 1 0 MP a时， 曲线 峰点 已不是很 明显 ， 当侧 向围压 1 5 MP a后 ， 曲线 峰点 已很不 明显 从 图 3中读取不 同温度 、 不 同侧 向围压下不 同 再生粗骨料取代率再 生混凝土 的峰值应 力 这 里需特别说明， 有极个别试件在试验结束 时还未 出 现峰值应力 ， 对于这些极个别试件， 笔者取试验结束 时的应力作为峰值应力 拟合再生混凝土 ： ， ； 。 一 ， 一 。 ( 。 表示 不 同温度和单轴应力下不同再生粗骨料取代率再生 混凝 土 的峰 值应 力 ) 之 间 的关 系 ， 得 到 如 下拟 合 方 程 ： 亚一1 +5 3 7 ( 1 ) ； o ； ， 一 。 再生混凝土 j ， a j 。 一 2 a 。 拟合曲线见 图 4 由图 4可见 ， 随着 i , k o 的增加 ， 再生混凝土的 o i 。 近乎呈直线上升的趋势 拟合再生混凝土峰值应力一 温度之间的关 系， 得 到如下拟合方程 ： ( a ) Un i a x i a l s t r e s s 2 5 2 0 1 5 b 1 0 5 U l 2 3 4 5 o 如 l q 图 4 。 一 。 。 拟合曲线 Fi g 4 Fi t t i ng c ur ve f o r a i 0 一 2 o ( 1 ) 单轴 应力 下 一再 ( 2 ) 式中： 磊 表示常温( 2 0) 和单轴应力下不同再生 粗骨料 取 代率 再生 混凝 土 的峰值 应力 ( 2 ) 三轴应 力 下 一 ( 3 ) 式中： ； 表示常温 ( 2 0) 和三轴应力下不 同再生 粗骨料取代率再生混凝土的峰值应力 单轴应力下再生混 凝土 。 o ! S 2_ 0 o t拟合 曲 线见图 5 ( a ) ； 三轴应力下再生混凝 土 t 7 ； ， z o _ t拟 合 曲线见 图 5 ( b ) 图 5 d 。 一 t ， ， 2 o _ t 拟合 曲线 Fi g 5 F i t t i n g c u r v e s f o r ， 0 一 t ， ， 2 o _ t 由图 5可知 ： 在单 轴应 力 下 ， 温 度对 再 生混 凝 土 峰值应力的影响较大 在三轴应力下 ， 温度对再生混 凝土峰值应力 的影 响较小 2 2再 生 混凝 土三 轴受 压本 构 方程 按单 向应力 、 侧 向围压为 5 MP a和 1 0 MP a 、 侧 向围压 为 1 5 MP a 、 侧 向围压 为 2 0 MP a 这 4种 情 况 对不 同温度下不 同再生粗骨料取代率再生混凝土的 ( b ) T r i a x i a l s t r e s s e j ， 曲线( 本构关系曲线 ， ； ， 为峰值应 变) 进 行汇总， 结果分别如图 6 ( a ) ， ( b ) ， ( c ) ， ( d ) 所示 由图 6可以看出， 在单向应力下 ， 经不同高温后， 不同再生粗骨料取代率再生混凝土本构关系曲线上 升段变化不大 ， 各曲线基本重合， 下降段离散性较大 当围压值为 5 MP a 和 1 0 MP a时， 再生混凝土本构关 系曲线有较 明显 的下 降段 当围压达 到 1 5 MP a 及 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 9 5 O 建筑材料学报 第 1 8卷 l 0 O 8 、 0 6 鼍o 4 0 2 0 0 5 1 O O 8 、 0 6 鼍o 4 O 2 O 1 0 1 5 2 0 2 5 k ( a ) = O MP a O- 2 5 O 5 O O 75 1 oo 1 2 5 1 5 0 1 7 5 k ( c ) a 2 =1 5 MPa 。 2 S pe c i me n： RC0 20 5 RC3 0 _ 2 o l 5 RC7 0 2 0 5 RC1 0 o 2 0 5 RC 0 2 I ) 5 RC3 O - 2 o o 5 RC7 0 2 0 o 5 R C1 0 0 2 O o - 5 RC O - 3 O o - 5 RC3 o 3 0 o - 5 RC7 0 3 0 0 5 R C1 0 o 3 0 o 5 RC O 4 0 0 - 5 RC3 0 -4 0 0 - 5 RC7 0 -40 0 5 R Cl o o 4 0 0 5 RC0 5 0 0 5 RC3 0 5 0 0- 5 RC7 0- 5 0 0 5 RC1 o 0 5 0 0 5 RC0 - 6 0 0- 5 RC3 0- 6 0 0 - 5 RC7 O 6 0 0 5 RC1 0 0 6 0 0 5 RCo - 2 0 - l 0 RC3 0 2 0 - 1 0 RC 7 0 - 2 0 - 1 0 R C1 o 0 2 O 1 O R( 1 0 - 2 Oo _ 1 0 RC3 O- 20 0 1 O RC7 0 2 0 0 1 O RC1 o 0 2 0 0 1 0 RCO 一 3 00 - 1 0 RC3 0 3 0 0- 1 0 RC7 0 3 0 0 1 0 RC1 0 o 3 0 0 1 0 RC 0 - 4 0 0 1 0 RC 3 0 -4 0 0 1 0 RC 7 0 -40 0 1 0 R Cl o 0 4 0 0 1 0 RC 0 - 5 0 0 1 0 RC3 0 5 O o 1 O RC 7 0 - 5 0 0 1 O R C1 0 0 5 0 0 1 O RC 0 6 0 0 - 1 0 RC 3 0 6 o o - l 0 RC 7 0 6 0 0 1 O RC1 0 0 6 0 0 1 0 O O 5 1 0 1 5 2 0 2 5 l O O 8 0 6 鼍o 4 O 2 ( b ) 0 2 = 5M P aa n d0 2 =1 0M P a 0 025 O 5 0 O 75 1 0 0 1 2 5 1 5 0 1 7 5 k ( d ) 0 2 = 2 0 MP a 图 6 再 生混凝 土本构关 系曲线 Fi g 6 Cu r v e s o f c o n s t i t u t i v e r e l a t i o n s f o r r e c y c l e d c o n c r e t e s 2 0 MP a后 ， 再 生 混凝 土 本构 关 系 曲线下 降段 逐 渐 趋 于 水 平 直 线 ， 由此 说 明 增 加 侧 向 围压 能 显 著 提高试 件 的 刚度 ， 限 制 试 件 的 侧 向 变 形及 裂缝 发 展 由图 6还可见 ， 三轴应力下， 高温后再生混凝土 的本构关系曲线变化趋势与普通混凝 土类似， 因此 可借鉴高温后 普通混凝土三轴受压本构方程 的形 式口 阳 建立 高温后再生 混凝土 三轴受压本 构方程 ， 即为 ： f 一 y = 船 + ( 3 2 a ) x。 + ( n 2 ) x 。 ， z 1 b( z 1 ) +z 1 ( 4 ) 式中： Y为a a ! 为 s e ； H ， b均为拟合参数 采用式( 4 ) 拟合再生混凝土本构关系试验曲线 ， 结果见 表 2 ， 3 由表 2可知 ， 在单轴应力下 ， 随着温度区间的上 升 ， b 值 逐 渐 减小 ， “值保 持 不 变 由表 3可 见 ， 在 三 轴应力下， 温度 区间相 同时， 随着侧 向围压值 的增 加 ， “值逐渐增大 ， b值逐渐减小 ； 侧 向围压相 同时， 随温度区间的上升 ， n值逐渐减小 表 2 单轴应力下的拟合结果 T a b l e 2 F i t t i n g r e s u l t s a t u n i a x i a l s t r e s s l 5 2 0 2 2 2 2 2 3 2 5 1 2 1 7 1 9 2 1 0 3 9 5 0 0 7 0 不同侧 向围压 和不 同温度 下 再生 混凝 土本 构关 系拟合曲线( 粗线) 和试验曲线( 细线) 的对 比见图 7 由图 7 可知 ， 高温后再生混凝土本构关系拟合曲线与 试验曲线吻合较好， 因此， 高温后再生混凝土三轴受 压本构方程中的拟合参数 ， b可以取表 3中的数值 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 6期 苏益声 ， 等 ： 高温后再生 混凝 土三轴受压本构关 系 9 5 l l O O 8 。 2 O 0 5 1 O 1 5 20 8 ( a ) 2 0 ， 2 0 0 o C | J ( a ) G 2 -5 MP a 1 0 O 8 。 2 O 。 2 O 0 5 1 0 1 5 2 0 25 e E ； ( b ) 3 O 0 ， 4 0 0 ( 1 ) Un i a x i a 1 s t r e s s RC O - 2 0 - 1 5 一 RC 7 0 - 2 0 1 5 RC 3 0 - 2 O o l 5 一 RC1 0 0 - 2 0 0 - 1 5 一 RC 3 0 - 3 O o _ l 5 一RCl 0 0 - 3 0 0 1 5 一 R C7 0 - 4 0 0 - 1 5 Fi t t i n g c u r v -一 RC 3 0 - 2 1 5 一 RC1 0 0 - 2 0 I 5 - RC 7 0 - 2 0 0 - 1 5 - 一 R( 2 0 - 3 0 0 - 1 5 一 RC 7 0 - 3 0 0 - l 5 一 R C3 0 - 4 0 0- 1 5 0 4 08 1 2 1 6 k ( b ) a 2 = 1 5MP a ( 2 ) T r i a x i a l s t r e s s ， 2 0 - - 4 0 0 l O O 8 。2 O e e , 【 a ) a 2 = 5MP a l O O8 、 0 6 鼍o -4 O 2 O 1 0 F i t t i n g。 。0 8 一 RC 0 - 5 0 0 - 1 5 等 0 6 一 RC3 0 - 5 0 0 1 5 二 二 R CR C 7t o 0 -0 - 5 05 00 o- 1 5l 5 0 4 一 Rc0 60 o一 1 5 n 一 RC7 0 6 0 0 1 5 U RC1 0 0 - 6 0 0 1 5 04 0 8 l -2 1 6 0 k 1 O O 8 。- 2 O 0 5 1 0 1 5 2 0 ( c ) 5 0 0 ， 6 0 0 o C j i t k ( c ) a 2 = 2 0MP a 0 4 0 8 1 2 1 6 k ( b ) a 2 = l O MP a 04 0 8 1 2 1 6 I ( c ) a z = 1 5 MP a ( d ) 0 2 = 2 0 I V I P a ( 3 ) Tr i a x i a l s t r e s s ， 5 0 0 ， 6 0 0 图 7 再生混凝 土本构关系拟合 曲线和试验 曲线 的 比较 Fi g 7 Comp a r i s o ns be t we e n f i t t i n g c ur ve s a nd t e s t i n g c ur v e s of c on s t i t ut i v e r e l a t i o ns of r e c yc l e d c o nc r e t e s 3 结 论 ( 1 ) 在单 向应 力下 ， 再 生 混凝 土应 力一 应 变 全 过 程曲线有 比较明显的尖峰 随着侧 向围压的增加 ， 再 生混凝土应力一 应变全过程曲线逐渐变得平缓和丰 满 ， 峰部逐渐抬高 当侧向围压值为 5 MP a时 ， 再生 混凝土应力一 应变全过程曲线有较明显的峰点 ； 当侧 向围压 值为 1 0 MP a时 ， 再 生 混凝 土应 力 应 变 全过 程曲线峰点已不是很 明显 ； 当侧向围压值1 5 MP a 后 ， 再生 混凝 土 应 力 一 应 变 全 过 程 曲 线 峰 点 已很 不 明 显 ( 2 ) 在 三轴 应力 下 ， 高温后 再 生混凝 土 的本 构关 系曲线变化趋势与普通混凝土类似 ( 3 ) 单轴应力下 ， 随着温度区间的上升 ， 再生 混 凝土本构方程拟合参数 b值逐渐减小 ， 。值保持 不 变 在三轴应力下 ， 温度 区间相同时， 随着侧 向围压 值的增加 ， 口值逐渐增大 ， b值逐渐减小 ； 侧向围压相 同时 ， 随温 度 区间上 升 ， 口值逐 渐减 小 ( 4 ) 所拟合出的高温后 再生混 凝土三轴受压本 构方程能较好拟合试验结果 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 9 5 2 建筑材料学报 第 1 8卷 参 考文 献 ： 1 HE Z h e n j u n ，S ON G Y u p u Mu l t i a x i al t e n s il e - c o mp r e s s i v e s t r e n g t h s a n d f a i l u r e c r i t e r i o n o f p l a i n h i g h - p e r f o r ma nc e c o n c r e t e b e f o r e a n d a f t e r h i g h t e mp e r a t u r e s J C o n s t r u c t io n a n d Bu i l d i n g M a t e r ia l s ， 2 01 0， 2 4( 4)： 4 9 8 5 0 4 2 XI AO J i a n z h u a n g ， I J 1 A J i a b i n ， Z HAN G C h i Me c h a n i c a l p r o p e r t i e s o f r e c y c l e d a g g r e ga t e c o n c r e t e u nd e r u n i a x i a l l o a d i n g J C e me n t a n d C o n c r e t e Re s e a r c h ， 2 0 0 5 ， 3 5 ( 6 ) ： 1 1 8 7 1 1 9 4 r 3P 0ON C S， S HUI Z H， LAM L， e t a 1 I n f l ue n c e o f mo i s t u r e s t a t e s o f n a t u r a l a n d r e c y c l e d a g g r e g a t e s o n t h e s l u mp a n d c o mp r e s s i v e s t r e n g t h o f c o n c r e t e J C e me n t a n d C o n c r e t e Re s e a r c h， 2 0 0 4， 3 4 ( 1 ) ： 3 1 3 6 4 陈宗平 ， 薛建阳 ， 余兴 国， 等 再生混凝土轴 心抗压强度试验研 究 J 混凝土 ， 2 0 1 1 ( 9 ) ： 4 - 1 1 CHEN Z o n g p i n g， XUE J ia n y a n g， YU Xi n g g u o ， e t a1 Ex p e r ime n t a l r e s e a r c h o n t h e a x i a l c o mp r e s s io n s t r e n g t h o f r e c y c l e d c o a r s e a g g r e g a t e c o n c r e t e J C o n c r e t e ， 2 0 1 1 ( 9 ) ： 4 - 1 1 ( i n C h i n e s e ) 5 徐明， 张牟 ， 唐永辉 ， 等 高温后再生混凝土抗压强度的试验 研 究 J 混凝 土 ， 2 0 1 2 ( 1 1 ) ： 4 2 4 4 XU M i n g， ZH ANG Mou， TANG Yo n g h u i ， e t a 1 Ex p e r i m e n t a l s t u d y o il c o mp r e s s i v e s t r e ng t h of r e c y c l e d c o n c r e t e a f t e r e x p o s u r e t o h i g h t e mp e r a t u r e J C o n c r e t e ， 2 0 1 2 ( 1 1 ) ： 4 2 4 4 ( i n Ch i ne s e ) 6 胡敏萍 不同取代率再生 粗骨料混凝 土的力学性 能 J 混凝 土 ， 2 0 0 7 ( 2 )： 5 2 - 5 4 H U M i n p i n g M e c h a n i c a l p r o pe r t i e s o f c o n c r e t e p r e p a r e d wi t h d i f f e r e n t r e c y c l e d c o a r s e a g g r e g a t e s r e p l a c e me n t r a t e J C o n c r e t e， 2 0 07 ( 2 ) ： 5 2 - 5 4 ( i n Ch i n e s e ) 7 肖建庄 ， 杜江涛 不同再生粗集料单轴 受压应力一 应 变全 曲线 J 建筑材料学报 ， 2 0 0 8 ， 1 1 ( 1 ) ： 1 1 1 - l 1 5 XI AO J i a n z h u a n g， DU J i a n g t a o C omp l e t e s t r e s s s t r a i n c u r v e o f c o n c r e t e wi t h d i f f e r e nt r e c y c l e d c oa r s e a g g r e g a t e s u n de r u n i a x i a l c o mp r e s s i o n J J o u r n a l o f B u i l d in g Ma t e r i a l s ， 2 0 0 8 ， ( 1 )： 1 1 1 1 1 5 ( i n Ch i n e s e ) 8 陈宗平 ， 徐金 俊， 郑华海 ， 等 再生混凝土基本力学性能试验及 应力一 应 变本构关系 J 建筑材料学报 ， 2 0 1 3 ， 1 6 ( 1 ) ： 2 4 3 2 C HE N Z o n g p i n g ， X U J i n j u n， Z HE NG Hu a h a i ， e t a 1 Th e b a s i c me c h a n i c a l p r o p e r t i e s t e s t a n d s t r e s s 。 s t r a i n c o ns t it u t i v e r e l a u t i o n s o f r e c y c l e d c o a r s e a g g r e g a t e c o n c r e t e J J o u r n a l o f Bu i l d i n g M a t e r i a l s ， 2 0 1 3。 1 6( 1 )： 2 4 32 ( i n Ch i ne s e ) 9 聂建 国， 王宇航 AB AQUS中混凝 土本构模 型用 于模 拟结构 静力行为 的比较研究 J 工程力学， 2 0 1 3 ， 3 0 ( 4 ) ： 5 9 6 7 NI E J i a n g u o， W ANG Yu ha n g Co mpa r i s o n s t u d y o f c o ns t i t u一 1 0 1 1 1 2 1 3 1 4 1 5 1 6 t i v e mo de l o f c o n c r e t e i n ABAQUS f o r s t a t i c a n a l y s i s o f s t r u t t u r e s J E n g i n e e r i n g Me c h a n i c s ， 2 0 1 3 ， 3 0 ( 4 ) ： 5 9 6 7 ( i n C h i ne s e ) 覃丽坤 ， 宋玉普 ， 王列东 ， 等 高温后混凝士的双轴 压力学性能 J 土木 工程学报 ， 2 0 0 5 ， 3 8 ( 1 0 ) ： 9 7 1 0 1 QI N Li k u n， SONG Yup u， WANG Li e d o n g， e t a 1 Bi a x i a l c o rn p r e s s i o n p r o p e r t y a nd f a i l u r e c r i t e r i o n o f c o nc r e t e a f t e r high